机电一体化专业论文19371.doc

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1、毕 业 设 计课 题 名 称 汽车覆盖件成型模DL图设计开题报告一、背景、现状及发展趋势覆盖件模具的精度要求高,结构复杂,并对材质有较高的要求,使得其设计制造相当困难。另外,由于模具的成型过程往往是封闭的,并涉及材料的微观机理,使得产品成形过程很不直观。目前，覆盖件模具普遍存在的问题是:模具设计的科学性差,对经验的依赖性强,试模周期长,重新设计的次数多,需要反复修改试制才能满足要求,延长了生产周期,增加了成本,减低了企业的竞争力。模具工业是一个技术含量很高，应用十分广泛的行业。汽车、家用电器、机械和飞机等行业都需要大量的模具，模具行业是国民经济发展的基础行业。许多发达国家如美国、日本、德国和加

2、拿大等国，把模具工业都作为一个独立的工业体系进行规划和发展。在税收和贷款上采取倾斜的优惠政策，模具行业的发展速度高于其它行业，他们模具工业的产值已超过机床行业。我国的模具行业起步较低，绝大多数模具厂依附在产品厂内。我国的模具工业技术水平和国外比仍存在较大差距特别是在大型、精密、复杂和长寿模具方面差距更大。二十一世纪是一个高精技术迅猛发展的时代,特别是各种工程软件如雨后春笋般涌现,板件成形数值模拟技术逐渐走向成熟,特别是已形成了商品化的板件成形分析CAE软件,得到了许多工业部门的重视和应用,美国的通用、福特,德国的大众、奔驰,日本的丰田、日产等大型汽车制造公司,都已经开始应用板件成形分析CAE软

3、件指导板料成形件的开发和生产,产生了很好的经济效益。随着我国汽车工业的发展,板料成形过程分析的需求日益迫切,板料成形CAE软件在我国的应用必将越来越广泛,从而减少模具设计特别是工法设计对经验的依赖,缩短试模周期,提高企业竞争力! 面对现在制造业发展对汽车工业的要求，只有加大力度进行相关的研究工作使用先进的软件技术，不断地缩短产品生产周期，提高产品的质量，才能在今后的国际竞争中更好的保护自己并赢得市场。二、设计目的 通过本次的设计使自己对模具DL图有一个更深，更为系统的掌握，包括：如何分序、每序要完成的内容、如何确定各序的冲压方向以及板件的摆放角度、DL图所包含的内容及设计规范、还有就是CAE技

4、术在模具工法图设计中的应用。三、设计工作 一、设计说明书（以下简称“论文”） 1、 概述 2、 常用材料及其性质3、 覆盖件模具的种类4、 覆盖件的工法设计a) 工法设计内容b) 成型可能性分析c) 工艺方案d) 拉延件设计标准e) 拉延件与修边冲孔件及翻边整形件的关系 二、设计内容 “左侧围中横梁”模具编号：5400515的DL图四、设计的具体时间安排 一、搜索资料-第六学期的1、2两周 二、论文写作-第六学期的3至6周三、论文修改-第六学期的第7周 四、设计DL图及修改-第六学期8、9周 五、答辩-五月中下旬 目 录开题报告 .2内容摘要 .4关 键 词 .4第一章 概述.5 第二章 常用

5、材料及其性质.6第三章 覆盖件模具的种类.8第四章 覆盖件的工法设计.11结 语 .16谢 辞 17参考文献 18 英文翻译 .19-汽车覆盖件成型模DL图设计摘 要：扼要叙述本设计的主要内容、特点，文字要精练。中文摘要约300汉字关键词：工法图、凸模、凹模、压边圈、压料面、拉延筋、工序。Abstract：Keywords：以下是正文，结语，谢辞，参考文献（7个左右）和中外文对照翻译（查外语资料然后翻译成中文要有3000字）此些要素都不可少第一章 概述覆盖件模具的精度要求高，结构复杂，并对质量有较高的要求，使得起设计制造极其困难。另外，由于模具的成形过程往往是封闭的，并涉及到材料的微观机理，使

6、得产品成型过程很不直观。目前，覆盖件模具普遍存在的问题是：模具设计的科学性差，对经验的依赖性强，试模周期长，重新设计的次数多，需要反复修改试制才能满足要求，延长了生产周期，增加了成本，降低了企业的竞争力。1.1 覆盖件成形模具的分类覆盖件成形模具主要包括:拉深模、修边模和翻边模。其中拉深模是保证制成合格覆盖件最主要的装备，其作用是将平板毛坯经过拉深工序使之成型为复杂空间覆盖件零件。形状简单。深度较浅的覆盖件一般采用倒装拉深模，采用单动压力机来成型，倒装拉深模的凸模和压边圈在下，凹模在上，凸模直接安装在工作台上，压边圈则使用压力机下面的顶杆顶出，通过顶杆获得所需的压了力。形状复杂、深度较深的覆盖

7、件必须采用正装拉延模，采用双动压力机来成形，正装拉延模的凸模和压边圈在上，凹模在下，凸模安装在内滑块上，压边圈安装在外滑块上，成形时外滑块首先下行，压边圈将毛坯紧紧压在凹模面上，然后内滑块下行，凸模将毛坯引申到凹模腔内，毛坯在凸模、凹模和压边圈的作用下进行大塑性变形。1.2 覆盖件拉深模设计流程覆盖件拉深模设计大体上分为模句型面设计、成型性分析和模具结构设计三个阶段，模具型面设计位于覆盖件拉深模设计的上游。覆盖件模具型面设计是一个在覆盖件产品三维模具的基础上进行设计的创造性过程，是覆盖件模具设计的关键环节。这个阶段的主要要求是具有复杂曲面的三维设计和快速修改能力，并且模具型面几何形状满足覆盖件

8、拉延成型的工艺性要求。由于覆盖件的形状复杂，成型过程中的毛坯变形也很复杂，如果直接按冲压件进行展开来确定毛坯的形状及尺寸，则不能保证覆盖件在冲压成型中顺利成形。因此，在进行冲压工艺设计时，首先应根据覆盖件的成形工艺特点，设计覆盖件模具的型面。覆盖件模具型面主要由三部分构成：零件形状面、工艺补充面、压料面。覆盖件模具型面设计通常是以零件数模为基础，添加工艺补充面和压料面构成的，零件设计的好坏，直接关系到工艺补充面和压料面的设计以及后续成形质量的好坏，从而影响到产品质量和外观。分析覆盖件零件的三维模型，可将其形状分为三部分：反映零件特征的形状面，与其他零件相连的连接面，及形状面上一些工艺特征，如空

9、洞。在设计型面之前根据需要应将翻边展开，空洞填补，有利于以后的拉延成形工艺。此外，在覆盖件零件的外形轮廓有急剧凸凹曲折和较高的鼓包时，这些部位的成形容易开裂，在设计零件时，应根据实际情况，尽可能加大过度区域和过度圆角。第二章 常用材料及其性质 在冷冲压生产中，对所用的冷冲模具具有各种性能要求，但基本的性能要求是硬度、强度、韧性、耐磨性、抗压性及抗疲劳性能。显然，这些综合的性能要求是非常复杂的。因此，必须根据冲模的使用条件与失效原因，确立相应的失效抗力指标，并通过正确地选择材料与合理地制定热处理工艺，才能进一步挖掘材料的潜力，满足性能要求，延长其使用寿命。2.1 冲模材料的选用原则冷冲模材料的饿

10、选用，要根据冲模使用条件进行合理的选材。只有这样，才能保证冲模的质量。若选材不当，即使有很好的热处理，也不能获得优异的性能和高的耐用度。因此，在选材时，必须尊重下述原则：1. 要选择淬透性良好的材料在冲模使用中，大多数冲模除要求表面有足够的硬度外，还要求心部要有足够的韧性。如对于大模具，用淬透性较差的材料，表面淬硬后，其心部没淬透，这样即使在回火后，也不能得到高的强度和韧性，影响了冲模的质量。所以，在选择材料时，一般应选用淬透性能较好的材料。2. 要选用抗回火稳定性高的材料冷冲模再工作时，由于和被加工的材料发生强烈的挤压和摩擦，会形成较高的温度，这就要求冲模材料本身要具有较高的抗回火稳定性，也

11、就是要求在一定温度下能有保持硬度的能力。一般说来，碳素钢和低合金钢抗回火能力差，若采用不同程度的含钼合金钢，能显著提高冲模的这种性能。3. 要选用抗热处理变形的材料零件经热处理发生变形，主要由于材料特性决定的。材料特性所引起的变形，主要是在加热冷却过程中，产生的热应力和相变应力所引起膨胀与收缩造成的。所以，在选用材料时，对一些形状复杂、截面薄厚不均匀的零件，不宜采用淬透性差的材料，可选用一些含高碳、高合金淬透性好的钢材。4. 要根据制品批量选择冲模材料对于需冲压数量较多的冲模一般选用优质合金钢制造，而制件数量较小可采用廉价的碳素钢制造。5. 要根据冲模精密程度选择材料在制造小型精密而复杂的冲模

12、时，可选用优质钢材如合金钢制作，而对于比较简单的冲模应采用比较便宜的钢材制作。对于大型冲模的凸模、凹模，可以采用局部嵌镶结构制作，以节省贵重钢材。6. 要根据冲模零件作用选择材料冲模的关键零件，如：凹模与凸模，可采用优质钢材制作，而其他零件可以采用一般钢材制作。但对于比较简单的冲裁凸模和凹模以及弯曲模及拉深模，如若冲制数量不多或者厚度不大的有色金属或黑色金属，多半用优质的碳素工具钢来制造。在工作中承受强烈冲击的冲模，可用T10A钢；但对于不承受强烈冲击的冲模，可用抗磨能力强但比较脆的T8A钢制造。对于生产批量较大的冲模，其凸、凹模可采用Cr12型钢制造。总之，在选用冲模用钢材时，既要考虑材料的

13、性能，又要考虑冲模的成本，两者要综合分析，进行选用。2.2 常用材料及性质目前，我国现有的冷冲压模模具钢材，按其合金元素的组成和含量来分，可分为碳素工具钢、低合金工具钢、高洛合金钢、中洛合金钢、空冷微变形钢、高速钢和基体钢等七大类50多种型号。现将常用冷冲模模具钢牌号、化学成分、热处理工艺及用途，分别列于表2-1、表2-2。表2-1常用模具钢的化学成分、热处理工艺钢号化学成分(质量分数)(%)锻造温度/退火温度/碳锰硅铬钨钼钒加热450.42-0.500.50-0.800.17-0.37-1250-800800-840T10A0.95-1.040.15-0.350.15-0.35-1100-7

14、70760-7809Mn12V0.85-0.951.70-2.000.35-0.10-0.251050-850760-780GCr150.95-1.050.20-0.400.351.30-1.65-1080-800790-8109SiCr0.85-0.950.30-0.601.20-1.600.95-1.25-1120-800790-810CrWMn0.90-1.050.80-1.100.15-0.350.90-1.201.20-1.60-1100-800780-800Cr6WV1.00-1.150.450.355.50-7.001.10-1.50-0.50-0.701100-850830-8

15、50Cr122.00-2.300.350.4011.5-13.0-1100-850850-870Cr12MoV1.45-1.700.350.4011.0-12.5-0.40-0.600.15-0.301100-850850-8705CrMnMo0.50-0.601.20-1.600.25-0.600.60-0.90-0.15-0.35-1150-800850-8705CrNiMo0.50-0.600.50-0.800.350.50-0.801.40-1.800.15-0.35-1150-800850-8703Cr2W80.30-0.400.20-0.400.352.20-2.707.50-9.

16、00-0.20-0.501120-850830-850表2-1常用模具钢的热处理工艺和用途钢号退 火淬 火回 火用途加热温度/硬度HB加热温度/冷却剂硬度HRC加热温度/硬度HRCT8T10730-760760-780187197790-820770-800水油水油62-6462-64160-180160-18064-6064-60工作时受力不大的、简单、尺寸小的凸凹模T12760-780207760-790水油62-66160-18065-62简单冲模的凸凹模9Mn2V750-770229780-820油62-63150-18065-60冲裁模、拉深模凸凹模9SiCrGCr15780-810

17、770-790214-207228-197850-870835-855油油62-6464-67230-260160-1806161形状复杂的冷冲模Cr12待添加的隐藏文字内容3850-870269-2171000-1020或980油50-64150-170或500-52061形状复杂的凸、凹模Cr12MoV850-870225-2071000-1020或940油50-63120-150或500-52061冷挤模的凸、凹模CrWMo780-800253-207800-830油63-65160-18061形状复杂精度要求高的冲裁模Cr4W2MoN850-870241-253960-980或1000

18、-1020油60280-300500-54060-5961-59冲裁模、拉深模凸凹模W18Cr4VW6Mo5Cr4V2870-70870-740285-207285-2071200-12401150-1180油油6060560-580560-58063-6463-64适用于重载荷条件下，冷挤凸模和冲头T10A钢：T10A钢属于碳素工具钢。这种钢的优点是：价格便宜，在退火和高温回火的状下其硬度比合金钢低，但冷、热加工工艺性能比合金钢好。它与合金钢比，其缺点是：淬火时，淬透性比较低，耐磨性差，另外淬火变形比较大，因而使用寿命比较低。CrWMn钢：这种钢由于含有铬（1%）和锰（1%），故具有高的淬透

19、性，由于钨的作用，在淬火低温回火的状态下，可以得到很高的耐磨性和硬度。一般情况下，其淬火后硬度可以达到64-66HRC左右。此外，钨还能细化晶粒，从而提高了钢的韧性。铬钨锰钢淬火后的变形小。因此，目前对于形状比较复杂、精密的小型模具，多用此钢制造。65Cr4W3Mo2VNb（简称65Nb钢）钢：这种钢较高速钢元素的含量少了一倍，但抗弯强度、冲击韧性和断裂韧度等综合性能优于高速钢，用其制造冷镦、冷挤、冷冲模，能减少破裂及细小凸模折断现象。9Mn2V钢是一种不含铬的高碳低合金钢。钢中加入了锰的成分，其主要作用是增加钢的淬透性和强度。锰钢容易过热，添加少量的钒后，由于形成溶的碳化物，从而降低了钢的过

20、热敏感性。实践证明，9Mn2V钢具有高强度、淬透性好，在油中淬火的临界直径为30mm，并有一定的冲击韧性。9Mn2V钢淬火温度广泛，可是用较缓和的冷却介质。在采用分级等温淬火工艺后，其变形量很小。在热处理方面也可以减少使用碱浴冷却，从而提高了模具热处理质量，做到了安全正常生产。9Mn2V钢的冷热加工工艺良好，锻造容易，易于机械加工，粗糙度细，但做大型较复杂模具时，淬火开裂倾向严重。因此用9Mn2V钢可部分代替T10A、9SiCr、GCr15、CrWMn等钢材，从而简化模具用钢的种类，并节约了大量的贵重金属Cr。第三章 覆盖件模具的种类覆盖件模具大体上可分为三大部分：拉延模、修边模及翻边模。其他

21、的一些模具可算是有着三种模具衍生而出。下面就着重将一下上述三种类型模具。3.1 拉延模拉延模保证制成合格覆盖件最主要的装备，其作用是将平板状毛坯经过拉延工序使之成型为立体空间工件。拉延模有正装和倒装两种形式。正装拉延模的凸模和压边圈在上，凹模在下，它使用双动压力机，凸模安装在内滑块上，压边圈安装在外滑块上，成型时外滑块首先下行，压边圈将毛坯紧紧压在凹模面上，然后内滑块下行，凸模将毛坯引伸到凹模腔内，毛坯在三者的作用下进行大塑性变形。倒装拉延模的凸模和压边圈在下，凹模在上，它使用单动压力机，凸模直接装在下工作台上，压边圈则使用压力机下面的顶杆顶出，通过顶杆获得所需的压了力(如图3-1)。倒装拉延

22、模只有在顶杆所提供的力能满足压料需要的情况下方可采用。图3-1图3-23.2 修边模修边模用于将拉延件的工艺补充部分和压料凸缘的多余料切除，为翻边和整形准备条件。再小批量生产时，可以用手工和其他简单装备代替。修边模往往兼冲孔。修边模在修边的同时，要将废料切成若干段，每段长在200-300mm之间，分割后的废料便于打包外运。 3.3 翻边模翻边模是将半成品工件的一部分材料相对另一部分材料发生翻转，根据翻边的冲压方向不同，翻边模可分为垂直翻边和水平翻边模两大类。水平翻边（含倾斜翻边）则需要斜楔结构完成翻边成型工作。翻边模也是制成合格覆盖件的必要装备。图3-3第四章 覆盖件工法设计4.1 工法设计的

23、内容4.1.1 确定冲压方向覆盖件拉延成型时，所选择的冲压方向是否合理，将直接影响到凸模能否进入凹模、毛坯的最大变形程度、是否能最大限度的减少拉深件各部分的深度差、是否能充分发挥材料的塑性变形能力、是否有利于防止破裂和起皱等质量问题的产生。也就是说，只有选择了合理的冲压方向，才能使拉延成型过程顺利实现。确定合理的冲压方向应考虑以下原则：（1）保证能将拉深件的全部空间形状一次拉深出来，不应有凸模接触不到的“死区”，即要保证凸模能全部进入凹模。这类问题主要出现在覆盖件的某一部位或局部成凹形或有反方向成型的情况下，为了使凸模能进入凹模，只有使拉深方向满足凹形或反方向成型的要求。因此从这一角度来说，覆

24、盖件本身的凹形和反成型的要求决定了冲压方向。（2）尽量使拉深深度差最小，以减少材料流动和变形分布的不均匀性，有利于成形。拉深深度均匀是保证压料面各部位进料均匀的重要条件。若进料阻力不一样，在拉深过程中毛坯有可能经凹模顶部窜动，严重时产生皱纹和破裂。（3）保证凸模与毛坯具有良好的初始接触状态，以减少毛坯与凸模的相对滑动，有利于毛坯的变形，并提高冲压件的表面质量。（4）有利于防止表面缺陷。对一些表面件，为了保证其表面质量，在选择拉深方向时，对重要的部位要保证不产生拉深时出现的偏移线、颤动线等表面缺陷(如图4-1)。图4-14.1.2 压料面的设计压料面是工艺补充的一个重要组成部分，对覆盖件的拉延成

25、型起着重要作用。压料面是指位于凹模圆叫半径以外的那一部分坯料。在拉深开始前，压边圈将毛坯压紧在凹模压料面上，拉深开始后，凸模的成型力与压料面上的阻力共同形成毛坯的变形力，是毛坯产生塑性变形，实现拉延成型过程。设计压料面应遵循的原则：（1） 压料面形状尽量简化，以水平压料面为最好。在保证良好的拉深条件的前提下，为减少材料消耗，也可以设计斜面、平滑曲面或平面曲面组合等形状。（2） 水平压料面应用最多，其阻力变化相对容易控制，有利于调模时调整到最有利于拉延成型所需的最佳压料阻力状态(如图4-3黄色面)。（3） 压料面任一断面的曲线长度要小于拉深件内部相应断面的曲线长度。一般认为，覆盖件冲压成型时断面

26、上的伸长变形量达到3%-5%时，才有较好的形状冻结性，最小伸长量不应小于2%。（4） 压料面应使成型深度最小且各部分深度接近一致。这种压料面可使材料流动和塑性变形趋于均匀，减少成型难度。同时，用压边圈压住毛坯后毛坯不产生皱折、扭曲等现象。（5） 压料面应使毛坯在拉延成型和修边工序中都有可靠的定位，并考虑送料和取件方便。（6） 当覆盖件的底部有反成型形状时，压料面必须高于反成型形状最高点。否则，在拉深时，毛坯首先与反成型形状接触，定位不稳定，压料面不容易起到压料作用，容易在成型时产生破裂、起皱等现象，不能保证得到合格件。（7） 不能在某一方面产生很大的侧向力。图4-2产品图图4-34.1.3 工

27、艺补充面的设计工艺补充是指为了顺利拉延成型出合格的制件，再冲压件的基础上添加的那部分材料。由于这部分材料是成型需要而不是零件需要，故在拉延成型后的修边工序要将工艺补充部分切除掉。工艺补充是-拉深模型面设计的主要内容，不仅仅对拉延成型起着重要影响，而且对以后的修边、整形、翻边等工序的方案也有影响(如图4-3紫色面)。工艺补充部分有两大类:一类是零件内部的工艺补充,即填补内部孔洞,创造适合于拉延成型的良好条件,这部分工艺补充不增加材料消耗,而且在冲内孔后,这部分材料任可适当利用:另一类工艺补充是在零件沿轮廓边缘展开的基础上添加上去的,它包括拉深部分的补充和压料面两部分,由于这种工艺补充是在零件的外

28、部增加上去的,称为外工艺补充,他是为了选择合理的冲压方向、创造良好的拉延成型条件而增加的，他增加了零件的材料消耗。工艺补充面一般包括工艺延伸面和压料面两部分。工艺补充设计的基本原则：（1） 内孔封闭补充原则。对零件内部的孔首先进行封闭补充，使零件成为无内孔的制件。（2） 简化拉深件结构形状原则。拉深件结构形状越复杂，拉延成型过程中材料流动和塑性变形就越难控制。所以，零件外部的工艺补充要有利于使拉深件的结构、形状简单化。（3） 保证良好的塑性变形条件。对某些深度较浅的、曲率较小的覆盖件来说，必须保证毛坯在成型过程中具有足够的塑性变形量，才能保证其能有较好的形状精度和钢度。（4） 外工艺补充部分尽

29、量少。由于外工艺补充部分不是零件本体，以后将被切掉变成废料，因此在保证拉深件具有良好的拉深条件下，应尽量减少这部分的工艺补充，以减少材料浪费，提高材料利用率。（5） 对后续工序有利原则。设计工艺补充时要考虑对后续工序的影响，要有利于后工序的定位稳定性，尽量能够垂直修边等。4.1.4 拉延筋的设计在覆盖件拉延成型中，广泛采用拉延筋（如图4-4蓝色部分）。他是调节和控制压料面作用力的一种最有效和实用的方法，在拉深过程起着重要作用。拉延筋的作用在压料面作用力中占有较大的比例，且可以通过改变拉延筋的参数而很容易地改变这种作用力的大小。因此，在覆盖件拉延成型中，拉延筋起着举足轻重的作用。（1）增大进料阻

30、力。压料面上的毛坯在拉延筋时要经过四次弯曲和反弯曲，使毛坯向凹模内流动的阻力也大大增加，使凹模内部的毛坯在较大的拉力下产生较大的变形，从而可以提高覆盖件的刚度和减少由于变形不足而产生的回弹、松弛、扭曲、波纹及收缩等，防止拉延成型时悬空部位的起皱和变形。（2）调节进料阻力的。通过改变压料面上不同部位拉延筋的参数，可以改变不同部位的进料阻力分布，从而控制压料面上各部位材料向凹模内流动的速度和进料量，调节拉深件各变形区的拉力及其分布，使各变形区按需要的变形方式、变形程度变形。（3）可以在较大范围内调节进料阻力的大小。在双动压力机上，调节外滑块四个角的高低，只能粗略地调节压边力，并不能完全控制各处的毛

31、坯流入量恰好符合覆盖件拉延成型的饿需要。因此，拉延筋可以配合压边力的调节在较大范围内控制材料的流动情况。（4）降低对压料面的要求。压料面上设置拉延筋时，相对减少了压料面对进料阻力的饿影响，可降低对压料面加工光洁度的要求，减少拉深模制造的工作量，缩短模具制造周期。同时，拉延筋的存在可减少压边力，使凹模压料面和压边圈压料面都减少磨损，提高模句使用寿命。（5）拉延筋能够产生相当大的阻力，降低对压料力的要求，易于调节到冲压成型所需的进料阻力分布，同时也能降低对模具刚度、设备吨位的要求。（6）拉延筋外侧已经起皱的板料通过拉延筋时可得到一定程度的矫平。图4-44.1.5 工艺切口的设计工艺切口是覆盖件成型

32、中经常采用的增大坯料局部变形程度的工艺措施。如当需要在覆盖件的局部压制深度较大的凸起或鼓包时，此处材料由于难以得到其他部位材料的补充而容易破裂。解决这一问题的有效方法就是在坯料的适当位置冲切工艺切口或工艺孔，使易于破裂的区域能够从相邻的其他部位得到材料补充。预冲工艺孔是切制工艺切口的特例。冲切工艺切口或工艺孔的时间、位置、大小、数量和形状与覆盖件的形状、成型深度和变形条件等有关，一般是在零件试冲过程中确定。工艺切口应设置在与零件的局部凸起或鼓包形状相适应的部位，保证工艺切口既不会因拉应力的作用而产生径向裂口，又不会因该部位材料所受拉应力过小而形成皱纹。工艺切口不能残存在成型后零件的本体上，因此

33、将其设置在修边工序能够切掉的饿坯料范围内。在进行工艺切口设计时，有必要充分考虑工艺切口与其周围零件形状的协调性，促使材料合理流动；多个工艺切口之间要留有足够的饿搭边；切制工艺切口的数量多少，应以保证零件上凸出或鼓包部位各处材料变形的均匀一致为原则，防止变形量过大处材料发生破裂。一套完整的DL图（工法图）应包括以下几个方面：1）.各冲压工序三维数模；数模反映该工序完成后的工序制件型面及尺寸；2）.基准点的选取及基准点的车身坐标；3）.各工序的冲压方向；4）.各工序的模具中心线；5）.各工序的送料方向；6）.冲压线及冲压设备的选择；7）.各冲压工序加工内容的标示；8）.制件的毛坯尺寸；9）.拉延凸

34、模的凸模轮廓线；10）.修边线及废料刀的布置；11）.翻边或整形轮廓线；12）.各工序所用气顶杆的位置；13）.到底标记位置；14）.C/H孔位置；15）.C/P点坐标；16）.侧冲、吊冲、双向斜楔机构布置及工作角度示意；17）.修边刃口的局部处理示意及多次修边刃口接刀的处理；18）.数模表面指数；19）.各工序冲孔的孔径及坐标；20）.各工序数模轴测图示意；21）. 各工序的主要特征尺寸标注；22）.制件的材料；23）.进出料方式；24）.有关的技术说明及说明；具体如图4-5所示图4-5结 语在本次“汽车覆盖件成型模DL图设计”的过程中，使我了解了DL图设计的基本方法和步骤。充分将自己所学的

35、理论知识用于设计中的每一个环节。通过实践，掌握了DL图设计中的核心环节，了解了DL图组成，丰富了自己的专业知识面。在整个设计中遇到了不少的问题，走了不少的弯路。使我真正认识到机械设计的复杂性，体会到了“牵一发而动全局”的效果。通过反复的论证修改，才最终确定了一套合理的设计方案。本设计也存在着一定的不足，由于时间紧、任务重，难免有漏洞，这是本设计的不足之处。总之，本次设计丰富了我的专业知识，提高了专业技能，也让我认识到了自己所学知识的有限，增加了探素未知领域的热情与信心。在以后的学习和工作中，我将不断学习，不断提高。 谢 辞为期三个月的毕业设计即将结束了，在整个设计中得到了李功勇老师的精心指导。

36、李老师的严谨和热情也深深地感染了我。谨在此表示我衷心的谢意！同时，在本次的设计中也得到了同学和实习单位同事的大力支持和帮助，在此也表示我深深地谢意！值此毕业之际，愿大家在今后的工作和学习中更上一层楼！参考文献1 王先进,陈鹤峥.金属薄板成形技术.北京:兵器工业出版社,19932 俞汉清,陈金德.金属塑性成形原理.北京:机械工业出版社,19993 王新华,汽车冲压技术.北京:北京理工大学出版社,19994 刘心志,冷冲压工艺与模具设计.四川:重庆大学出版社,19955 Eta/DYNAFORM User Manual. Engineering Technology Associates,Inc.

37、20046 Ls-DYNA Keyword Users Manual (1).Livermore Software Technology Corporation,20017 Ls-DYNA Keyword Users Manual (2).Livermore Software Technology Corporation,20018 罗亚军,杨曦等.板料成形中的有限元数值模拟技术.金属成形工艺,2000,18(6):139 王玉国,卫原平. 覆盖件拉伸模工艺补充部分和压料面设计.上海交通大学学报,1999,2(33):184187附录英文文献：Micromachined optical sen

38、sorA.T.T.D.Tran(a),D.Haronian,N.A.Switz(a),Y.H. Lo, N. MacDonaldSchool of Electrical Engineering, Cornell University(a)School of Applied and Engineering Physics, Cornell UniversityIthaca, NY 14853Abstract: We report the fabrication and testing of a surface micromachined optical deformation sensor. T

39、he sensing element is a suspended mirror which forms part of a Fabry-Perot interferometer. In the presence of an external force, shift in interference fringe as well as change in power spectral density was observed. The sensor exhibits linear response to external applied force and has resonant frequ

40、ency of 15 KHz for a symmetric double serpentine springs geometry. Introduction: Interferometric sensors have been demonstrated for wide range of applications from magnetometer to deformation sensors (acceleration, pressure, temperature)1-4. Common to all these devices, the measurand is converted in

41、to a change in interference pattern or intensity which can be detected. In this paper, we report results obtained with surface rnicromachined optical deformation sensor.The sensor is fabricated using surface micromachining technology and involving only conventional photolithographic processes. The d

42、evice consists of two dielectric mirrors separated by an air gap of about 3.2. The upper mirror (20 diameter) is suspended at the center of a titanium tungsten (TiW) membrane (1.3 thick). This mirror is formed by depositing quarter wavelength PECVD (Plasma Enhanced Chemical Vapor Deposition) Si02/Si

43、3N4 films. The stationary mirror is chosen to be air-silicon interface. This device forms a low finesse Fabry-Perot interferometer. In the presence of an external force, the suspended membrane is deflected relative to the fixed substrate. Since a change in cavity spacing leads to an optical phase sh

44、ift, this will result in a change in interference pattern or intensity at the photodiode. In this work, we apply a voltage difference between the silicon substrate and the metallic membrane. This sets up an electrostatic force, Fel, which deflects the membrane toward the substrate. The static deflection of the center of the membrane is given by (1)where ksys is the stiffness of the springs .The