毕业论文混泥土立式搅拌机的设计.doc

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1、目 录1绪论21.1 搅拌设备应用及作用31.2搅拌物料的种类及特性31.3搅拌装置的安装形式31.3.1立式容器中心搅拌31.3.2偏心式搅拌41.3.3倾斜式搅拌41.3.4底搅拌41.3.5卧式容器搅拌41.3.6卧式双轴搅拌51.3.7旁入式搅拌51.3.8组合式搅拌51.4 毕业设计的意义52 搅拌罐结构设计52.1罐体的尺寸确定及结构选型52.1.1筒体及封头型式52.1.2确定内筒体和封头的直径62.1.3确定内筒体高度H62.1.4选取夹套直径72.1.5校核传热面积72.2内筒体及夹套的壁厚计算72.2.1选择材料，确定设计压力72.2.2夹套筒体和夹套封头厚度计算82.2.

2、3内筒体壁厚计算82.2.4 封头校核92.2.5水压试验校核102.3人孔选型及开孔补强设计102.3.1人孔选型102.3.2开孔补强设计112.4搅拌器的选型122.4.1搅拌器选型122.4.2搅拌附件143 传动装置选型143.1减速机选型143.2选择电动机143.3选择电动机功率143.4确定电动机转速153.5确定传动装置的总传动比和分配传动比153.6计算传动装置的运动和动力参数163.7 联轴器的选型174 搅拌轴的设计与校核184.1符号说明184.2搅拌轴受力模型选择与轴长的计算204.3按扭转变形计算计算搅拌轴的轴径204.4根据临界转速核算搅拌轴轴径214.4.1搅

3、拌轴有效质量的计算214.4.2 单跨轴一阶临界转速的计算224.5按强度计算搅拌轴的轴径244.5.1 受强度控制的轴径计算244.5.2 轴上扭矩计算244.5.3 轴上弯矩M计算254.6轴封径向位移验算轴径274.6.1 轴承径向游隙位移计算274.6.2流体径向作用轴承位移计算284.6.3 轴承产生位移计算284.6.4总位移及其校核304.7轴径的最后确定305 支座选型及校核305.1 搅拌罐支座选型及承载计算305.2 支座载荷及弯矩校核326 封口锥结构选型与计算326.1符号说明326.2结构选择及计算346.3 容器壳体与夹套壳体强度比计算356.4 封口锥的连接系数计

4、算356.5封口锥的许用内应力计算367 润滑及密封设计37参考文献39致谢401绪论搅拌可以使两种或多种不同的物质在彼此之中互相分散，从而达到均匀混合；也可以加速传热和传质过程。在工业生产中，搅拌操作时从化学工业开始的，围绕食品、纤维、造纸、石油、水处理等，作为工艺过程的一部分而被广泛应用。搅拌操作分为机械搅拌与气流搅拌。气流搅拌是利用气体鼓泡通过液体层，对液体产生搅拌作用，或使气泡群一密集状态上升借所谓上升作用促进液体产生对流循环。与机械搅拌相比，仅气泡的作用对液体进行的搅拌时比较弱的，对于几千毫帕秒以上的高粘度液体是难于使用的。但气流搅拌无运动部件，所以在处理腐蚀性液体，高温高压条件下的

5、反应液体的搅拌时比较便利的。在工业生产中，大多数的搅拌操作均系机械搅拌，以中、低压立式钢制容器的搅拌设备为主。搅拌设备主要由搅拌装置、轴封和搅拌罐三大部分组成。1.1 搅拌设备应用及作用搅拌设备在工业生产中的应用范围很广，尤其是化学工业中，很多的化工生产都或多或少地应用着搅拌操作。搅拌设备在许多场合时作为反应器来应用的。例如在三大合成材料的生产中，搅拌设备作为反应器约占反应器总数的99%。搅拌设备的应用范围之所以这样广泛，还因搅拌设备操作条件（如浓度、温度、停留时间等）的可控范围较广，又能适应多样化的生产。搅拌设备的作用如下：使物料混合均匀；使气体在液相中很好的分散；使固体粒子（如催化剂）在液

6、相中均匀的悬浮；使不相溶的另一液相均匀悬浮或充分乳化；强化相间的传质（如吸收等）；强化传热。搅拌设备在石油化工生产中被用于物料混合、溶解、传热、植被悬浮液、聚合反应、制备催化剂等。例如石油工业中，异种原油的混合调整和精制，汽油中添加四乙基铅等添加物而进行混合使原料液或产品均匀化。化工生产中，制造苯乙烯、乙烯、高压聚乙烯、聚丙烯、合成橡胶、苯胺燃料和油漆颜料等工艺过程，都装备着各种型式的搅拌设备。1.2搅拌物料的种类及特性搅拌物料的种类主要是指流体。在流体力学中，把流体分为牛顿型和非牛顿型。非牛顿型流体又分为宾汉塑性流体、假塑性流体和胀塑性流体。在搅拌设备中由于搅拌器的作用，而使流体运动。1.3

7、搅拌装置的安装形式搅拌设备可以从不同的角度进行分类，如按工艺用途分、搅拌器结构形式分或按搅拌装置的安装形式分等。以下仅就搅拌装置的各种安装形式进行分类说明。1.3.1立式容器中心搅拌将搅拌装置安装在历史设备筒体的中心线上，驱动方式一般为皮带传动和齿轮传动，用普通电机直接联接。一般认为功率3.7kW一下为小型，5.522kW为中型。本次设计中所采用的电机功率为18.5kW，故为中型电机。1.3.2偏心式搅拌搅拌装置在立式容器上偏心安装，能防止液体在搅拌器附近产生“圆柱状回转区”，可以产生与加挡板时相近似的搅拌效果。搅拌中心偏离容器中心，会使液流在各店所处压力不同，因而使液层间相对运动加强，增加了

8、液层间的湍动，使搅拌效果得到明显的提高。但偏心搅拌容易引起振动，一般用于小型设备上比较适合。1.3.3倾斜式搅拌为了防止涡流的产生，对简单的圆筒形或方形敞开的立式设备，可将搅拌器用甲板或卡盘直接安装在设备筒体的上缘，搅拌轴封斜插入筒体内。此种搅拌设备的搅拌器小型、轻便、结构简单，操作容易，应用范围广。一般采用的功率为0.122kW，使用一层或两层桨叶，转速为36300r/min，常用于药品等稀释、溶解、分散、调和及pH值的调整等。1.3.4底搅拌搅拌装置在设备的底部，称为底搅拌设备。底搅拌设备的优点是：搅拌轴短、细，无中间轴承；可用机械密封；易维护、检修、寿命长。底搅拌比上搅拌的轴短而细，轴的

9、稳定性好，既节省原料又节省加工费，而且降低了安装要求。所需的检修空间比上搅拌小，避免了长轴吊装工作，有利于厂房的合理排列和充分利用。由于把笨重的减速机装置和动力装置安放在地面基础上，从而改善了封头的受力状态，同时也便于这些装置的维护和检修。底搅拌虽然有上述优点，但也有缺点，突出的问题是叶轮下部至轴封处的轴上常有固体物料粘积，时间一长，变成小团物料，混入产品中影响产品质量。为此需用一定量的室温溶剂注入其间，注入速度应大于聚合物颗粒的沉降速度，以防止聚合物沉降结块。另外，检修搅拌器和轴封时，一般均需将腹内物料排净。1.3.5卧式容器搅拌搅拌器安装在卧式容器上面，壳降低设备的安装高度，提高搅拌设备的

10、抗震性，改进悬浮液的状态等。可用于搅拌气液非均相系的物料，例如充气搅拌就是采用卧式容器搅拌设备的。1.3.6卧式双轴搅拌搅拌器安装在两根平行的轴上，两根轴上的搅拌叶轮不同，轴速也不等，这种搅拌设备主要用于高黏液体。采用卧式双轴搅拌设备的目的是要获得自清洁效果。1.3.7旁入式搅拌旁入式搅拌设备是将搅拌装置安装在设备筒体的侧壁上，所以轴封结构是罪费脑筋的。旁入式搅拌设备，一般用于防止原油储罐泥浆的堆积，用于重油、汽油等的石油制品的均匀搅拌，用于各种液体的混合和防止沉降等。1.3.8组合式搅拌有时为了提高混合效率，需要将两种或两种以上形式不同、转速不同的搅拌器组合起来使用，称为组合式搅拌设备。1.

11、4 毕业设计的意义通过本次毕业设计，我们对搅拌机有了完整的了解和深刻认识。而且学会把所学知识有效的用运到解决实际问题中的能力，不仅对课本所学知识有了更深层次的掌握，同时提高了自己解决实际问题的能力。学会了更好的查阅相关资料，为以后打下良好基础。本次毕业设计使我们受益匪浅，通过研究解决一些工程技术问题，各方面的能力均有提升。2 搅拌罐结构设计2.1罐体的尺寸确定及结构选型2.1.1筒体及封头型式选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头2.1.2确定内筒体和封头的直径搅拌罐类设备长径比取值范围是1.72.5，综合考虑罐体长径比对搅拌功率、传热以及物料特性的影响选取根据工艺要求，装料系数，罐体全容积，罐体

12、公称容积（操作时盛装物料的容积）。初算筒体直径即圆整到公称直径系列，去。封头取与内筒体相同内经，封头直边高度，2.1.3确定内筒体高度H当时，查化工设备机械基础表16-6得封头的容积，取核算与，该值处于之间，故合理。该值接近，故也是合理的。2.1.4选取夹套直径表1 夹套直径与内通体直径的关系内筒径夹套由表1，取。夹套封头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径2.1.5校核传热面积工艺要求传热面积为，查化工设备机械基础表16-6得内筒体封头表面积高筒体表面积为总传热面积为故满足工艺要求。2.2内筒体及夹套的壁厚计算2.2.1选择材料，确定设计压力按照钢制压力容器（）规定，决定选用高合金钢板，

13、该板材在一下的许用应力由过程设备设计附表查取，常温屈服极限。计算夹套内压介质密度液柱静压力最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取2.2.2夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表4-3得则查过程设备设计表4-2取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。2.2.3内筒体壁厚计算按承受内压计算

14、焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为：按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。内筒体计算长度。则，由过程设备设计图4-6查得，图4-9查得，此时许用外压为：不满足强度要求，再假设，则，内筒体计算长度则，查过程设备设计图4-6得,图4-9得，此时许用外压为：故取内筒体壁厚可以满足强度要求。2.2.4 封头校核考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度。按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。封头有效厚度。由过程设备设计表4-5查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳内径，计算系数A查过程设备设计图4-9得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。2

15、.2.5水压试验校核试验压力内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力 夹套筒体应力 而 故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持一定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。2.3人孔选型及开孔补强设计2.3.1人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为：人孔PN2.5,DN450,HG/T 21518-2005,尺寸如下表所示: 密封面形式公称压力PN（MP）公称直径DN突面（RF）螺柱螺母螺柱总质量（）数量直径长度2.

16、3.2开孔补强设计最大的开孔为人孔，筒节，厚度附加量，补强计算如下：开孔直径 圆形封头因开孔削弱所需补强面积为：人孔材料亦为不锈钢0Cr18Ni9，所以所以有效补强区尺寸：在有效补强区范围内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为：故可见仅就大于,故不需另行补强。最大开孔为人孔，而人孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。2.4搅拌器的选型2.4.1搅拌器选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比,涡轮式叶轮的一般为0.250.5，涡轮式为快速型，快速型搅拌器一般在时设置多层搅拌器，且相邻搅拌器间距不小于叶轮直径d。适应的最高黏度为左右。搅拌器在圆形罐中心直立安装时，涡轮式下层叶轮离罐底面的高度

17、C一般为桨径的11.5倍。如果为了防止底部有沉降，也可将叶轮放置低些，如离底高度.最上层叶轮高度离液面至少要有1.5d的深度。符号说明键槽的宽度搅拌器桨叶的宽度轮毂内经搅拌器桨叶连接螺栓孔径搅拌器紧定螺钉孔径轮毂外径搅拌器直径搅拌器圆盘的直径搅拌器参考质量轮毂高度圆盘到轮毂底部的高度搅拌器叶片的长度弧叶圆盘涡轮搅拌器叶片的弧半径搅拌器许用扭矩轮毂内经与键槽深度之和搅拌器桨叶的厚度搅拌器圆盘的厚度工艺给定搅拌器为六弯叶圆盘涡轮搅拌器，其后掠角为，圆盘涡轮搅拌器的通用尺寸为桨径:桨长:桨宽，圆盘直径一般取桨径的，弯叶的圆弧半径可取桨径的。查HG-T 3796.112-2005,选取搅拌器参数如下表

18、由前面的计算可知液层深度，而，故，则设置两层搅拌器。为防止底部有沉淀，将底层叶轮放置低些，离底层高度为，上层叶轮高度离液面的深度，即。则两个搅拌器间距为，该值大于也轮直径，故符合要求。2.4.2搅拌附件挡板挡板一般是指长条形的竖向固定在罐底上板，主要是在湍流状态时，为了消除罐中央的“圆柱状回转区”而增设的。罐内径为，选择块竖式挡板，且沿罐壁周围均匀分布地直立安装。3 传动装置选型3.1减速机选型由工艺要求可知，传动方式为带传动，搅拌器转速为，电机功率为,查长城搅拌表3.5-3选择减速机型号为3.2选择电动机按已知的工作要求和条件，选用Y160M28电动机。3.3选择电动机功率工作机所需的电动机

19、输出功率为 Pd=Pw/ Pw=FV/1000 所以 Pd=FV/1000由电动机至工作机之间的总效率（包括工作机效率）为 =12345 式中：1、2、3、4分别为带传动、齿轮传动的轴承、齿轮传动、联轴器。根据机械设计指导书P5表1-7得：各项所取值如下表：种 类取 值带传动V带传动092齿轮传动的轴承深沟球轴承099齿轮传动7级精度的一般齿轮传动096联轴器刚性联轴器099=092099309620990.8145所以 Pw=Tnw/9550 =1115319550kW=3.619kW Pd=Pw/=3.619/0.8145=4.4432kW3.4确定电动机转速搅拌轴的工作转速nw=31 r

20、/min，按推荐的合理传动比范围，取V带传动的传动比i1=24,单级齿轮传动比i2=26,则合理总传动比的范围为i=624，故电动机转速可选范围为 nd=inw=(624)31 r/min nd=（186744）r/min综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量以及带传动和减速器的传动比，比较三个方案选定电动机型号为Y160M28，所选电动机的额定功率Ped=5.5kW，满载转速nm=720 r/min，总传动比适中，传动装置结构紧凑。3.5确定传动装置的总传动比和分配传动比1)总传动比因为 所以：总传动比 2)分配传动比根据均匀磨损要求，采用带传动与两级减速器连接传动机构，取带传动比为i1=3，

21、则：误差分析 符合设计要求。3.6计算传动装置的运动和动力参数1)电动机轴：P0 = Pd =5.5kWn0 = nm =720 r/minT0 = 9550()=72.95 Nm2)高速轴：P1 = P01 = 5.06 kWn1 = = 40 r/minT1 = 9550()=201.342 Nm3)中间轴：P2 = P123 =4.809 kWn2 = = 80 r/minT2 = 9550()=574.0663 Nm4)低速轴：P3 = P223 = 4.571 kWn3 = =31.00775 r/minT3 = 9550()=1407.629 Nm5)输出轴：P4 = P334 =

22、 4.5248 kWn4 = = 31.00775 r/minT4 = 9550()= 1393.5527 Nm输出轴功率或输出轴转矩为各轴的输入功率或输入转矩乘以联轴器效率(0.99），即P= 0.99P运动和动力参数计算结果整理后如下表所示：轴名功率P(kW)转矩T(Nm)转速n(r/min)传动比i效率输入输出输入输出电动机轴5.572.9572030.921轴5.065.009201.34272.220524030.992轴4.8094.761574.0663568.3256802.580.963轴4.5714.5251407.6291393.55331.00810.99输出轴4.52

23、51379.61731.0083.7 联轴器的选型选择减速机输出轴轴头型式为普通型，选择GT型刚性联轴器联轴器主要尺寸为：轴径802201851201502428301623244 搅拌轴的设计与校核4.1符号说明设计最终确定的实心轴的轴径或空心轴外径，；设计最终确定的密封部位实心轴轴径或空心轴外径，；按扭转变形计算的传动侧轴承处实心轴轴径或空心轴外径，；按强度计算的单跨轴跨间段实心轴轴径或空心轴轴径或空心轴外径，；单跨轴的实心轴轴径或空心轴外径,；轴材料的弹性模量，；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心处的许用偏心距，；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心处的质量偏心引起的离心力，;

24、第个搅拌器上的流体径向力，;单跨轴跨间轴段（实心或空心）的惯性矩，；单跨轴第个圆盘（搅拌器及附件）至传动侧轴承距离与轴长的比值（、）；单跨轴两轴承之间的长度，；、1个圆盘（搅拌器及附件）的每个圆盘至传动侧轴承的距离（对于单跨轴），；搅拌轴及各层圆盘（搅拌器及附件）组合重心离传动侧轴承的距离（对于单跨轴），；轴上弯矩总和，；由轴向推力引起作用于轴的弯矩，；按传动装置效率计算的搅拌轴传递扭矩，；由径向力引起作用于轴的弯矩，；固定在搅拌轴上的圆盘（搅拌器及附件）数；、圆盘（搅拌器及附件）、的质量，；、圆盘（搅拌器及附件）、的有效质量，；单跨轴段轴的质量 单跨轴段轴的有效质量，；单跨轴及各层圆盘（搅拌

25、器及附件）的组合质量，空心轴内径与外径的比值；轴的转速，；轴的一阶临界转速，；电动机额定功率，;设备内的设计压力，；相当质量的折算点；传动侧轴承游隙,；单跨轴末端轴承游隙，；单跨轴段有效质量的相当质量，；、的相当质量，；在点所有相当质量的总和，；搅拌轴轴线与安装垂直线的夹角，()；第个搅拌器叶片倾斜角，()；轴的扭转角，；由轴承径向游隙引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移，；由流体径向作用力引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移，；由组合质量偏心引起离心力在轴上离图或图中轴承处产生的径向位移，；离图或图中轴承距离处轴的径向总位移，；搅拌物料的密度，；轴材料的密度，；轴上所有搅拌器其对应编

26、号之和。4.2搅拌轴受力模型选择与轴长的计算轴长： 4.3按扭转变形计算计算搅拌轴的轴径 轴的许用扭转角，对单跨轴有； 搅拌轴传递的最大扭矩 上式中,，带传动取，所以 根据前面附件的选型。取根据轴径计算轴的扭转角 所以 4.4根据临界转速核算搅拌轴轴径4.4.1搅拌轴有效质量的计算刚性轴（不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴）的有效质量等于轴自身的质量加上轴附带的液体质量。对单跨轴 所以 圆盘（搅拌器及附件）有效质量的计算刚性搅拌轴（不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴）的圆盘有效质量等于圆盘自身重量叫上搅拌器附带的液体质量 上式中：第个搅拌器的附加质量系数，查表3.3.41第个搅拌器直径，第个搅拌器

27、叶片宽度，叶片倾角，圆盘质量所以4.4.2 单跨轴一阶临界转速的计算作用集中质量的单跨轴一阶临界转速的计算,简图如下：（1）两端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为：第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为： 所以 在点处的相当质量为：所以临界转速为： 所以（2）一端固定另一端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量在中点处的相当质量为：第个圆盘有效质量在中点处的相当质量为： 所以 在点处总的相当质量为：所以 临界转速为： 所以 （3）单跨搅拌轴传动侧支点的夹持系数的选取传动侧轴承支点型式一般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数表示。采用刚性联轴节时，,取。 所以 根据搅拌轴的抗震条件：

28、当搅拌介质为液体液体，搅拌器为叶片式搅拌器及搅拌轴为刚性轴时，且所以满足该条件。4.5按强度计算搅拌轴的轴径4.5.1 受强度控制的轴径计算受强度控制的轴径按下式求得： 式中：轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩 轴材料的许用剪应力4.5.2 轴上扭矩计算轴上扭矩按下式求得： 包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按附录D选取，则所以4.5.3 轴上弯矩M计算轴上弯矩总和应按下式求得： （1）径向力引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算： 第个搅拌器的流体径向力应按下式求得 ： 式中：流体径向力系数，按照附录C. 2有 第个搅拌器功率产生的扭矩 第个搅拌器的设计功率

29、，按附录C. 3有 两个搅拌器为同种类型，则所以所以（2）搅拌轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。对于单跨轴： 单跨轴段轴的质量所以故 （3）搅拌轴与各层圆盘组合质量偏心引起的离心力按下式求得。对于单跨轴： 上式中，对刚性轴的初值取许用偏心距（组合件重心处），平衡精度等级，。一般取所以 则 （4）搅拌轴与各层圆盘组合重心离轴承的距离按下式计算。对于单跨轴：所以而 （5）由轴向推力引起作用于轴上的弯矩的计算。的粗略计算：当或轴上任一搅拌器时，取 故所以所以所以前面计算中取轴径为，故强度符合要求。4.6轴封径向位移验算轴径4.6.1 轴承径向游隙位移计算因轴承径向游隙、所引起轴上任意点离图中轴承距离

30、处的位移。对于单跨轴： 轴承径向游隙按照附录C1选取，因此传动侧轴承游隙 （传动侧轴承为滚动轴承）单跨轴末端轴承游隙 （该侧轴承为滑动轴承）当时，求得的即为轴封处的总位移，所以4.6.2流体径向作用轴承位移计算由流体径向作用力所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。对于单跨轴：两端简支的单跨轴且, 而所以 =一端固支另一端简支的单跨轴：代入已知数据可得4.6.3 轴承产生位移计算由搅拌轴与各层圆盘（搅拌器及附件）组合质量偏心引起的离心力在轴上任意点离图中轴承距离处产生的位移按下式计算 对两端简支单跨轴：代入已知数据可得所以对一端固支一端简支单跨轴：代入已知数据可得：所以一般单跨轴传动侧支点的夹

31、持系数介于简支和固支之间，此时值应取式和式之中间值，查附录C4取查附录C5得 所以 所以4.6.4总位移及其校核对于刚性轴： 所以 验算应满足下列条件： 轴封处允许径向位移按下式计算： 径向位移系数，按附录C61选取所以则满足4.7轴径的最后确定由以上分析可得，搅拌轴轴径满足临界转速和强度要求，故确定轴径为。搅拌轴轴封的选择机械密封是一种功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用寿命长的旋转轴密封。与填料密封相比，机械密封的泄漏率大约为填料密封的，功率消耗约为填料密封的。故采用机械密封。5 支座选型及校核5.1 搅拌罐支座选型及承载计算该搅拌设备为中小型直立设备，选择B型耳式支座，对于一级搅拌罐配置

32、4个耳式支座。耳式支座实际承受载荷计算式中：支座实际承受的载荷，；支座安装尺寸，； g重力加速度，取；偏心载荷，；水平力作用点至地板高度，；不均匀系数，安装3个以上支座时，取；设备总质量（包括壳体及附件，内部介质及保温层质量），； 筒体质量 封头质量 轴质量 搅拌器质量 夹套质量 人孔质量 减速机质量 水压试验时充水质 其他附件如挡板、联轴器及接管等，估算这些附件的质量为，则设备总质量为；支座数量，；偏心距，；地震影响系数，地震设防烈度为8度，取；水平力，取和的大值，；5.2 支座载荷及弯矩校核 因容器置于室内，不计其风压值，故，即 容器总高度，； 所以,满足支座本体允许载荷的要求。计算支座处

33、圆筒所受的支座弯矩:夹套有效厚度：根据和查表B.1知当圆筒有效厚度为，圆筒内压为，对于该支座有，故所选满足能满足要求。6 封口锥结构选型与计算6.1符号说明轴向力系数；封口锥的连接系数；内筒体厚度附加量，；夹套厚度附加量，；容器内径，；夹套内径，；夹套封头与容器封头的连接园直径，；容器外壁至夹套壁中面的距离 封口锥连接的强度系数；与封口锥相接的夹套加强区的实际长度，或连接封口锥与夹套 的第一道环焊缝至折边锥体切线的距离，； 工作或试验条件下容器内的设计压力，；工作或试验条件下夹套或通道内的设计压力，；夹套或通道的许用内压力，；容器筒体的实际壁厚，；夹套筒体、封口锥或通道的实际壁厚，；夹套筒体、

34、封口锥或通道的计算厚度，；辅助参数；封口锥的半顶角（）；容器壳体与夹套壳体的间距系数；容器壳体与夹套壳体强度比系数；封口锥连接长度系数；封口锥相对有效承载长度系数；封口锥过渡区转角内半径系数；设计温度下容器壳体材料的许用应力，；设计温度下夹套壳体或通道材料的许用应力，；计算的焊缝系数；夹套筒体的纵焊缝系数；容器筒体的环焊缝系数；夹套筒体的纵焊缝系数；6.2结构选择及计算选择（a）型结构a. 轴向力系数A式中：，即，取所以辅助系数、容器壳体与夹套壳体的间距系数上式中：所以因所选封口锥结构为（a）型，故封口锥过渡区转角内半径系数。封口锥连接长度系数，对于有6.3 容器壳体与夹套壳体强度比计算容器壳

35、体与夹套壳体强度比系数 计算的焊缝系数、封口锥相对有效承载长度系数所以6.4 封口锥的连接系数计算封口锥的连接系数式中：对于，所以则对于，所以，所以则6.5封口锥的许用内应力计算封口锥的许用内应力所以封口锥的壁厚封口锥壁厚应等于或大于与其相连接的夹套筒体壁厚，故取封口锥壁厚为。7 润滑及密封设计因为设备一部分是闭式，转速较低的减速器（v12m/s），所以采用浸油润滑。润滑有的选择要考虑其润滑的效果，达到理想的润滑效果。 这里润滑油选用GB443-1989 中的 68 号工业齿轮润滑油，代号为 L-AN68，装至规定高度。 润滑油的高度也要特备注意，不能太多，也不能太少，以适度为宜，具体要求按设

36、计手册为准，这里我们去设计的高度为 H=30mm h1=8.75mm，所以油的最低深度为 H+ h 1=30+8.75=38.75mm，最高深度在最低深度上加 510mm。 润滑的方式跟箱体的设计有关。机座上两边的轴承润滑是利用高速运转的齿轮带起箱体中的润滑油，通过机盖特殊的回油槽结构，再通过机座上的油槽来引导油进入轴承，进行润滑。中间的支撑部分中的轴承是通过特制的刮油板，通过导油槽进行润滑。 密封是为了保证机盖与机座联接处密封联接，另外端盖和轴的联接出必须保证密封，以此来防止漏油。所有在轴和端盖中间采用加密封圈的方式来密封。而在放油螺栓处则利用螺纹来密封，因此，此处的螺纹为细牙螺纹。为了保证

37、好的密封性，其结合面应加工精度高，同时还可采用加其辅助密封的物品来保证很好的密封性。8设计总结此次混泥土立式搅拌机的设计，经过几个星期的努力,我终于将毕业设计设做完了。在本课题完成的过程中,虽然有遇到了很多难, 遇到计算数据不准确的问题，不懂书,但是在老师的指导下和同学的帮助下,我还是把问题解决了。对机械设计基础课本的知识有了更进一步的了解，对复习也有了一定的帮助。虽然完成作业的时间是比较长, 复杂,但我的收获还是很大的。课程设计结束后我体会很多，当一名机械设计师真是不容易。首先要有很好的知识，还要有一些耐心。这次我们又积累了不少经验，对本课程应该掌握的知识点进行了梳理优化，不仅仅掌握了设计一

38、个完整机械的步骤与方法;也对机械设计手册有了更进一步的掌握。我相信在以后的工作中设计能够更快的完成，学到更多的的知识。毕业设计是大学生专业知识深化和系统提高的重要过程，是对学生实践能力、理论联系实际能力和创新精神的综合训练，是培养学生探求真理的科学精神、科学研究方法和优良的思想品质等综合素质的重要途径。通过本次搅拌机的设计，加深了我对专业知识的理解和应用，同时，也弥补了以前的知识漏洞，巩固了知识的积累。更好的利用所学知识解决实际问题。在老师的指导下，自己的各方面能力有了全面提高。通过全面的设计计算，校核整个机架的强度、刚度、整体稳定性和局部稳定性。整个底架由槽钢，角钢和钢板以焊接或螺栓联结而形

39、成，因而要求有相关的材料力学和钢结构的知识。通过这次毕业设计，不仅对搅拌机有了完整的了解，而且学会了解决一些工程技术问题的方法，对自己有很大帮助，为我即将走上工作岗位打下良好的基础，同时开阔了自己的视野，对机械相关产品及知识有了更多的了解。参考文献1 吴宗泽 罗圣国 机械设计课程设计手册M 第 3 版 高等教育出版社 2 濮良贵 纪名刚 机械设计M 第八版 北京：高等教育出版社.2010 3 吴宗泽 机械零件设计手册M 北京：机械工业出版社.20044 软件版机械零件设计手册V3.0 机械工业出版5 陈宜通.混凝土机械.北京：中国建材工业出版社，2002.66 刘鸿文.材料力学.北京：高等教育

40、出版社，1992.97 成大先.机械设计手册.北京：化学工业出版社，20008 混凝土搅拌机GB/T9142-2000.国家质量技术性能参数9 混凝土搅拌机使用说明书.陕西省建工机械厂10 臧宏琦 王永平.机械制图.西安：西北工业大学出版社，200111 王玉.机械精度设计与检测技术.北京：国防工业出版社，2005.812 张家旭 张庆芳.钢结构.北京：中国铁道出版社，2003.13 璞良贵、纪名刚.机械设计.北京:高等教育出版社，200014 R.Sonnenberg,Concrete mixers and mix systems,Concr.Precast Plant Technol.64

41、,88-89(1998)15 Y.Charonnat and H.Beitzel.RILEM TC 150 ECM:Efficiency of concrete mixers;report:efficientcy of concrete mixers to-wards qualification of mixers,Mater.Struct.(Suppl.196)28-32(1997).16 Yao J P, Liang Y Y, Yang X D.Research on the fitting dosage and cooperate proportion of N, P and K in high yield peanut field.Peanut Science and Technology, 1989, 6(