毕业设计某园区管委会设计.doc

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1、 摘 要 本工程名称为某园区管委会设计，结构为全现浇混凝土框架结构，6 层，建筑面积 6060 平方米，设计使用年限为 50 年。工程所在地区为合肥，抗震设防等级为 7 度。设计过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。考虑到建筑等级和防火要求，建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。本次设计主要包括结构选型及结构布置、确定计算简图及计算单元、荷载计算、侧移控制、内力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等内容。本工程采用钢筋混凝土结构框架结构体系（横向承重）

2、，选择了有代表性的一榀框架进行计算。对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法，水平荷载作用采用 D 值法。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。关键词关键词：建筑设计；结构设计；施工组织设；荷载计算 ABSTRACT This project is designed for comprehensive building with a style of cast-in frame work.The building has six floors.The structure locates HeFei with an anti-earthquake degree of 7.The

3、design process follows the order:firstly,the architectural design;secondly,the structural design;lastly,the foundation design.The architectural design,according to the master plan of the building,the site conditions,peripheral urban environment,and characteristic of the base,the building plain desig

4、n goes first.The elevation design is carried out secondly.Considering the building classification and fire prevention demands.The architectural design should meet the needs of the function requirement,the use requirement and development and flexible transformation in the future.Structural design mai

5、ntains close ties with the architectural design,which is based on current relevant codes.It includes the structure style,the preliminary estimation for the structural members,confirmation of the sketch and unit for calculation,sideway control,load calculation,component design,slab-stairs design,floo

6、r overlay design and foundation design.This project adopts reinforced concrete frame(transverse bearing),which has chosen a representative frame to calculate.Vertical load function adopts moment distribution method,level load function adopts D value method,and seismic load function adopts equivalent

7、 base shear method.During the design process earthquake-resistant design,technical economy index and construction industrialized request are synthetically considered.Keywords:Architectural design;Structural design;Construction management design;Load calculation 2 建 筑 设 计 2.1 建筑设计资料 2.1.1 荷载情况 1、风荷载：

8、主导风向为东南方向，基本风压 0.35kN/m2;2、雪荷载：基本雪压值 0.6kN/m2；3、场地地震设防烈度 7 度，场地土类别为类场地，设计地震分组为（0.1g）第二组 4、其它荷载参见荷载规范。2.1.2 场地工程地质情况 1.根据工程地质勘察报告，本工程所处场地具体情况如下：土的类型 土层厚度（m）地 基 土 静 荷 载 标 准 值（Kpa）A 层：杂填土 0.7 80 B 层：亚粘土 0.5-1.0 150 C 层：粘土 5-7 240 2.水文资料 拟建场地地势平坦，自然地面标高 24.5 米，实测最高地下水位 21 米，水质无侵蚀。2.2.1 建筑做法 1、墙面做法（1）、外墙

9、采用陶瓷板块面层；（2）、框架填充墙采用 200200 粉煤灰轻渣空心砌块，两侧均为 15mm 抹灰。2、屋面采用 SBS 卷材防水屋面，楼地面采用地瓷砖地面，卫生间用白色地面砖。3、室内门采用木门，窗采用银灰色铝合金窗。4、工程采用全现浇结构体系，混凝土强度等级：C30。2.2.2 设计依据 1、上级主管部门和市计委下达的批准文件。2、建设单位向设计部门提供的设计委托书和设计要求。3、勘察设计院提供的工程地质勘察资料。4、主要设计规范：（1）、GB500072002建筑地基基础设计规范（2）、GB500092001建筑结构荷载规范（3）、GB500102002混凝土结构设计规范（4）、GB5

10、00112001建筑抗震设计规范 2.2.5 施工要求 1、除注明外，本工程所用的材料、性能、规格、施工及验收要求均参照国家标准的现行有关规范。2、钢筋长度不足，需要接长时，宜优先采用焊接或机械连接接头，在接头处钢筋直径 35 倍的区域内（不小于 500mm），接头的钢筋截面积不超过总截面积的 50%。3、建筑平面上钢筋混凝土柱与墙连接处，柱必须预埋8500拉筋与砖墙拉接。4、柱等竖向构件施工本层时必须注意预留上一层插筋。5、钢筋混凝土施工时应注意养护，保证混凝土在养护期间内经常处于湿润状态。6、基础工程结合拟建场地工程地质资料进行周密的施工组织设计。7、施工的每一阶段都需要有隐蔽工程记录及有

11、关人员验收达到设计要求后方可施工。2.3 结构设计资料 2.3.1 设计标高 室内设计标高0.000，室内外高差 450450mm。2.3.2 墙身做法 墙身为 200 粉煤灰轻渣空心砌块填充墙，用 M5 混合砂浆砌筑。2.3.3 内墙做法 15 厚水泥砂浆打底 喷内墙涂料 2.3.4 外墙做法：15 厚 1：3 水泥砂浆打底 10 厚水泥石灰膏砂浆作粘结层 瓷砖贴面 2.3.5 楼面做法 陶瓷板块面层；30 厚水泥砂浆；140 厚现浇钢筋混凝土楼板；素水泥砂浆一道；8 厚水泥砂浆；5 厚水泥砂浆；胶黏剂；12 厚装饰吸声板。2.3.6 屋面做法 粒径 5 绿豆砂;4 厚 SBS 防水卷材;高

12、聚物改性沥青涂料一遍;20 厚水泥砂浆找平;80 厚憎水膨胀珍珠岩块保温层;20 厚 1:3 防水砂浆找平;刷素水泥浆一道;100 厚现浇混凝土楼板;8 厚水泥砂浆；5 厚水泥砂浆；胶黏剂；12 厚装饰吸声板。2.3.7 门窗做法 全部采用铝合金窗，除大厅处门用铝合金门外，其他室内门全部用木镶板门。2.3.8 地质资料 属二类建筑场地。2.3.9 基本雪压 基本雪压为 0.6kN/。2.3.10 基本风压 基本风压为 0.35kN/。（地面粗糙度属 B 类）2.3.11 冻土深度 冻土深度为 0.5m。2.3.12 活荷载 屋面活荷载为 0.5 kN/,楼面荷载为 2.0kN/,走廊、门厅、楼

13、梯活荷载为 2.5 kN/。3 结 构 设 计 算 书 3.1 结构布置 图 3.1 结构布置图 3.2 楼板的设计计算 结构平面布置如图所示。板采用 1 15050 厚现浇混凝土楼板。混凝土强度等级为 C30，选用HPB235 钢筋。查混凝土结构设计规范（GB50010-2002）环境类别为一类，保护层厚度15mm。1B 12ll=6.9/2.7=2.55 按单向板计算 2B 12ll=7.8/3.45=2.26 按单向板计算 3.2.1 3.2.1 荷载计算荷载计算 屋面板 恒载设计值 g=1.24.92=5.9kN/m 活载设计值 q=1.40.5=0.7kN/m 楼面板 恒载设计值 g

14、=1.23.2=3.84kN/m 活载设计值 q=1.42.0=2.8kN/m 3.2.2 3.2.2 内力计算内力计算 计算跨度 1B l0=2.15m 2B l0=2.15m 取 1 米宽板带作为计算单元.屋面板1B、2B跨中弯矩为 M=6.322.152=3.65KN.m 楼面板1B、2B跨中弯矩为 M=6.642.152=3.84KN.m 3.2.3 3.2.3 截面承载力计算截面承载力计算 混凝土强度 C30 214.3/cfN mm 21.43/tfN mm 钢筋强度 HPB235 2210/yfN mm b=1000mm h=100mm h0=100-20=80mm 配筋计算见下

15、表 9-1 表 8-1 板1B、2B跨中配筋计算 板带 屋面板 B1、B2 楼面板 B1、B2 部位截面 跨中 跨中 M（kNm)3.65 3.84 210scMf bhaa=0.040 0.042 112sxa=-0.040 0.043 10/scyAf bhfa x=218 234 minsA 306 306 选配钢筋 8150 8150 实配钢筋面积 335 335 其中：45 1.43/2100.3060.2 所以min0.306%，minmin0.306%1000 120367sAbhmm 另外在板的长边方向配8200 分布钢筋。3.3 截面尺寸估算 3.3.1 梁截面尺寸确定 各梁

16、,柱截面尺寸确定尺寸:边跨(AB,CD)梁 L1:h=（12181）7800=600900mm，取 h=650mm;b=(3121)h=217325mm,取 b=300mm。中跨(BC)梁 L2:h=（12181）2700=225338mm，取 h=500mm b=(3121)h=167250mm,考虑的抗震取 b=300mm。当连系梁柱距为 7800mm 时 h=（1/151/10）9000=600900,取 h=650mm b=(3121)h=250375mm，考虑到抗震 b200 且 h/b4,取 b=300m 3.3.2 柱截面尺寸确定 框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。柱截面的宽

17、与高一般取层高的 1/151/20，同时满足0/25hl、0/30bl，l0 为柱计算长度。多层房屋建筑中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于 300mm；柱截面高度与宽度之比为 12。柱净高与截面高度之比宜大于 4。在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比(0/cccchbfV)、剪跨比(cVhM/)、轴压比(cccNhbfN/)限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以 表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定：2cG n FAaf 式中；A柱横截面面积，m2，取方形时边长为 a；n验算截面以上楼层层数；

18、F验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2；fc混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土 C30，则 fc=14.3310 KN/m2.框架柱最大轴压比限值，三级框架取 0.9。地震及中、边柱的相关调整系数，7 度中间柱取 1、边柱取 1.1，8 度中间柱取1.1、边柱取 1.2；G结构单位面积的重量，根据经验估算钢筋混凝土高层建筑约为 1214kNm2。初步决定边柱和中柱 bh=600mm600mm 现浇楼板尺寸估算:因为板为双向多跨连续板 11()7200144 1805040h，取 h=140mm 3.3.3 各梁柱构件的线刚度计算：计算线刚度:根据地质资料,确定基础顶离室外地面为 1000m

19、m,室内外高差为 600mm,则底层高度为 3.9+0.6+0.5=5m 其中,求梁截面惯性矩时,考虑到现浇楼板作用,取 I=20I(0I不考虑楼板翼缘产生的梁截面惯性矩).梁柱均采用 C30 混凝土CE=3.0710akP 各梁柱构件的线刚度经计算：312/12CiEb hl AB、CD 跨粱:333112/20.3 0.65/7.21.91 101212CCCiEb hlEE BC 粱：333112/20.3 0.5/2.72.31 101212CCCiEb hlEE A,D 轴;上部各层柱：33311/0.5 0.5/3.91.34 101212CCCiEb hHEE 底层柱;33311

20、/0.5 0.5/51.04 101212CCCiEb hHEE B,C 轴;上部各层柱：33311/0.6 0.6/3.92.77 101212CCCiEb hHEE 底层柱;33311/0.6 0.6/52.16 101212CCCiEb hHEE 3600455036003600360036003600840024008400ABCD1.141.141.141.14 图 3.3 结构计算简图（图中的数字为相对线刚度）3.4 荷载计算:3.4.1.恒荷载计算:(1)屋面框架梁线荷载标准值 4 厚 SBS 防水卷材 0.005 kN/20 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0220=0.4 kN

21、/50 厚聚苯乙烯泡沫塑料板 0.050.5=0.025 kN/SBS 改性沥青卷材 0.05kN/140 厚现浇楼板 0.1425=3.5 kN/10 厚 1;3;9 混合水泥砂浆找平 0.0117=0.17kN/3 厚麻刀灰面层 0.0036.5=0.0195 kN/屋面恒荷载 4.92kN/边跨(AB,CD)框架梁自重 250.3(0.65-0.14)=3.825 kN/梁侧粉刷 2(0.65-0.14+0.15)0.01520=0.396 kN/小计 4.22kN/中跨(BC)框架梁自重 0.3(O.5-0.14)25=2.7 kN/梁侧粉刷 2(0.5-0.14+0.15)0.015

22、20=0.306 kN/小计 3.01 kN/作用在顶层框架梁上的线荷载为:g6AB1=g6CD1=4.22 KN g6BC1=3.01 KN 屋面板和走道板传递给横梁的荷载峰值分别为:g6AB2=g6CD2=4.927.8=35.42 KN/m g6BC2=4.922.7=13.28 KN/m(2)楼面框架梁线荷载标准值:5厚1:1水泥细砂浆粘贴陶瓷锦砖 0.55 kN/25 厚 1:2 水泥砂浆结合层 0.02520=0.5 kN/140 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1425=3.5 kN/10 厚水泥砂浆 0.0120=0.2 kN/12 厚装饰吸声板 0.18 kN/楼面恒荷载 4.93

23、 kN/边跨框架梁及梁侧粉刷 4.22kN/中跨框架梁及梁侧粉刷 3.01 kN/边跨上填充墙自重 0.2(3.6-0.65)5.5=3.575 kN/及粉刷 2（3.9-0.65）0.1520=2.6 kN/小记 6.18 kN/因此,作用在中间层框架梁上的线荷载为:g6AB1=g6CD1=4.22+6.18=10.4 KN/m g6BC1=3.01 KN/m2 g6AB2=g6CD2=4.937.2=35.5 KN/m g6BC2=4.932.7=13.31 KN/m (3)屋面框架节点集中荷载标准值:边柱连系梁自重及粉刷 0.30.75925+0.015(0.75-0.14)2920=5

24、3.92 kN 600 高女儿墙自重及粉刷 0.690.26.5+0.60.022920=11.34 kN 连系梁传来的屋面自重 21(9+9-7.8)3.64.92=95.04 kN 顶层边节点集中荷载 G6A=G6D=160.9 kN 中柱连系梁自重及粉刷 53.92 KN 连系梁传来屋面自重 21(9+9-2.7）1.354.92=41.07 KN 95.04 KN 顶层中间节点集中荷载 G6B=G6C=190.03 kN (4)楼面框架节点集中荷载标准值:边柱连系梁自重及粉刷 53.92kN 铝合金窗自重 2.14.80.35=3.53 kN 扣除窗墙体自重 0.2(3.6-0.75)

25、（9-0.5）5.5-0.22.14.85.5=18.36 kN 粉刷 (3.6-0.75)(9-0.5)-(2.14.8)(0.01520+0.01520+0.0112+0.12）17 =14.02KN 框架柱自重 0.50.53.625=24.38 Kn 粉刷 （0.5-0.2）30.0153.620+0.53.6(0.01520+0.0112+0.12)=2.11 kN 连系梁传来楼面自重 21(9+9-7.8)3.64.93=95.84 kN 中间层边节点集中荷载 GA=GD=212.16 kN 中柱连系梁自重及粉刷 53.92 KN 内纵墙自重 (9-0.5)0.2（3.6-0.75

26、）5.5=29.45 kN 粉刷 (9-0.5)(3.6-0.7 5）20.01520=16.07kN扣除门洞 -2.11.0（5.5-0.2）2=-27.26KN扣除高窗 -4.81.2（5.5-0.35）=-29.66KN 框架柱自重 0.60.63.625=35.1 KN 粉刷 （0.6-0.2）30.0153.620+0.63.6(0.01520+0.0112+0.12)=2.87 kN 连系梁传来楼面自重 21(9+9-2.7)1.354.93=50.91 kN 95.84KN 中间层中节点集中荷载 GB=GC=232.04 kN(5)恒荷载作用下的结构计算简图:图 3.4 恒荷载作

27、用下的结构计算简图 3.4.2 活荷载计算 楼面活荷载作用下荷载峰值计算如下:P6AB=P6CD=0.5 7.2=3.6kN/m P6BC=0.5 2.7=1.35kN/m P6A=P6D=0.5(9+9-7.2)3.6 0.5=9.72 kN P6B=P6C=0.5(9+9-2.7)1.35 0.5+9.72=13.89kN PAB=PCD=2 7.2=14.4 kN PBC=2.5 2.7=6.75 kN PA=PD=0.5(9+9-7.2)3.6 2=38.88kN PB=PC=0.5(9+9-2.7)1.35 2+38.88=59.75kN 楼面活荷载作用下的结构计算简图如下：图 3.

28、5 活荷载作用下的结构计算简图 3.4.3 风荷载计算 风压标准值计算公式为；0zsz 因结构高度为 H=24.2m0.1,此种情形不起控制作用，故取 bf=2400mm.梁内纵向钢筋选用 HRB335，混凝土强度等级采用 C30，2yf300N/mm b 0.55 2c f1 4.3 N/mm 由力矩的平衡条件得 1fcbfhf(h0-0.5hf)=1.0 14.3 2400(615-140/2)=2618.62KN.m。跨中属第一类 T 形截面：s=M/1fcbh20=145.75(1.0 14.3 2400 6152)=0.0112 11 211 2 0.01120.0110.550Sb

29、 ；11 20.9942ss；As=M/fysh0=145.75 106/(300 0.994 615)=794.46 mm2；minmax 0.2%,(45/)%0.2145%tyff；As,min=minbh=0.002145 300 650=418.28 mm2；实配：418=1017 mm2。A 座截面：s=M/1fcbh20=70.53 106/(1.0 14.3 300 6152)=0.0435；11 211 2 0.04350.0440.550Sb ；11 20.9782ss；6270.53 10439.97300 0.978 615sysoMAmmfh；实配：24 14615m

30、m。B 支座截面左：026221/109.55 10/(1.0 14.3/300 615)0.0675ScMf bhN mm；11 211 2 0.06750.07S ；11 20.9652ss；62109.55 10615.29300 0.965 615sysoMAmmfh；上部配筋：24 14615mm。B 支座截面右：026221/28.63 10/(1.0 14.3/300 415)0.031ScMf bhN mm；11 211 2 0.0310.031S ；11 20.9842ss；6228.63 10208.50300 0.984 415sysoMAmmfh；考虑支座左配筋是4 1

31、8，为了施工方便，上部配筋：24 14615mm。由 H=650600 得梁截面加 3 排腰筋，都是10。BC 跨中截面：026221/17.02 10/(1.0 14.3/900 465)0.0061ScMf bhN mm；11 211 2 0.00610.006S ；11 20.9972ss；6217.02 10122.38300 0.997 465sysoMAmmfh；实配：24 14615mm。第 4、5 层的梁内力相差较少，所以，配筋时考虑其中最大值。第 2、3 层的梁内力相差较少，所以，配筋时考虑其中最大值。框架梁纵向钢筋计算表:表 3.30 框架梁纵向钢筋计算表 二框架梁斜截面受

32、弯承载力计算 二框架梁斜截面受弯承载力计算 顶层 AB 梁：h w=h0-hf=615-140=475,hw/b=475/300=1.564 KNbhfcc59.6596153003.1425.025.00Vb=119.404KN 满足要求，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：61521025.1)61530043.17.010404.11925.1)7.0(300hfbhfVsAsvyvtb0 按构造要求配箍，取双肢箍0(2)8nnH h，S 取 min(8d,h/4.100mm),S 取 100 mm。加密区取2 8100，非加密区取2 8200。经验算，这种配箍方式满足其余各梁的斜截面承载

33、力要求。其余各梁 AB，BC 截面的斜截面受弯承载力配箍计算详见表 3.20 表 3.31 梁的斜截面配箍计算表 三框架柱正截面受弯承载力计算 1.轴压比验算：底层柱（中柱）：Nmax=3199.61KN 62.0)6006003.14/(1061.3199/3ccNAfN1.05，则轴压比满足要求。2.截面尺寸复核：取060040560hmmmmmm，Vmax=62.38KN 因为/560/6000.934whb，所以 20max0.250.25 1.0 14.3/6005601201ccf bhN mmmmmmkNV，满足要求。3.柱的正截面承载力验算：由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采

34、用对称配筋。柱的计算长度：底层 Lo=1.0h=5.00 其他层 Lo=1.25h=4.88m。21014.3/5004600.551809bcbNf bhN mmmmmmkN；bbNNNNNMN大大大小者为小偏压，选M、的组合；者为大偏压，选、的组合。一层边柱：maxmM控制时，取M=121.33KN N=2369.24KN mmNMe5124.2369/334.121/0；20aemm；ei=e0+ea=71mm L0/h=5.00/0.5=1015,取0.12 10.50.5 14.3 500 500=0.75412369.24cf AN ，取 10.754；220101(/)2(140

35、0)1 100.754 1(1400 71 500)1.35iLheh ；96ie0.3h0=0.3460=138,故按小偏心受压计算。根据对称配筋得：mmaheesi306402/500962/102101000.430.8bcccbsNf bhNef bhf bhha；43.2751)()5.01(2001bsycahfbhfNesAAs0 按构造配筋最小总配筋率查得：2min0.006 500 500/2750Amm；：所以选用24 16804mm mmaxN控制时，取M=46.38KN N=2725.74KN mmNMe1774.2725/48.46/0；20aemm；ei=e0+ea

36、=37mm L0/h=5.00/0.5=1015,取0.12 10.50.5 14.3 500 500=0.65612725.74cf AN ，取 10.656；220101(/)2(1400)1 100.656 1(1400 37 500)1.58iLheh ；59ie0.3h0=0.3460=138,故按小偏心受压计算。根据对称配筋得：mmaheesi269402/500592/102101000.430.8bcccbsNf bhNef bhf bhha；2.3561)()5.01(2001bsycahfbhfNesAAs0 按构造配筋最小总配筋率查得：2min0.006 500 500/

37、2750Amm；：所以选用24 16804mm 一层中柱：maxmM控制时，取M=123.47KN N=2795.61KN mmNMe44614.2795/47.123/0；20aemm；ei=e0+ea=64mm L0/h=5.00/0.6=8.3315,取0.12 10.50.5 14.3 600 600=0.921 12795.61cf AN ，取 10.921；220101(/)2(1400)1 8.330.921 1(1400 64 600)1.40iLheh ；90ie0.3h0=0.3560=168,故按小偏心受压计算。根据对称配筋得：mmaheesi350402/600902/

38、102101000.430.8bcccbsNf bhNef bhf bhha；79.5382)()5.01(2001bsycahfbhfNesAAs0 按构造配筋最小总配筋率查得：2min0.006 600 600/21080Amm；：所以选用24 201256 mm mmaxN控制时，取M=46.63KN N=3199.61KN 11561.3199/63.46/0mNMe；20aemm；ei=e0+ea=35mm L0/h=5.00/0.6=8.3315,取0.12 10.50.5 14.3 600 600=0.80413199.61cf AN ，取 10.804；220101(/)2(1

39、400)1 8.330.804 1(1400 35 600)1.65iLheh ；57ie0.3h0=0.3560=168,故按小偏心受压计算。根据对称配筋得：mmaheesi317402/600572/102101000.430.8bcccbsNf bhNef bhf bhha；93.5815)()5.01(2001bsycahfbhfNesAAs0 按构造配筋最小总配筋率查得：2min0.006 600 600/21080Amm；：所以选用24 201256mm 表 3.32 4.斜截面受剪承载力计算 底层边柱（A 柱）：V=61.81kN,N=2369.241kN；nH/20h=5000

40、/2460=5.433,取 3；0svAs满足要求，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：按构造要求配箍，取双肢箍(2)8n，S 取 min(8d,150mm),S 取 100 mm，加密区取2 8100，非加密区取2 8200。2 层以上各层均能满足要求，均按照构造配筋，选用复式箍2 8 五、楼梯的配筋计算（1）楼梯设计资料 结构平面布置如图所示。楼梯使用活荷载标准值为 2.5KN/,踏步面层采用 30 厚水磨石，底面为 20 厚混合砂浆抹灰层，采用 C30 混凝土，2214.3/,1.43/ctfN mmfN mm，梁中钢筋都采用 HRB335，2300/yfN mm，板的纵向受力采用 HPB

41、235，2210/yfN mm.层高 3.6m,踏步尺寸300 150,采用板式楼梯（2）楼梯板设计 确定板厚:梯段板的厚度计算:h=（1/30-1/25）lo=(1/30-1/25)3600=120140,取 h=130mm。荷载计算(取1米板带计算)楼梯斜板的倾斜角tg=150/300=0.5，cosa=0.894 恒荷载标准值：水磨石20厚面层:（0.3+0.15）0.65/0.3=0.98 kN/m 混凝土踏步：0.30.50.1525/0.3=1.88 kN/m 混凝土斜板：0.13251.0/0.8944=3.63 kN/m 板底抹灰：0.0217/0.0894=0.38 kN/m

42、 总计 6.87 kN/m 活荷载标准值：2.5kN/m 荷载设计值：P=1.26.87+1.42.5=11.74 kN/m 截面设计 斜板的水平计算跨度 lo=3.6m，弯矩设计值 220011M=pl11.74 3.615.22KN m,h13020110mm1010板有效高度 6s221 c0M15.22 100.088f bh1.0 14.3 1000 110 ss1120.9 52 62ss y0M15.22 10A693.55mm,f h0.95 210 110 选配10100 2sA785mm，分布筋每踏步一根8。(3)平台板设计 设平台板厚取为 70mm,取 1m 宽的板带计算

43、。荷载计算 恒载：水磨石面层：0.65kN/m 70mm 厚混凝土板：0.07 251.75/kN m 平台板抹灰：317/0.0150.34/kN mmkN m 恒载合计：1.2 1(0.65/1.75/0.34/)3.288/kN mkN mkN mkN m 活载合计：1.4 2.5/3.5/KN mkN m 合计：3.2 8 8/3.5/6.7 8 8/gqKNmKNmKNm 截面设计 平台板的计算跨度:lo=ln+h/2=2.40-0.2/2+0.10/2=1.75m,弯矩设计值：220011M=pl6.788 1.752.51kN m,h702050mm1010板有效高度；6s221

44、 c0M2.51 100.071f bh1.0 14.3 1000 50；ss11 20.962；62ss y0M2.51 10A249mm;f h0.96 210 50 选配8140，2sA359 mm。(4)平台梁设计 平台梁的截面尺寸取为 200350mm 荷载计算：恒载标准值：楼梯板传来6.873.45/2=12.37 KN/m；平台板传来：2.741.8/2=2.47 KN/m；梁自重:0.2(0.35-0.07)25=1.4 KN/m；梁侧抹灰：1720.015(0.35-0.07)=0.19KN/m；合计 16.43 KN/m 活载合计：2.5(3.6/2 1.8/2)6.75/

45、KN m 总荷载设计值：1.2 16.43/1.4 6.75/29.17/gqKN mKN mKN m；截面设计：平台梁的计算跨度：lo=1.05ln=1.05（3.6-0.2）=3.57m。弯矩设计值：22011M=pl29.17 3.5746.47kN m.88 n11Vpl29.17(3.60.2)49.59kN22剪力值；截面按倒 L 形计算，梁有效高度 h=350-35=315mm；ffbb5h2005 70550mm；属第一类 T 形截面，026221/46.47 10/(1.0 14.3/550 315)0.06ScfMf b hN mm；ss11 20.972；2ss y0M4

46、6.47A507mm;f h0.97 300 315 所以选用23 16603mm 配置6200的箍筋，则斜截面受剪承载力为 svcst0yv0A56.6V0.7f bh1.25fh0.7 1.43 200 315 1.25 21086.46KNV49.59KNs200满足要求。3.6 基础设计 3.6.1 独立基础设计 边柱：1).边柱采用柱下独立扩展基础 该基础为锥型基础,混凝土等级为 C30,基础保护层厚度为 40mm,垫层厚度为 100mm，强度选为 C15。钢筋选用 HRB335 级钢筋，室外地坪为-0.600mm。2).独立基础计算：图 3.35 独立基础示意图 (1).选型 初步

47、确定基础埋深 1.2m，满足合肥市最大冻土深度-0.5m，同时基础底处于粉质粘土。土的平均重度m=18.5 kN/m2,d=1.6(粘土层)，d=1.2m。af(0.5)akdmfd =200+1.6 18.5（1.2-0.5）=220.7kPa 基础梁 300mm 450mm，横向基础梁自重:0.3 0.45 25(9 0.5)28.7KN 及墙自重及其粉刷：28.65KN 21.88KN(前面建筑做法已计算)纵向基础梁自重：0.3 0.45 25(7.2 0.5)22.61KN 及墙自重及其粉刷：0.2(50.65)5.5(7.20.5)32.062(50.65)0.015 20(7.20

48、.5)17.49KNKN 总重：1(22.61 32.06 17.49)28.728.6521.88115.312KN 比较后取内力组合恒+0.91.4（活+风）得：M=121.33 kNM，N=2369.24kN，V=-61.81kN；则2369.24/1.35 115.311870.30KFKN 所以201870.309.2220.720 1.2KaGFAmfr d 考虑偏心 A=（1.11.5）A0,取 1.1 9.2=10.12m2，取 l=b=3.2 m(A=10.24m2)。(2).地基承载力验算 2369.24 115.31 1.352524.91FKN 偏心矩：048.09.2

49、52433.1210FMem。基础边缘处最大和平均的净反力：Pjmax=76.258)61(0leblFkPa 1.2af264.84 kPa，PK=74.20392.192030.1870AGFKKkPafa=220.7 kPa 故承载力满足要求。(3).基础抗冲切验算 柱边基础截面抗冲切验算 2369.24 115.31 1.352524.91FKN,M=151.08KN.M,V=64.42KN，l=b=3.2m，cb=ca=0.5m,h0=700-40=660mm，ba=ca+2h0=0.5+2 0.66=1.82mb=3m,取 ab=1.82m，故冲切破坏锥体落在基础底面以内 am=1

50、6.12bcaam，固偏心受压取 Pj=Pmax=258.76kPa，冲切力 Fl=PjAl=66.42866.022.382.176.25866.0276.258aabkN，抗冲切力 0.7428.66KNKNFl37.76666.016.11043.10.17.030hafmtn 满足抗冲切要求。(4)配筋计算 选用 HRB335 钢筋（fy=300N/mm2）基础长边等于短边-截面 2maxmax)()()2)(481cbjcbjabaAFPaaAFPM =mKN15.322)5.02.3(82.1)24.1091.252476.258()5.082.12)(24.1091.252476