毕业设计（论文）光驱Cover的注塑模具设计（全套图纸）.doc

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1、毕业设计设计题目：光驱Cover的模具设计全套CAD图纸，联系153893706系 别： 机械工程系 专 业：模具设计与制造班 级： 姓 名： 学 号： 指导教师： 完成时间： 前言时光东逝如流水，我在轻工学院求学也即将期满毕业，虽不是学业有成，却有幸得到诸多师长的殷殷教诲和熏陶，这是我在大学两年里最大的收获。尤其在毕业设计期间，在校内指导老师王兰萍、班主任王静芳等师长的悉心教导下我才能顺利地完成这次毕业设计的任务课题。还有就是我各位同学的大力支持和帮助！在此我一并由衷地向他们表示感谢！ 尽管如此,由于本人的水平有限,设计中难免存在不当和错误,希望得到各位评委的批评和指正。摘要此毕业设计课题的

2、制品的名称为“光驱Cover”，是电脑主机箱上光驱的盖，是一个实际产品。现在电脑已经走进千家户，每位用户都想拥有自己的电脑，带有自己个性，电脑的品种也越来越多，花样也千奇百怪、百出不穷但每个电脑她都得有输入和输出机构。为了能更方便的拥有自己个性，更方便的使用，电脑上的光驱是必不可少的！所以光驱C over 的需求量是非常的大，能个越快越好的做出产品推向市场、抢占市场是最有势力和价值的！然而做模具是最好最快的加工方案！制品材料为：ABS（丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物），此材料有良好的耐化学腐蚀、表面硬度、加工性和染色性。制品的壁后、熔料温度对收缩率影响极小。此制品是大批量生产，所以我将设计一套塑料成

3、型模具。在设计模具时需要考虑制品的一些特点。制品的主要特点是其结构形状比较复杂，且在两侧伸长的部位有一斜锲台，在这里利用模具成型时，可用小滑块进行侧向抽芯。制品在外性尺寸和内部结构尺寸方面是按照标准系列来定的，在模具设计时需要注意！目录一、 塑件分析5二、 分型面的设计6三、 注射机的选择7四、 成型零件工作尺寸的计算9五、 型腔壁厚计算19六、 浇注系统的计算21七、 推出机构的计算24八、 导向机构设计27九、 侧向分型与抽芯机构设计29十、 模具零件的材料及热处理处理33十一、 温度调节系统34十二、 模具的装配36十三、 试模37十四、 修模38十五、 参考文献38一 塑件分析1 塑件

4、图此制品是电脑光驱上的一个 Cover，现实生活中经常用到，是一个非常实际的产品。且生产纲领为：10万件，所以我们采用注射模具注射成型！2 材料分析1） 产品的材料为：ABS即丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物。查资料，ABS塑料物理力学主要性能参数：相对密度：1.051.07g/cm3.导热系数：13.831.2(10-2w/(m*k)线胀系数：5.88.6（10-5xl/k）吸水系数：0.200.45(24h)/%成型收缩率：0.40.7%摩擦系数：0.5硬度（烙氏）：108115泊桑比：0.350.36拉伸强度：43.555.2mpa断裂伸长率：520%冲击强度：106.8213.5热变形温度：8

5、5106摄氏度连续最高温度：65摄氏度2） 由资料查得ABS的成型特性为：a) 非结晶形塑料，吸水性强，要充分干燥b) 流动性中等，溢边值为：0.05mmc) 用高料温，高模温注射压力亦较高d) 模具浇注系统对料流阻力要小，应感注意选择浇口的位置和形式3） 应对措施a) ABS易吸水，成型加工前应进行干燥处理。b) 严格控制型腔型心等成型零部件的加工、装配精度。c) 使用相对的螺杆式注射机，在条件需要的情况下给模具预热。d) 查资料，模具使用侧浇口，主流道为圆形，分流道为梯形，以减小摩擦阻力，设计合适的浇口位置。4） 查资料：ABS的脱模斜度的推荐值及其他参数。a.型腔脱模斜度：40分1度20

6、分型心脱模斜度：35分1度b.选用模具制造精度等级为：3、4、5二 分型面的设计1.分形面的形式：曲面分型；2分型面的选择：a ).分型面应设计在塑件外形最大轮廓处，b)分型面的选择应有利于塑件的顺利脱模；c）应保证让塑件的精度要求；d)应满足塑件外观质量要求；e)便于模具的加工制造；f)分型面的选择应有利于排气。根据制品的实际情况，分型面选在制品外型轮廓最大处为模具的分型面。3.为了便于顺利脱模，根据制品自身结构特点，将制品留在动模上；4由于塑料制品为ABS，粘度中等，综合生产纲领，确定用Cr12材料为型心、型腔及其他成型零部件材料。三 注射机的选择1注射量的计算：初选注射机a制品截面的面积

7、为：S=0.52.36+1.92.36+0.644.25+0.54.25+3.250.16+1.52.8+1.450.3+0.221.69+0.281.69+31.92+3/23.140.32+1/43.140.52+1.41.7+0.440.9+1.33.25+2.950.3+1.54.92+10.3+0.30.5+10.8+112.57+13.6+0.720.32+31.92+1/23.140.152=62.257675mm2b.制品长度为L=148.2mm所以制品的底板的体积估计为V=SL=62.257675148.2=9226.59mm3c.制品四只角的估计体积为V1=4（0.512.

8、5+10.49+1/221）8.5=263.16mm3d.所以制品的大体体积为V=V1+V2=9226.59+263.16=9889.75mm3=9.9cm3初选注射机的型号为：XSZY125型号的螺杆式注射机！2注射机的有关工艺参数校核a). 型腔数量的确定和校核由于制品为小尺寸的塑件，为了不浪费材料为提高效率，选用一模二腔。b).最大注射量的校核 nm+m1=kmpn型腔的数量为2；m单个塑件的质量或体积，g/cm3m1浇注系统所需塑件质量或体积g/cm3k注射机最大注射量的利用系数，一般为0.8；mp注射机允许的最大注射量g/cm3;系统凝料设为0.4cm3，则m1=0.4左边=29.9

9、+0.4=20.2右边=0.8125=100 不等式成立！注射量的标准符合要求！ c).锁模力的校核F=p(nA+A1)FpF熔融塑件在分型面上的涨开力；Fp注射机 的额定锁模力；A单个塑件在模具分型面上的投影面；P成型压力MPa，大小一般为注射压力的80%；由于制品为ABS材料，左边=125（282+282）=100480N=100.48KN右边=900不等式成立！锁模力符合要求！d).注射压力校核由于注射机的额定注射压力为120MPa，而成型时所需的注射压力为100MPa 注射压力符合要求！e).开模行程的校核Hc侧向抽芯所需的开模行程 mm；H1推出距离 mm;H2包括浇注系统在内的塑件

10、高度 mm；S=160mm经计算Hc=10m mH1=4.5+2=6.5mmH2=7+8=15mmHcH1+H2SH1+H2+(510) 开模行程符合要求！f)模具与注射机的安装部分相关尺寸的校核一般情况下设计模具时应对应校核的部分包括喷嘴尺寸、定位圈尺寸、模具的最大和最小厚度及模板上安装螺孔尺寸等。1喷嘴尺寸：设计时，主流道始端球面必须比注射机喷嘴头部球面半径略大一些，主流道小端直径要比喷嘴直径略大，以防止主流道口部积存凝料而影响脱模。具体的主流道与喷嘴尺寸如下图所示：已知：r=12mm d=4mm又 R=r+(12)mmD=d+(0.51)mm取R=13mm D=5mm2定位圈尺寸：为了使

11、模具主流道的中心线与注射机喷嘴的中心线重合模具定模板的凸同的定位圈应与注射机固定模板上的定位孔呈较松动的间隙配合。3最大、最小模厚：在模具设计中，应使模具的总厚度位于注射机可安装模具的最大模具厚度与最小模具之间。同时应校核模具的外形尺寸，使得模具能从注射机的拉杆之间装入。所以模具的总厚度应200mm到300mm之间。4安装螺纹尺寸：注射模具的动模和定模固定板上的螺孔尺寸应分别与注射机动模板和定模板上的螺孔尺寸相适应。模具在注射机的安装方法有两种：一种是螺钉直接固定；另一种是用螺钉、压板固定。当用螺钉直接固定时，模具固定板与注射机模板上的螺孔应完全吻合；而用压板固定时，只要在模具固定板需安放在压

12、板的外侧附近有螺孔就能紧固，因此，压板固定具有较大的灵活性。对于重量较大的大型模具，采用螺钉直接固定则较为安全，而本设计中，由于制品较小，所设计出的模具重量也较小，所以只需用螺钉、压板固定即可。由上述数据可见，选用注射机的型号为：XSZY125。额定注射量：125cm3注射压力：120MPa注射行程：115mm注射方式：螺杆式锁模力：900KN最大成型面积：320cm3最大开模行程：300mm喷嘴圆弧半径：12mm喷嘴孔直径：4mm动，定模固定板尺寸；428458mm机器外型尺寸：33407501550mm由此可见，选择XSZY125型号注射机符合要求。四 根据制品尺寸，设计成型零部件：1.塑

13、件材料ABS，其收缩率为0.3%0.8%（查书第343页）2采用平均收缩率： S平=0.55%模具成型零件工作尺寸计算公式一览表：型腔类尺寸： 5.00 9.90 148.20 139.20 128.40 42.00 4.20 8.50 29.10型芯类尺寸：93.00 91.15 中心距尺寸：12.50 R2.30 4.50本制品的零件图没有尺寸精度。本着在保证使用要求的前提下尽可能选用底精度等级的原则。采用SJ137278公差数值标准中的8级精度，对孔类尺寸取表中的数值冠以“+”号，对于轴类尺寸取表中数值冠以“”号，对于两孔或中心距尺寸取表中数值之一半，再冠以“”号。一）型腔类尺寸计算1）

14、6.250.305平均值法：Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75 Ls=6.250.305=6.5550-0.61Lm0+Z=（1+0.55%）6.5550.750.610+0.20=6.1330+0.20公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（6.5550.61）=5.99b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（6.133+2/30.61）6.5550.4%=6.5136.555不等式成立Lm

15、0+Z=6.1330+0.461）650+1.4平均值法：LS=650+1.4=67.80-1.4Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）67.80.751.40+0.46=67.80+0.46公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（67.81.4）=66.9b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（66.9+2/30.46）67.80.4%=67.567.8不等式成立L

16、m0+Z=66.90+0.462）5.00-0.560平均值法：LS=5.00-0.560Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）5.280.750.560+0.19=4.890+0.19公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（5.280.56）=4.75b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（4.75+2/30.56）5.280.4%=5.125.28不等式成立Lm0

17、+Z=4.750+0.193）390.52平均值法：LS=390.52=39.520-1.04Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）39.520.751.40+0.35=38.960+0.35公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（39.521.04）=38.75b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（38.75+2/31.04）38.750.4%=39.4939.5

18、2不等式成立Lm0+Z=38.960+0.354）9.900.305平均值法：LS= 9.900.305=10.2050-0.61Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）10.2050.750.610+0.20=9.800+0.20公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（10.2050.61）=9.662b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（9.662+2/30.61

19、）10.2050.4%=10.02210.205不等式成立Lm0+Z=9.6620+0.205）148.201.20平均值法：LS=148.201.20=149.400-2.40Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）149.400.752.400+0.80=148.420+0.80公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（149.402.4）=148.03b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z

20、=/3 ，m=/3左边=（148.03+2/32.4）149.400.4%=149.03149.40不等式成立Lm0+Z=148.030+0.806）139.201.10平均值法：LS=139.201.10=140.300-2.20Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）140.300.752.200+0.73=139.420+0.73公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（140.302.20）=139.07

21、b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（139.07+2/32.20）140.300.4%=139.98140.30不等式成立Lm0+Z=139.070+0.737）128.401.10平均值法：LS=128.401.10=129.500-2.20Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）129.500.752.200+0.73=128.560+0.73公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls

22、）=（1+0.7%）（129.502.20）=128.19b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（128.56+2/32.20）129.500.4%=129.50129.50不等式成立Lm0+Z=128.190+0.738）420.60平均值法：LS=420.60=42.600-1.20Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）42.600.751.200+0.40=41.930+0.40公差带法：a.初算基本尺寸（最

23、小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（42.601.20）=41.69b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（41.69+2/31.20）42.600.4%=42.3242.60不等式成立Lm0+Z=41.690+0.809）4.200.28平均值法：LS=4.200.28=4.480-0.56Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）4.480.750.560+0.19=1.0850+0.19公差

24、带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（4.480.56）=3.947b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（3.947+2/30.56）4.480.4%=4.2994.48不等式成立Lm0+Z=3.9470+0.1910）：8.500.305平均值法：LS=8.500.305=8.8050-0.61Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%）8.8050.750.610+0.

25、20=8.3950+0.20公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（8.8050.61）=8.252b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（8.395+2/30.61）8.8050.4%=8.7608.805不等式成立Lm0+Z=8.2520+0.2011）29.100.48平均值法：LS=29.100.48=19.580-0.96Lm+（Z2）+（C2）=（Ls2）+（Ls2）S平Lm=（1+S平）Ls（+Z+C）2Lm0+Z=（1+S平）LsX0+Z取Z=/3 X=0.75Lm0+Z=（1+0.55%

26、）29.580.750.960+0.32=29.020+0.32公差带法：a.初算基本尺寸（最小值）：Lm=（1+Smax）（Ls）=（1+0.7%）（29.580.96）=28.82b.验算（最大值）：（Lm+Z+m）LsSminLs取Z=/3 ，m=/3左边=（28.82+2/30.96）29.580.4%=29.3429.58不等式成立Lm0+Z=28.820+0.32二）型芯类尺寸计算1）93.000.90平均值法：ls= 93.000.90=92.100+1.80取Z=/3 X=0.75lmZ0=（1+S平）ls+XZ0=(1+0.55%)92.10+0.751.800.600=93

27、.960.600公差带法:a.初算基本尺寸(最大值)lm=(1+Smin)(ls+)=(1+0.4%)(92.10+1.80)=94.28b.验算(最小值)取Z=m=/3lmZmlsSmaxls93.962/31.8092.100.7%92.10左边=92.12右边=92.10不等式成立lm0Z=94.2800.602）91.150.90平均值法：ls= 91.150.90=90.250+1.80取Z=/3 X=0.75lmZ0=（1+S平）ls+XZ0=(1+0.55%)90.25+0.751.800.600=92.100.600公差带法:a.初算基本尺寸(最大值)lm=(1+Smin)(l

28、s+)=(1+0.4%)(90.25+1.80)=92.42b.验算(最小值)取Z=m=/3lmZmlsSmaxls92.102/31.8090.250.7%92.10左边=90.27右边=90.25不等式成立lm0Z=92.1000.60三）中心距尺寸计算1）12.50 0.36平均值法：a)初算（最小值）：Cs=2 0.24Cm=（1+S）Cs/2=12.570.18 公差带法：Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）12.50=12.57b)验算：最大值：（Cm+Z/2）-（CS+Z/2）SminCS+Z/2左边=（12.57+0.36）-（12.50+0.36）0.4%=12.88右边

29、=12.86不等式不成立！重取：Z=/2=0.36（12.57+0.18）-（12.50+0.36）0.4%12.50+0.36左边=12.70右边=12.86不等式成立！=Cm+/2=12.57+0.36最小值：（Cm-Z/2）-（CS-Z/2）SmaxCS-Z/2左边=（12.57-0.36）-（12.50-0.36）0.7%=12.13右边=12.14不等式不成立重取Z=/2=0.36（Cm-Z/2）-（CS-Z/2）SmaxCS-Z/2左边=（12.57-0.18）-（12.50-0.36）0.7%=12.31右边=12.14不等式成立Cm/2=12.570.362）4.50.28平均

30、值法：a)初算（最小值）：Cs=4.50.28Cm=（1+S）Cs/2=4.520.14公差带法：Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）4.52=4.52b)验算：最大值：（Cm+Z/2）-（CS+Z/2）SminCS+Z/2取=0.56左边=（4.52+0.28）-（4.50+0.28）0.4%=4.6右边=4.78不等式成立最小值：（Cm-Z/2）-（CS-Z/2）SmaxCS-Z/2左边=（4.52-0.28）-（4.50-0.28）0.7%=4.21右边=4.22不等式不成立重取 Z=/2=0.28（4.52-0.14）-（4.50-0.28）0.7%=4.35左边=4.35右边=4

31、.22不等式成立Cm/2=4.520.283）2.300.24平均值法：a)初算（最小值）：Cs=2 .30 0.24Cm=（1+S）Cs/2=2 31 0.24公差带法：Cm=（1+S）Cs=（1+0.55%）2.30=2.31b)验算：最大值：（Cm+Z/2）-（CS+Z/2）SminCS+Z/2左边=（2.31+0.24）-（2.30+0.24）0.4%=2.54右边=2.54左边=右边不等式成立最小值：（Cm-Z/2）-（CS-Z/2）SmaxCS-Z/2左边=（2.31-0.24）-（2.30-0.24）0.7%=2.07右边=2.06不等式成立Cm/2=2.310.24五 型腔壁厚

32、计算在注射成型过程中，型腔承受塑料熔体的高压作用，因此模具型腔应该有足够的强度。型腔强度不够将发生塑性变形，甚至破裂；刚度不够将产生过大弹性变形导致型腔向外膨胀，并产生益料间隙。1型腔选用矩形整体式腔如下图：查模具设计与制造简明手册第416页侧壁厚：（1）按刚度计算：h1=（cpa4）/（E）-1/3（2）按强度计算： h1=(6M最大)/（E） -1/2底板厚：（1）按刚度计算 =（cpa4）/（E）-1/3（2）按强度计算： h2=(6M最大)/（E） -1/2 h1、h2凹模侧壁，底板厚度（厘米）c、c常数，分别由l/a,l/b而定a凹模受力部分高度（厘米）l,b凹模内腔长边和短边（厘米

33、）E弹性模量，钢取2.11011L垫块间距（厘米），取L=16厘米弯曲许用应力（105帕）查Cr的=220MPa允许变形量（厘米），按塑件性质选取，一般不超过塑件的溢边值，故取=0.002厘米 p型腔压力，一般取（250450）105帕由以上计算可知：a=17.5mm=1.75cmb=42mm=4.2cml=148.2mm=14.82cm故知，c=l/a=14.82/1.75=8.47(cm)c=l/b=14.82/4.2=3.53(cm)(2) 计算侧壁厚按刚度计算h1=cpa4/（E）/3 =(8.473001051.754)/(2.110110.002) 1/3 =1.8(cm)按强度计

34、算h1=(6Mmax)/(E)1/2 =(PL)/(2) 1/2=30010510/2220106=0.83(cm)取h1=1 cm底板厚按刚度计算 h2=cpa4/(E)1/3 =3.533001051.754/(2.110110.002) 1/3 =1.33(cm)按强度计算h2=6Mmax/(E)1/2 =30010510/(2220106) 1/2=0.83(cm)取h2=1 cm六 浇注系统的设计注射模的浇注系统是指塑料熔体从注射机喷嘴进模具开始到型腔为止所流经的通道，它的作用是将熔体平稳地引入模具型腔，并在填充和固化定型过程中，将型腔内气体顺利排出，且将压力传递到型腔的各个部位，以

35、获得组织致密、外形清晰、表面光洁和尺寸稳定的塑件。浇注系统可分为普通浇注系统和热流道浇注系统两大类。本设计中采用的是普通浇注系统。浇注系统由主流道、分流道、浇口及冷料穴等四部分组成。一）主流道的设计主流道通常位于模具的入口处，其作用是将注塑机喷嘴注出的塑料熔体导入分流道或型腔，其形状为圆锥形，便于塑料熔体的流动及流道，由于要与高温塑料及喷嘴反复接触，所主流道常设计成可拆卸的主流道衬套，如下图所示：主流道始端直径：D=d+（0.51）mm本模具的注射机选XSZY125查表得：d=4D=4+（0.51）mm球面凹坑半径：R2=R1+（0.51）mm本模具的注射机选XSZY125查表得：R1=12

36、mmR2=12+（0.51）mm半锥角：=12主流道的长度L60mm 本设计中取L=37mm二）分流道的设计分流道是主流道与浇口之间的通道。分流道要求熔体的阻力尽可能小，转折处应圆弧过度，各型腔保持均衡进料。由于本设计中分流道较长，在分流道的末端应开设冷料穴，分流道的截面形状，常用的有圆形、梯形、U字形和六角形等。由于本设计中，分型面不是平面。常采用梯形或半圆形截面的流道，又梯形截面形状的流道与U字形截面流道特点相似，但比U字形截面形状的流道的热量损失及冷凝料都多；加工也较方便，因此较常用，本设计中也采用梯形截面的流道。分流道截面尺寸应根据塑件的成型体积、壁厚、形状、所用塑料的工艺性能，注塑速

37、率以分流道的长度等因素来确定。按照公式：b=0.2654m 4L h=2/3b其中：b梯形大底边宽度 mmm塑件的质量 gL分流道的长度 mmh梯形高度 mmm=ev=1.05g/cm3 9.9 cm3=10.395gL取180mmb=0.2654m 4L=0.265410.39541809mmh=2/3b=6mm 具体的分流道形状及尺寸如下图所示：其中r=13mm 在此取1mm三）浇口的形状腔型与分流道之间采用一段距离很短，截面积很小的通道相连接，此通道称为浇口，它是连接分流道与型腔的桥梁。它具有两个功能，第一、对塑料熔体流入型腔控制作用；第二、当注射压力撤消后，浇口固化，封锁型腔，使型腔中

38、尚未冷却固化的塑料不会侧流，浇口是浇注系统的关键部分。浇口一般分非限制性浇口和限制性浇口，本设计采用限制性浇口，它又可分为侧浇口系列；点浇口系列；盘环型浇口系列，由于侧浇口普遍用于中小型塑件的多型腔模具，且对各种塑料的消耗量，同时去除浇口容易，且不留明显痕迹。本浇口取潜伏式浇口四）浇口位置的选择选择浇口的位置时，需要根据塑件的结构与工艺特征和成型的质量要求，并分析塑料原材料的工艺特性与塑料熔体在模内的流动状态，成型的工艺条件，综合进行考虑，同时还要避免制件上产生喷射等缺陷，浇口应开设在塑件截面尺寸的最大处，要有利于熔体的流动，型腔的排气。在本模具中，由于制品是一个长、薄壁件，并且在制品的中间还

39、有一个很大的方行口，如果所以浇口的位置没有设置在制品的中间离主流道最近的地方！那么在熔融的塑料流进型腔时他要流的路程将远大于由上端流进的路程，那样将对制品产生缺陷，所以我选择了浇口在制品的端部！五）浇注系统的平衡1、分流道的平衡本设计是一模两腔，浇口形状相同，分流道的平衡，能保证熔体均地同时充满所有型腔，且在保压期间各型腔的补料条件也相同，由于本设计中型腔对称分布，属自然平衡的浇注系统。2、浇口的平衡由于本设计中制品一般，但分流道比较细长及流道中熔体的流动阻力和温度的降低都不可忽略时，温度和压力的降低都会使远离主流道较远的型腔难以充满，此时要计算各浇口的BGV值，看是否相等，由于本设计中的两型腔对称分布，各因素都相同，所以它们的BGV值肯定相等，为了使两型腔能基本上同时充满，浇口大小应一致，以达到平衡七 推出机构设计各种型号注射机的推出装置和最大推出距离不尽相同。设计时，应使模具的推出机构与注射机相适应。通常是根据开合模系统推出装置的推出形式。推杆直径、推杆间距和推出距离等，校核模具内的推杆位置是否合理，推杆推出距离能否达到使塑件脱模的要求。推出机构的设计要求：（1），设计推出机构时应尽量使塑件留在动模一侧。由于推出机构的动作是通过注射机的动模一侧的顶杆或液压缸来驱动的，所以在一般情况下，模具的推出机构设在动模一侧。（2）塑件在推