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1、本科生毕业设计250万吨/年原油常压蒸馏塔设计 目 录中文摘要2外文摘要3引言41综述51.1 概述51.2设计依据71.3厂址选择71.4规模与生产制度71.5原料与产品规格72生产工艺路线与流程82.1工艺路线选择82.2 工艺流程简述83精馏塔塔工艺计算103.1工艺参数103.2物料平衡及热量平衡计算104 塔板的设计.22 4.1基础数据.22 4.2塔板设计计算部分.22 4.3塔径初算.224.4塔高计算.23结束语24参考文献25致谢26250万吨/年原油常压蒸馏塔设计摘 要：本次设计主要是针对年处理量250万吨胜利混合原油的常压设计。 原油常压蒸馏作为原油的一次加工工艺，在原
2、油加工总流程中占有重要作用，在炼厂具有举足轻重的地位，其运行的好坏直接影响到后续的加工过程。其中重要的分离设备常压塔的设计，是能否获得高收率、高质量油的关键。近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距。 为了更好地提高原油的生产能力，本着投资少，能耗低，效益高的思想对胜利原油进行常压蒸馏设计。设计的基本方案是：初馏塔拔出石脑油，常压塔采取三侧线，常压塔塔顶生产汽油，三个侧线分别生产煤油，轻柴油，重柴油。设计了一个初馏塔一个常压塔一段汽化蒸馏装置，此装置由一台管式加热炉、一个初馏塔，一个常压塔以及若干台换热器（完善的换热流程应达
3、到要求：充分利用各种余热；换热器的换热强度较大；原油流动压力降较小。）冷凝冷却器、机泵等组成，在常压塔外侧为侧线产品设汽提塔。流程简单，投资和操作费用较少。原油在这样的蒸馏装置下，可以得到350-360以前的几个馏分，可以用作石脑油、汽油、煤油、轻柴油、重柴油产品，也可分别作为重整化工（如轻油裂解）等装置的原料。在某些特定的情况下也可以作催化裂化或加氢裂化装置的原料。关键词：原油；常压蒸馏；物料衡算；热量衡算；塔；换热2.5 million tons / year of Win crude oil atmospheric distillation tower design Abstract：T
4、his design mainly regards to which Win commingled crude oil are distilled by a process capacity of 0.25107t/a in normal pressures. As a part of crude oil processing technic ,the normal pressures distilion of crude oil is very important in the whole processing schemes of crude oil and refineries and
5、its operation status directly affects the continuing machine process.There are a kind of important separate equipment- normal pressures columns ,which is the key to attain high efficient , high quality oil. In recent years,firstly the distillion technique of normal pressures and manage experience we
6、re innovated constantly ;secondly equipments effect of saving energy is remarkable ;thirdly product quality was improved.But compare to international advanced techniques,there are a long distance. In order to improve the product ability of crude oil .In the principle of shoestring , lowenergy consum
7、ption , high-efficiency ,designing the normal pressures distillion of Russia commingled crude oil.Designs basic scheme : Prefractionator extracts naphtha. atmospheric column has three lateral line .Its tower top extracts gasoline and three lateral line respectively extrct kerosene, light diesel fuel
8、, heavy diesel fuel.Design adistillion device with a prefractionator，a atmospheric column with a piece of gasification.This device is consist of a tubular-furnace,a prefractionator,a atmospheric column ,several heat exchangers, cooling condenser and pumps.This procedure is simple; Investment and ope
9、ration fee is short .According to this design device ,we can attain 350360 previous some fraction.They can be used to be naphtha ,gasoline, kerosene,light diesel fuel, heavy diesel fuel products and they can be used tobe reforming chemical engineerings raw material. At all under certain condition, t
10、hey can be as raw material of catalytic cracking and hydrogen cracking .This design adopts 38block floating valve trays. Tower distance is 3.2m. Tower diameter is 22m.Tower level is 142m.Heat exchangers process reach to the technics requirement by 12 time heat exchangers processes.The heat exchanger
11、s efficiency is 73.1%.Key Words：Oil; Atmospheric distillation; Material balance; Heat balance; Tower; Heat exchange引 言原油常压蒸馏作为原油的一次加工工艺，在原油加工总流程中占有重要作用，在炼厂具有举足轻重的地位，其运行的好坏直接影响到后续的加工过程。其中重要的分离设备常压塔的设计，是能否获得高收率、高质量油的关键。近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距。1综述 1.1原油炼制概述1）设计的意义与作用 石油是
12、重要的能源之一，我国的工业生产和经济运行都离不开石油，但是又不能直接作为产品使用，必须经过加工炼制过程，炼制成多种在质量上符合使用要求的石油产品，才能投入使用。目前，我国原油的年加工量约为2亿吨。而国内所能提供原油量仅为1.3亿吨，为了满足原油的需求量，则需要每年从国外二十多个国家和地区进口约6940万吨原油。为了更好的提高石油资源的利用率，增加企业的经济效益，对从国外进口的原油炼制构成进行开发研究也是十分必要的。12）产品性质、特点胜利原油相对密度较大，含硫较多，胶质、沥青质含量较多，属于含硫中间级原油。由于是含硫中间级原油，汽油馏分的辛烷值较大庆汽油馏分的辛烷值要高，催化重整原料的芳香烃潜
13、含量也比大庆催化重整原料较高。喷气燃料馏分密度大，结晶点低。减压馏分油可作为裂化原料，其金属镍含量较大庆油高10倍，因此，减压馏分拔出深度受到限制。润滑油馏分经过脱蜡后，其粘度指数比相应的大庆润滑油馏分低。含硫多，对设备腐蚀严重，需要采取合适的防腐措施。直溜产品、二次加工产品都需要进行精制。由于胶质、沥青质含量多，经蒸馏深拔渣油，可以得到质量较好的沥青。23）生产方法概述常减压蒸馏的概述 原油精馏装置是炼油企业的“龙头”，是炼油工业的第一道工序，为二次加工装置提供原料，是原油加工的基础，其能量的综合利用程度和拔出率高低体现在石化企业的效益上，因此，开展常压精馏装置的研究很有意义。原油常减压蒸馏
14、作为原油的一次加工工艺，在原油加工总流程中占有重要作用在炼厂具有举足轻重的地位，其运行的好坏直接影响到后续的加工过程。其中重要的分离设备常压塔的设计，是能否获得高收率、高质量油的关键。近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距，装置能耗仍然偏高，分馏精度和减压拔出深度偏低，对含硫原油的适应性差等。进一步提高常减压装置的操作水平和运行水平，显著日益重要，对提高炼油企业的经济效益也具有重要意义。常减压蒸馏过程经过一百多年的发展，已成为一个比较完整成熟的工艺。目前，国内外大致都是采用由初馏塔、常压塔、压塔，常压炉、减刃压炉组成的三塔
15、两炉工艺流程，但是仍存在一些问题。近年来，我国常减压蒸馏装置，呈现了规模大型化，原油加工品种多样化生产操作智能化等趋势，技术水平有了较大的提高。作为炼油企业的“龙头”，常减压蒸馏装置技术水平高低，不但关系到原油的有效利用，而且对全厂的质量，产品收率，经济效益都有很大影响，这就要求我们积极应用先进适用技术，继续推动常减压蒸馏技术进步，促进整体炼油水平的不断提高。与国际先进水平相比，我国常减压蒸馏装置仍然存在较大的差距，主要是装置规模小，运行负荷低，运行周期短，关键工艺技术落后，能耗依然偏高等。原油中的汽油馏分含量低，渣油含量高是我国原油馏分组成的一个特点。此次设计的大庆原油属于低硫石蜡基原油，凝
16、固点高，蜡含量高，胶质含量适中，沥青质含量低，金属含量中Ni含量较高。为了更好地提高原油的生产能力，本着投资少，能耗低，效益高的思想对大庆原油进行常压蒸馏设计。设计的基本方案：原油换热系统电脱盐系统加热炉系统常压系统仪表控制系统，经常压蒸馏得到汽油、煤油、柴油等燃料出装置及常压重油去催化裂化车间。装制设备的考虑因素塔设备是化工，石油化工、炼油厂等厂中，塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额，以及三废处理和环境保护等各个方面，都有重大的影响。据有关材料报道，塔设备的投资费占整个工艺设备投资费的较大比例，它所耗用的钢材重量在各类工艺设备中也属较多。因此，塔设备的设计和研究，受
17、到化工、炼油等行业的极大重视。作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气（汽）液；两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外，为了满足工业生产的需要，塔设备还得考虑下列的各项要求1.生产能力大。在较大的气（汽）夜流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或者液泛等破坏正常操作的现象。2.操作稳定、弹性大。塔设备的气（汽）夜负荷量有较大的波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作。并且塔设备应保证能长期连续操作。3.流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压力降小。这将有助于节省生产中的动力消耗，用来降低经常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还可以使系统无法维持必要的真空度。4.结构简单、材料用
18、量小、制造和安装容易，这可以减少基建过程中的投资费用。5.耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。34）石油的用途 石油作为一种能流密度高，便于存储、运输、使用的清洁能源已广泛应用于国民经济的方方面面。石油炼制工业是国民经济最重要的支柱产业之一，是提供能源，尤其是交通运输燃料和有机化工原料的最重要的工业。据统计，全世界总能源需求的40依赖于石油产品，汽车，飞机，轮船等交通运输器械使用的燃料几乎全部是石油产品，有机化工原料主要也是来源于石油炼制工业，世界石油总产量的10%用于生产有机化工原料。石油是十分复杂的烃类非烃类化合物的混合物。石油产品种类繁多，市场上各种牌号的石油产品达1000种以上，大
19、体上可分为以下几类： 燃料：如各种牌号的汽油、航空煤油、柴油、重质燃料油等； 润滑油：如各种牌号的内燃机油、机械油等； 有机化工原料：如生产乙烯的裂解原料、各种芳烃和烯烃等； 工艺用油：如变压器油、电缆油、液压油等； 沥青：如各种牌号的铺路沥青、建筑沥青、防腐沥青、特殊用途沥青等； 蜡：如各种食用、药用化妆品用，包装用的石蜡和地蜡； 石油焦炭：如电极用焦、冶炼用焦、燃料焦等。4 1.2设计依据1.3厂址选择1.4规模年处理量：250万吨1.5原料与产品规格主要原料规格:技术指标：产品规格：2 生产工艺路线与流程2.1生产路线选择确定原油加工方案是炼厂设计和生产的首要任务。炼厂根据所加工原油的性
20、质、市场需求、加工技术的先进性和可靠性以及经济效益等方面的综合考虑，进行全面的分析、研究对比，才能制定出合理的加工方案。根据原油本身的特性1，本次设计产品为燃料型方案。2.2工艺流程简述40左右的由灌区进入装置，由原油泵升压后经过换热器换热至130左右，首先进入电脱盐装置（原油预处理设施），在电场、破乳剂等作用下进行脱盐脱水，要求脱盐后原油含盐小于3mg/L,含水小于0.5%;脱盐后的原油在经过换热器换热至200-240进入初馏塔，从初馏塔顶馏出汽油组分或重整原料，经塔顶泵一部分送回初馏塔打回流控制塔顶温度，另一部分作为产品送出装置。初馏塔底油由塔初底泵升压经换热后送至常压加热炉，加热至360
21、-370进入常压蒸馏塔。原油在常压塔中进行分馏，塔顶馏出汽油组分或重整原料，其中一部分打回流。侧线拍出根据生产需求可生产溶剂油、分子筛脱蜡原料、煤油、喷气燃料以及轻重柴油等侧线馏分。经汽提后进入换热网络换热至60左右送出装置。常压塔一般设置2个中段循环回流，一可以使全塔的气液相负荷分布更加均匀，二是更合理地利用高温位的热源，提高能量利用效果，降低装置能耗。常压塔底是高于350的组分，称为常压重油，常压重油用泵输送至减压加热炉加热后进入减压分馏塔，通过抽真空系统，使常压重油在减压条件下进行蒸馏，为防止常压重油中的胶质、沥青质在高温下发生分解、结焦反应，一般控制减压炉出口温度不大于420。减压塔顶
22、馏出的主要是裂解气、蒸汽及少量的油气、减压蜡油由侧线抽出，根据原油性质和生产方案可作为催化裂化、加氢裂化的原料，也可以作为润滑油原料，减压渣油因富含胶质、沥青质，一般作为燃料油、焦化原料，也可以进一步加工成高粘度润滑油、沥青或催化裂化原料。3精馏塔工艺计算3.1 工艺参数1）原油类型：原油 2）处理量：250万吨/年3）操作时间：330天/年4）汽提蒸汽：420，0.3MPa（绝压）3.2 物料平衡计算1.胜利混合原油的性质表3-1 混合原油性质分析项目性质分析项目性质密度（20）g/cm30.9005硫含量/%0.88运动粘(50)mm2/s83.4氮含量/%0.41蜡含量/%14.6镍含量
23、/mg/kg26沥青质/%23.2钒含量/mg/kg1.0残炭/%6.4凝点/28碳含量/%86.3300馏出/%18.02.产品的恩氏蒸馏数据表3-2 产品的恩式蒸馏数据产品密度/kgm-3恩氏蒸馏数据0%10%30%50%70%90%100%汽油702.734608196109126141煤油799.4159171179194208225239轻柴油828.6239258267274283296306重柴油848.4289316328341350368376重油941.63.原油实沸点蒸馏数据表3-3 原油实沸点蒸馏数据馏出温度/TBP重%馏出温度/TBP重%1001.832022.812
24、02.834026.41404.236029.01605.638032.01806.640035.42008.042038.622010.044041.824012.045043.426014.646028016.848030019.64904.原油实沸点蒸馏曲线绘制:表3-4 原油常压切割方案产品实沸点切割点/实沸点馏程/收率/%体积分数质量分数汽油154.84.33.51煤油1451312587.26.67轻柴油239.6220.8339.27.26.91重柴油301.6274.9409.39.89.64重油36031271.573.27当产品方案已经确定当产品方案已经确定，同时具备产品的
25、馏分组成和原油的实沸点蒸馏曲线时，可以根据各产品的恩氏蒸馏数据换算得到它们的实沸点馏程即0点和 100 % ，例如在本例中已列于表中。相邻两个产晶是互相重叠的，即实沸点蒸馏（t0-t100）是负值。实沸点切割温度一般就在这个重叠值的一半之处，即：切割点=（t0 t100）/ 22物料平衡由年开工天数及各产品的收率，即可作出常压塔的物料平衡，如表3-6。表中的物料平衡忽略厂损失（气体十损失），实际生产中常压塔的损失约占原油的 0 . 5 。表3-5 物料平衡（按330d/a）产率%处理量/产量体积质量/104t/a/t/d/kg/h/kmol/h原油100100125037878.8157850
26、0汽油4.33.1543.85133055500585煤油7.26.6783.42525105200695轻柴油7.26.9186.52620109000500重柴油9.89.64120.53650152000525重油71.573.5915.52775511568003 产品的有关性质参数以汽油为例列出详细的计算、换算过程，其他产品仅将计算、换算结果列于表3-7中表3-6 计算结果汇总油品密度/kgm-3比重指AM特性因数/K相对分子质量M平衡汽化温度/临界参数焦点参数0%100%温度/压力/MPa温度/压力/MPa汽油702.768.112.2795108.6267.53.34328.55
27、.91煤油799.444.511.74152185.6383.42.5413.43.26轻柴油828638.81.97218273.6461.61.84475.22.17重柴油848.434.412.1290339.6516.61.62529.61.89塔底重油941.618.211.9原油860.432计算时，所用到的恩氏蒸馏温度未作裂化校正，工程计算允许这样6。（l）体积平均沸点t体 t体=（60+81+96+109+126）/5=94.5（2）恩氏蒸馏90%-10%斜率90%-10%斜率=（126-60）/(90-80)=0.825(/%)（3）立方平均沸点有图查的校正值为-2.5t立=
28、94.5-2.5=92（4）中平均沸点有图查的校正值为-5t中=94.5-5=89.5（5）比重指数API由汽油密度查表API=68.1（6）特性因数K由图查的K=12.27（7）相对分子质量由图查的M=95（8）平衡汽化温度由图求得汽油平衡汽化100%为108.9。恩氏蒸馏/%(体) 10 30 50 70 90 100馏出温度/ 60 81 96 109 126 141恩氏蒸馏温差/ 21 15 13 17 15平衡汽化50%温度/ 96-4.5=91.5平衡汽化温度/ 91.5 97.1 104.4 108.9(9)临界温度由图查得临界温度=173+94.5=267.5（）（10）临界压
29、力由图查得临界压力=3.27MPa(11)焦点压力由图查得焦点压力=57.9（MPa）(12)焦点温度由图查得焦点温度=61+267.5=328.5（）（13）实沸点切割范围由图查得恩氏蒸馏/%(体) 50 70 90 100馏出温度/ 96 109 126 141恩氏蒸馏温差/ 13 17 15实沸点温差/ 19 22 16.5实沸点50%点温度/ 96+0.2=96.2是沸点温度/ 96.2 115.2 137.2 153.7塔顶汽油产品，只需查出它的实沸点100 点温度；塔底重油只需查出它的实沸点0 % 点温度但塔底重油很重，缺乏常压恩氏蒸馏数据时，可由实验室直接提供该点温度；其他各侧线
30、产品均应求0及 l00点的实沸点温度，即可决定产品切割方案中有关数据。4 汽提蒸汽用量侧线产品及塔底重油均采用温度为 420 、压力为 0. 3MPa 的过热水蒸气汽提，取汽提蒸汽量如表3-8。表 3-7 汽提水蒸气用量油品质量分数(对油)%kg/hkmol/h一线煤油33155165二线轻柴油33270181.5三线重柴油2.84255236.5塔底重油2231351285合计3381518785 塔板形式和塔板数选用浮阀塔板。参照上表选定塔板数如下：汽油一煤油段 9 层 考虑一线生产航煤）煤油一轻柴油段 6 层轻柴油一重柴油段 6 层重柴油一汽化段 3 层塔底汽提段 4 层考虑采用两个中段
31、回流，每个中段循环回流用 3 层换热塔板，共 6 层。全塔塔板数总计为34层。6 操作压力取塔顶产品罐从力为0.13MPa 。塔顶采用两级冷凝冷却流程。取塔顶空冷器压力降为0.01MPa ，使用一个管壳式后冷器，壳程压力降取 0.017MPa。7故塔顶压力0.13+0.01+0.017=0.157MPa （绝）取每层浮阀塔板压力降为0.5kPa(4mmHg)，则推算得常压塔各关键部位的压力如下（单位为 MPa):塔顶压力0.157MPa一线抽出扳（第9层）上压力0.1615MPa二线抽出板（第18层）上压力0.166MPa三线抽出板（第27层）上压力0.170MPa 汽化段压力（第30层下）0
32、.172MPa取转油线压力降为0.035MPa，则加热炉出口压力=0.172+0.035=0.207(MPa)7 精馏塔计算草图将塔体、塔板、进料及产品进出门、中段循环回流位置、汽提返塔位置、塔底汽提点等绘成草图，如下图。以后的计算结果如操作条件和物料流量等可以陆续填入图中。这样的计算草图可使设计计算对象一月了然，便于分析计算结果的规律性，避免漏算重算，容易发现错误，因而是很有用的。8.汽化段温度(l）汽化段中进料的汽化率与过汽化度取过汽化度为进料的2%（质量分数）或2.03%（体积分数）要求进料在汽化段中的汽化率e为：e（体积分数）=（4.3%+7.2%+7.2%+9.8%+2.03%)=3
33、0.53%(2）汽化段油气分压汽化段中各物料的流量如下：汽油 585kmol/h煤油 695kmol/h 轻柴油 500kmol/h 重柴油 525kmol/h 过汽化油 105kmol/h 油汽量合计 2410kmol/h其中过汽化油的相对分子质量取300，水蒸气取 257kmol/h（塔底汽提）。由此计算得汽化段的油气分压为：0.172482/（482+257)=0.112(MPa)(3）汽化段温度的初步求定汽化段温度应该是在汽化段油气分压0.112MPa之下汽化30.53 %（体积分数）的温度，为此需要作出在0.112MPa 下原油平衡汽化曲线。见图中的曲线 4。在不具备原油的临界参数和
34、焦点参数而无法作出原油P一T一e相图的情况下，曲线4可用以下的简化法求定：由图5一拍可得到原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为 29l。利用第三章中的烃类与石油窄溜分的蒸气压图，将此交点温度291换算为O.112MPa的温度299。从该交点作垂直于横坐标的直线A，在A线上找得299之点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线2的曲线4，即为原油在0.112MPa下的平衡汽化曲线。8由曲线4可以查得当ef为30.53%（体积分数）时的温度为353.5,此即欲求的汽化段温度tF,此tF是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。 ( 4 ）tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加热炉出口温度是否
35、合理。校核的方法是作绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率eF(体积分数）,-30.53% ，tF= 353.3时，进料在汽化段中的焓hF计算如表3-9。表中各物料的焓值可由第三章中介绍的方法和图表求得。再求出原油在加热炉出口条件下的焓he。按前述方法作出原油在炉出口压力0.207MPa 之下的平衡汽化曲线（图中的曲线 3 ）。这里忽略了原油中所含的水分若原油含水，则应当作炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线。因考虑到生产航空煤油，限定炉出口温度不超过 360 。由曲线3可读出在360 时的汽化率e。为25.5 %（体积分数）。显然e0eF，即在炉出口条件下，过汽化油和部分重柴油处于液
36、相。据此可算出进料在炉出口条件下的焓值表中进料带入汽化段的热量（p0.172MPa t=353.5）表3-8汽化段各物料焓值与热量油料流量/Kgh密度/kgm-3焓/kJkg-1热量kJ/h106气相液相汽油555000.70371176-62.25煤油1052000.79941147-114.7轻柴油1090000.86251130-123.15重柴油1520000.84841122-170.55.重油11568000.9416-888999.2水蒸气33815-1118-35.25合 计1612315-1508.1所以hF=1508.11000000/1612315=955.4(kJ/kg
37、）表中进料在炉出口处携带的热量（p=0.207MPa t=360）表3-9 炉出口各物料焓值与热量油料流量/Kgh密度/kgm-3焓/kJkg-1热量kJ/h106气相液相汽油555000.70371201-62.25煤油1052000.79941164-114.7轻柴油1090000.86251151-123.15重柴油1520000.8484-971170.55.重油11568000.9416-904999.2合 计1578500-1508.1所以 h。=1508.1 xl000000/1578500=966.77(kJ/kg)校核结果表明h。略高于hF，所以在设计的汽化段温度353.5之
38、下，既能保证所需的拔出率（体积分数30.53%)，炉出口温度也不致于超过允许限度。9 塔底温度取塔底温度比汽化段温度低 7 ，即353.35-7=3465（10塔顶及侧线温度的假设与回流热分配 ( 1 ）假设塔顶及各侧线温度参考同类装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温度如下：塔顶温度 107 轻柴油抽出层温度 256煤油抽出层温度 18O 重柴油抽出层温度 315 ( 2 ）全塔回流热按上述假设的温度条件作全塔热平衡，见下表 全塔回流热 Q= ( 324.05一 271.87）1000000 52380000（kJ/ h ) ( 3 ）回流方式及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定
39、为 6O 。采用两个中段回流，第一个位于煤油侧线与轻柴油侧线之间（第 11 一 13 层），第二个位于轻柴油 WlJ 线与重柴油侧线之间（第20一22层）9表3-10 全塔热平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作条件热 量kJ/h106压力，MPa温度，入方 出方进料15785000.86040.172353.51508.1汽提蒸汽33815-0.3420112.15合 计1612315-1620.25汽油555000.70370.15710733.9煤油1052000.79940.16118046.7轻柴油1090000.86250.16625670.36重柴油1520000.84840.
40、170315124.65.重油11568000.94160.175346.5992.5水蒸气33815-0.15710791.3合 计1612315-1359.35回流热分配如下：塔顶回流取热 50 % Q0= 140950000(kJ/h）一中回流取热20 Qc1=52400000（kJ/h）二中回流取热30 Qc2=78550000（kJ/h）11 侧线及塔顶温度的校核校核应自下而上进行。(1）重柴油抽出板（第 27 层）温度按隔离体系 l 作第27层以下塔段的热平衡，如表3-11。10由热平衡得：3 16 .96xl000000795L = 293.68 xl000000 1026L所以，内回流L=10078（kg/h）或 100780/282=357(kmol/h)重柴油抽出板上方气相总量为：117+139+100+357+257=970（kmol/h）重柴油蒸气（即内回流）分压为：0.17x357/970=0.626(MPa)由重柴油常压恩氏蒸馏数据换算0.626MPa下平衡汽化0点温度。可以先换算得常压下平衡汽化数据再用换算成 O.0626MPa 下的平衡汽化数据。其结果如下：恩氏蒸馏/ %(体） 0 10 30
