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1、新疆轻工职业技术学院化工专业毕业设计 设计题目 氯气净化工艺 班 级 普高07化工（2）班 姓 名 王 丹 指导教师 祁新萍（老师） 二零一零年三月二十日目录摘要2关键词2前言2一、工艺简介21氯处理工艺22 工艺流程的确定33.氯气处理的任务和方法3二、氯气处理工艺计算31.氯气处理工艺流程32.计算依据4三. 工艺计算4（一）第一钛冷却器5（二）第二钛冷却器7（三）硫酸干燥塔（填料塔）9（四）硫酸干燥塔（泡罩塔）10三、主要设备设计及选型111. 第一钛冷却器112. 第二钛冷却器143.硫酸干燥塔(填料塔)14四、主要设备一览表17小结18参考文献19致谢20摘要：食盐电解联产的烧碱、氯
2、气、氢气，氯气在国民经济的所有部门均很需要，广泛应用于化学工业本身，作为基本化工原料的“三酸二碱”中，盐酸烧碱就占了其中两种，而且氯气还可进一步加工成许多化工产品。氯碱工业的特点除原料易得、生出流程短，所以氯气的净化就更为重要。本文就氯气处理工艺流程就物料和热量进行了衡算。关键词：氯气处理 工艺设计 工艺计算 设备及选型前言在氯气处理工艺中，主要针对第一钛冷却器、第二钛冷却器、硫酸干燥塔、硫酸干燥塔进行了计算和选择。氯气的用途极为广泛，重要用途如：杀菌消毒、漂白及制浆、冶炼金属、制造无机氯化物、制造有机氯化物及有机物。在国民经济的所有部门均很需要，除应用于化学工业本身外，有轻工、纺织、石油化工
3、、有色金属冶炼和公用事业等方面均有很大用途，作为基本化工原料的“三酸二碱”中，盐酸烧碱就占了其中两种，而且氯气和氢气还可进一步加工成许多化工产品。所以氯碱工业及相关产品几乎涉及到国民经济及人民生活的各个领域。氯碱工业的特点除原料易得、生出流程短外，主要还有三个突出问题:能量消耗大；氯与碱的平衡；腐蚀和污染。一、工艺简介1氯处理工艺 根据氯处理的任务氯处理的工艺流程包括氯气的冷却、干燥脱水、净化和压缩、输送几个部分。 氯气的冷却氯气的冷却因方式的不同，可分为直接冷却、间接冷却和氯水循环冷却三种流程。直接冷却流程：工艺设备投资少，操作简单，冷却效率高，但是，此流程排出的污水含有氯气，腐蚀管路，污染
4、环境，同时使氯损失增大，且耗费大量蒸汽。间接冷却流程：操作简单，易于控制，操作费用低，氯水量小，氯损失少，并能节约脱氯用蒸汽。冷却后氯气的含水量可低于0.5。 氯气的干燥氯气干燥时均以浓硫酸为干燥剂，分为填料塔串联硫酸循环流程和泡沫塔干燥流程。填料塔串联硫酸循环流程：该流程对氯气负荷波动的适应性好，且干燥氯气的质量稳定，硫酸单耗低，系统阻力小,动力消耗省。但设备大，管道复杂，投资及操作费用较高。泡沫塔干燥流程：此流程设备体积小，台数少，流程简单，投资及操作费用低。其缺点时压力降较大，适应氯气负荷波动范围小，塔板易结垢，同时由于塔酸未能循环冷却，塔温高，因此出塔氯气含水量高，出塔酸浓度高故酸耗较
5、大。 氯气的净化氯气离开冷却塔，干燥塔或压缩机时，往往夹带有液相及固相杂质。管式、丝网式填充过滤器是借助具有多细孔通道的物质作为过滤介质，能有效地去除水雾或酸雾，净化率可达9499，而且压力降较小，可用于高质量的氯气处理。2 工艺流程的确定氯处理工艺流程根据以上各流程的优缺点最后确定氯气处理工艺流程如下：两段列管间接冷却，硫酸干燥塔（填料塔），硫酸干燥塔（泡罩塔）串联干燥流程。此工艺效果好，氯气输送压力大，设备少，系统阻力小，操作稳定，经济性能优越。3.氯气处理的任务和方法从电解槽出来的湿氯气，一般温度较高，并伴有大量水蒸汽及盐雾等杂质。这种湿氯气，对钢铁及大多数金属有强烈的腐蚀作用，只有某些
6、金属材料或非金属材料在一定条件下，才能耐湿氯气的腐蚀。氯气干燥前通常先使氯气冷却，使湿氯气中的大部分水蒸汽被冷凝除去，然后用干燥剂进一步出去水分。干燥后的氯气经过压缩，再送至用户。为了使氯气能用钢铁材料制成的设备及管道进行输送或处理，要求氯气的含水量小于0.05%（如果用透平压缩机输送氯气，则要求含水量小于100ppm）。因此必须将氯气中的水分进一步除去。在工业上，均采用浓硫酸来干燥氯气，因为浓硫酸具有：（1）不与氯气发生化学反应；（2）氯气在硫酸中的溶解度小；（3）浓硫酸有强烈的吸水性；（4）价廉易得；（5）浓硫酸对钢铁设备不腐蚀；（6）浓硫酸可以回收利用等特点，故浓硫酸时一种较为理想的氯气
7、干燥剂。用硫酸干燥湿氯气时，应掌握以下几点：（1）硫酸的浓度，（2）硫酸温度，（3）硫酸与氯气的接触面积和接触时间。生产中使用的氯气还需要有一定的压力以克服输送系统的阻力，并满足用户对氯气压力的要求。因此在氯气干燥后还需用气体压缩机对氯气进行压缩。综上所述，氯气处理系统的主要任务是：1.氯气干燥； 2.将干燥后的氯气压缩输送给用户；3.稳定和调节电解槽阳极室内的压力，保证电解工序的劳动条件和干燥后的氯气纯度。二、氯气处理工艺计算1.氯气处理工艺流程氯气处理工艺流程见下，据此进行物料衡算和热量衡算。 图2-1 氯气处理工艺流程图湿氯气由电解到氯处理室外管道，温度由85降至80后进入氯处理系统，有
8、部分水蒸气冷凝下来，并溶解氯气。进入第一钛冷却器冷却至46，再经过二钛冷却器冷却至18。然后进入一段硫酸干燥塔，用80硫酸干燥脱水，出塔硫酸浓度降到60，出塔气体最后进入二段硫酸干燥塔，用98硫酸干燥脱水，出塔硫酸浓度降到75%,此时出塔的气体含水量以完全满足输送要求，经除沫器进入透平式氯压机，经压缩后送至用户。2.计算依据1 生产规模：30kt/a100%NaOH；2年生产时间（按年工作日330天计算）：33024=7920小时；3计算基准：以生产1t100%NaOH为基准；4来自电解工序湿氯气的工艺数据见下表：表2-1 来自电解工序湿氯气的温度、压力和组成项目氯气备注项目氯气备注温度，85
9、氯气，kg/t100%NaOH88512.50mol总压（表），Pa-10不凝性气体（假设为空气，下同）kg/t100%NaOH150.52kmol水蒸汽，kg/t100%NaOH310成分，%（干基）（v/v）96气体总量，kg/t100%NaOH1187 三. 工艺计算 （一）第一钛冷却器1计算依据假设湿氯气经电解到氯处理室，温度由90降至80，进入氯处理系统。电解氯气经一段洗涤塔冷却，温度从80降至46。由资料查知相关热力学数据：氯气在水中溶解度：80: 0.002227 kg/kgH2O 56: 0.00355 kg/kgH2O水蒸汽分压： 80: 45.77kPa 46: 10.11
10、04kPa水的比热： 50: 4.1868J/(g) 25: 4.1796 J/(g) 表2-2 相关热力学数据物料与项目单 位温 度 8046氯气比热容Kcal/(mol)8.3648.2902水蒸气热焓kcal/kg631.4617.42不凝气比热kcal/kg0.24260.2426 2物料衡算设管路中冷凝下来的水量为W1kg，因氯气在水中的溶解度很小，其溶液可视为理想溶液。由于系统总压为98.07pa，所以计算时可视为101.227kpa。由道尔顿分压定律得：P水/P总=n水/n总 解得W1=117.097kg故溶解的氯气量：0.002227117.097=0.26kg氯水总重量：11
11、7.097+0.26=117.357kg由上述计算得知，进入第一钛冷却器的气体组分为：氯气 8850.26=884.74kg水蒸气 310117.097=192.903kg不凝气体 15kg氯气在一段钛冷却器中温度从80降至46设在第一钛冷却器中冷凝的水量为W2kg，其阻力降为359.81pa（35mmH2O），则出口氯气的总压为-409.81PaP总=101.227359.8110-3=100.933 kpa根据道尔顿定律有：解得：W2=166.946kg溶解氯气的量为：166.9460.00355=0.593kg氯水总重量为：166.946+0.593=167.539kg因此出第一钛冷却器
12、的气体组分为：氯气 884.740.593=884.147kg水蒸气 192.903166.946=25.957kg不凝气体 15kg物料衡算表 a.以生产1t100%NaOH为基准表2-3 第一钛冷却器物料衡算表名称进第一钛冷却器Kg/t 100NaOH出第二钛冷却器kg/t 100NaOH氯气88474884147水蒸气19290325957不凝气体1515氯水167539总计10926431092643 b.总物料衡算表2-4 第一钛冷却器总物料衡算表名称进第一钛冷却器Kg/t 100NaOH出第二钛冷却器kg/t 100NaOH氯气176948000176829400水蒸气385806
13、005191400不凝气体30000003000000氯水33507800总计2185286002185286003热量衡算气体带入热量a.氯气带入热量：Q1=884.74/718.364804.1868=34909kJb.水蒸气带入热量：Q2=192.903631.44.1868=509948kJc.不凝气体带入热量：Q3150.2444.1868801226kJd.氯气溶解热：Q40.593/7122090185kJQ=34909+509948+1226+185=546268kJ气体带出热量a.氯气带热量：q1884.147/718.2902464.186819883kJb.水蒸气带热量：
14、q225.957617.424.186867099kJc.不凝气体带出热量：q3150.24264.186846701kJd.氯水带出热量：q4167.5394.18285639244kJ q1988367099701+39244126927kJ冷却水用量冷却水采用工业上水，设进口温度t120，出口温度t230。定性温度: T =（t2t1）/2=（2030）/2=25Q =WCCPC(t2t1) (21)其中，Q传热速率，W WC流体质量流量，kg/s CPC流体比热容，kJ/(kg) t温度，。则第一钛冷却器用水量为：WC1=Q/ CPC(t2t1)=10032 kg/t100NaOH 冷
15、却水带入热量：100324.179620838595kJ冷却水带出热量：100324.1796301257892kJ第一钛冷却器热量衡算表 表2-5 第一钛冷却器热量衡算表输入输出物料名称数量 kg热量 kJ物料名称数量 热量 kJ氯气884.7434909氯气884.14719883水蒸气192.903509948水蒸气25.95767099不凝气体151226不凝气体15701溶解热185氯水167.53939244冷却水10032838595冷却水100321257892总计11224.6431.385106总计11124.6431.385106（二）第二钛冷却器1计算依据电解氯气经二段
16、洗涤塔冷却，温度从46降至18。氯水温度为20。出口氯气总压力为-1009.81pa（100 mmH2O）。由资料查得相关热力学数据如下：氯气在水中溶解度：20: 0.00729 kg/kgH2O氯气比热容：18: 8.227 kcal/(mol)水蒸气分压：18: 2.0776kPa水蒸气热焓：18: 605.34kcal/kg不凝气体比热：18: 0.2418kcal/(kg)水的比热： 6: 4.1999 J/（g）2物料衡算设在第二钛冷却器总冷凝水量为W3kg，其阻力降为609.81pa（60 mmH2O），P总=100.933609.8110-3=100.344 kpa则由道尔顿定律
17、有： 解得W3=19.608kg溶解氯气量：19.6080.00729=0.143kg氯水总量：19.608+0.143=19.751kg因此出第二钛冷却器的气体组分为：氯气 884.1470.143=884.004kg水蒸气 25.95719.608=6.349kg不凝气 15kg物料衡算表a.以生产1t100%NaOH为基准表2-6 第二钛冷却器物料衡算表名称进第一钛冷却器kg/t100%NaOH出第一钛冷却器kg/t100%NaOH氯气884.147884.004水蒸汽25.9576.349不凝气1515氯水19.751总计925.104925.104b.总物料衡算表2-7 第二钛冷却器
18、总物料衡算表名称进第二钛冷却器Kg/t 100NaOH出第二钛冷却器kg/t 100NaOH氯气176829400176800800水蒸气51914001269800不凝气体30000003000000氯水3950200总计1850208001850208003热量衡算 气体带入热量若不考虑管道散热，则物料带入热量等于物料出一段钛冷却器的热量，即a.氯气带入热量：Q5=19883kJb.水蒸气带入热量：Q6=67099kJc.不凝气体带入热量：Q7617kJd.氯气溶解热：Q822.091030.143/7144kJQ=19883+67099+617+4487643kJ气体带出热量a.氯气带出
19、热量：q5884.004/718.227184.18687720kJb.水蒸气带出热量：q66.349605.344.186816091kJc.不凝气体带出热量：q7150.24184.186818273kJd.氯水带出热量：q819.7514.1819201652kJq7720+16091+273+165225736kJ冷冻水用量冷冻水进口温度为4，出口温度为8，则二段冷却器冷冻水用量为：WC2= Q/ CPC(t2t1)=3685冷冻水带入热量：36854.1999461907kJ冷冻水带出热量：36854.19998123813kJ第二钛冷却器热量衡算表表2-8 第二钛冷却器热量衡算表输
20、入输出物料名称数量 kg热量 kJ物料名称数量 热量 kJ氯气884.14719883氯气884.0047720水蒸气25.95767099水蒸气6.34916091不凝气体15617不凝气体15273溶解热44氯水19.7511652冷冻水368561907冷冻水3685123813总计4610.1041.496105总计4610.1041.496105（三）硫酸干燥塔（填料塔）1计算依据入塔硫酸浓度80，温度为15，出塔硫酸浓度60，温度为30。干燥后的氯气含水量为100ppm。2物料衡算计算中忽略氯气在硫酸中的溶解损失，设每千克80的硫酸吸收的水分为W3kg，则W380/6010.333
21、3设干燥所需80硫酸量为W4,则0.0001 解得W418.794假定各种因素造成硫酸的损耗为15，则需硫酸量为：18.7941.1521.613填料塔流出的稀酸量为：18.7941.333318.7940.1527.877干燥后氯气中含水量：6.3490.333318.7940.085出填料塔气体组分为：氯气 884.004 水蒸气 0.085 不凝气体 15物料衡算表 a.以生产1t100%NaOH为基准表2-9 硫酸干燥塔（填料塔）物料衡算表名称进填料塔Kg/t 100NaOH出填料塔kg/t 100NaOH氯气884004884004水蒸气63490085不凝气体1515硫酸21613
22、27877总计926966926966 b.总物料衡算表2-10 硫酸干燥塔（填料塔）总物料衡算表名称进填料塔Kg/t 100NaOH出填料塔kg/t 100NaOH氯气176800800176800800水蒸气126980017000不凝气体30000003000000硫酸43226005575400总计185393200185393200（四）硫酸干燥塔（泡罩塔）1.计算依据进塔硫酸浓度为98，温度为13；出塔硫酸浓度为75，温度为28。干燥后氯气含水量1.0105。2物料衡算设每千克98硫酸吸收的水分为W5,则W50.98/0.7510.3067设干燥所需98流酸为W6，1.0105 解
23、得W6=0.25假设各种因素造成的硫酸损耗为15，则需硫酸量为：0.251.150.2875泡罩塔流出稀酸的量为：0.251.30670.250.150.3642干燥后氯气含水量为：0.0850.30670.250.0083出泡罩塔气体组分为： 氯气 884.004 水蒸气 0.0083 不凝气体 15氯气纯度:100%=96% (V/V) 物料衡算表 a.以生产1t100%NaOH为基准表2-11 硫酸干燥塔（泡罩塔）物料衡算表名称进泡罩塔Kg/t 100NaOH出泡罩塔kg/t 100NaOH氯气884004884004水蒸气008500083不凝气体1515硫酸0287503642总计8
24、9937658993765b.总物料衡算表2-12 硫酸干燥塔（泡罩塔）总物料衡算表名称进泡罩塔Kg/t 100NaOH出泡罩塔kg/t 100NaOH氯气176800800176800800水蒸气170001660不凝气体30000003000000硫酸5750072840总计179875300179875300三、主要设备设计及选型1. 第一钛冷却器确定设计方案从电解槽出来的氯气，一般温度较高，并伴有大量水蒸气及盐雾等杂质。这种湿氯气对钢铁及大多数金属有强烈的腐蚀作用，只有某些金属材料或非金属材料在一定条件下，才能耐湿氯气的腐蚀。所以决定选用钛材料的列管作换热管，冷却水走壳程，湿氯气走管程
25、，并且采用逆流流向。氯气进口温度80，出口温度46；冷却水进口温度20，出口温度30。确定物性数据流体平均温度Tm和tmTm1（TiTo）/2（8046）/263tm1（tito）/2（2030）/225平均温度下的物性数据 表3-1 物性数据物料项目单位数据物料项目单位数据水密度g/cm30.99708氯气密度Kg/m357.84粘度pas0.0008937粘度p1516.810-7导热系数W/(m)0.60825导热系数Kcal/(mh)0.00819比热容J/(g)4.1796比热容Cal/(mol)8.324水蒸气密度Kg/m30.1506不凝气体密度Kg/m31.016粘度Kgfs/
26、m21.07510-6粘度Kgfs/m22.059导热系数Kcal/(mh)0.01895导热系数W/(m)0.02917比热容Kcal/(kg)0.459比热容Kcal/(kg)0.243平1516.81070.180.97+1.0751069.8117.66+2.0191069.811.3714.42106pas平57.8480.97+0.150617.66+1.011.3746.874/m3平0.81910280.97+1.89510217.66+2.4251021.371.33102kcal/(mh)1.547102w/(m)Cp平8.324/10007180.97+0.45917.6
27、6+0.2431.370.563kcal/(kg)=2.357J/(g)设计计算计算依据：由氯碱工业理化常数手册中查知，第一钛冷却器的总传热系数范围在350550 kcal/(m2h)，即407.05639.65 w/(m2)热负荷QQ =(546268-126927)200000/7920=10589419kJ/h=2941.7kw假设k=500 w/(m2)则估算的传热面积为A=Q/Ktm (3-1)其中，Q换热器热负荷，W K总传热系数，W/(m2) tm对数平均温差，.tm=36.7则由式（3-1）有A =2941.7103/(50036.7)=160.3考虑10的面积裕度，则所需传热
28、面积为：A0 =1.1A=1.1160.3177选用19.052，6m长的Ti0.3Mo0.8Ni钛钢管，则所需管数N= (3-2)其中， A0传热面积， d换热管外径，m l换热管长度，m 。N =502根参考碳钢19排管图, 确定排管总数为518根，Dg 700mm，管程，管子采用三角形排管, 管心距 24 第一钛冷却器的核算（1）管内传热膜系数ii0.023Re0.8Pr0.3 (3-11)a.管程流体流通截面积 Si0.7850.015052518/60.015b.管程流体流速 ui=Vs/Si=10.9m/sd.雷诺数 Rei533249e.普兰特数 Pr2.197则由式（3-11）
29、，得： i0.0230.01547/0.015055714720.82.200.31207 W/(m2)（2）总传热系数+ Rso+ Rsi+ (3-12)+0.00017197+0.0002+0.0019K1=526.3 W/(m2) 图 1 换热器2. 第二钛冷却器 从第一钛出来的氯气需要进一步冷却，进入第二钛冷却器。从车间布置、设备维修等多方面的考虑，第二钛冷却器与第一钛冷却器选取同种型号，进行核算即可。3.硫酸干燥塔(填料塔) 填料塔流程的操作平稳，弹性较大，特别是刚开车时氯气的气流量小，它几乎同满负荷操作一样能达到对水分的要求指标。 壳体材料为聚氯乙烯缠玻璃钢（PVC+FRP）。 填
30、料的选择 塑料填料质轻，具有良好的韧性，耐冲击，不易破碎。它的通量大、压降低，而且耐腐蚀性能较好。综上优点，选取塑料鲍尔环50501.8（乱堆），材质为聚丙烯（PP）。湿填料因子120 m-1。 塔径的确定湿氯气的质量流量:Wv=（884.004+6.349+15）200000/7920=22862/湿氯气密度:=20.32 80%硫酸密度:1.7323 参考新工艺，硫酸的喷淋量取为:WL=134000 /则 由埃克特关联图查得,横坐标为0.63,纵坐标为0.037,即 （3-18）其中,泛点气速，m/s 湿填料因子，1/m 液体密度校正系数， 重力加速度，m/s2又因液相为硫酸，故校正系数=
31、999.13/1732.3=0.58，硫酸的粘度为31.3 = =0.466取空塔气速为泛点气速的70%， 即u=0.70.466=0.3262 m/s，VS=v/v=1125m3/h 图2 填料塔结构D=1.105圆整后取塔径D=1200计算空塔气速：u=41125/36003.141.22=0.398m/s安全系数u/=0.398/0.466100%=85.4%压降计算最小喷淋密度： （3-19） 其中， 因填料尺寸小于75，故取,则填料的每米压降：纵坐标 横坐标 图 3 泡罩塔根据以上二数值查埃克特通用关联图确定塔的操作点，此点位于P/E=50 pa/m与P/E=100pa/m两条等压线
32、之间，用内插法估值可求得每米填料层压降为90pa/m 。塔高确定由相关实际设计，取塔高为10m。除沫器管式、丝网式填充过滤器是借助具有多细孔通道的物质作为过滤介质，能有效地去除水雾或酸雾，净化率可达9499，而且压力降较小.计算依据 出二段钛冷却器气体为925.104kg，温度为18。以出二段钛冷却器气体基准，此时物性数据以氯气物性数据代之。计算部分气体质量流量：此时混合气体密度为20.32kg/m3， 则 圆整后设备规格为700900 V=0.3462m3，中间间插三块钛板，板间距为150。 四、主要设备一览表 主要设备一览表序号设备位号设备名称规格数量单位1E-1001钛冷却器700100
33、002台2V-1003除沫器7009002台3T-1001硫酸干燥塔Dg12001台4T-1002硫酸干燥塔Dg9001台5T-101-1一段洗涤塔Dg42001台6T-101-2二段洗涤塔Dg35001台7P-101循环水输送泵150F-352台8C-101罗茨鼓风机TR型4台9V-101氢气缓冲罐150019001台小结本次毕业设计用了大概一个月的时间完成，我想它对于我来说不仅是大学生活的见证，更是人生阅历的进一步提升！明白了知识是多方面的.需要深高层次的！对于我来说，独自完成毕业设计是比较困难的，它的完成与老师的指导密不可分，让我感觉到老师的温暖。主要内容包括目录、前言、正文、小结等主要
34、内容，主要通过上网搜集资料、查找统计文献、数据的整合计算、文字的筛选以及上机调试等组成部分，在此基础上形成了该课程设计的基本框架，最后由本人加以总结整合，提出了相关设计方案，具体内容在课程设计让我取得了很多收获。本次毕业设计提高了我的逻辑思维能力以及对材料的整合和筛选能力，这对于我今后的研究和学习有很大的帮助，通过了整个课程设计方案的描述，让我更加全面的拓宽自己的思考能力。我衷心感谢指导老师的指导以及给予我知识的所有老师，是你们带给我收获！在大学毕业之际，我有太多感谢需要对老师和每一个给予我关心、支持的人说。就让我在今后的社会生活回报吧！参考文献1方度，蒋兰荪，吴正德主编，氯碱工艺学，化学工业
35、出版社，19902陆忠兴，周元培主编，氯碱化工生产工艺（氯碱分册），化学工业出版社，1995。3北京石油化工工程公司编，氯碱工业理化常数手册，化学工业出版社，19884姚玉英主编化工原理新版（上、下册），天津大学出版社，19995化工设备设计全书编辑委员会，换热器设计，上海科学技术出版社，19886化工设备设计全书编辑委员会，塔设备设计，上海科学技术出版社，19887化工设备设计全书编辑委员会，钛制化工设备设计，上海科学技术出版社，19858国家医药管理局上海医药设计院编，化工工艺设计手册（上、下册），化学工业出版社，19899涂伟萍，陈佩珍，程达芳编化工过程及设备设计，化学工业出版社，200
36、010陈声宗主编，化工设计，化学工业出版社，200111天津大学物理化学教研室编，物理化学第三版（上册），高等教育出版社，199212黄璐，王保国编，化工设计，化学工业出版社，200113王德祥，新式氯气处理工艺简介，氯碱工业2000年1月第一期14王树楹主编，现代填料塔技术指南，中国石化出版社，1998致谢本文是在祈新萍老师精心指导和大力支持下完成的。祁老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。她渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。同时，叫我对科学研究的兴趣和实验技能有了很大的提高。另外，我还要特别感谢同学对我的无私帮助，使我得以顺利完成论文。在此我也衷心的感谢他们。时光转瞬即逝，然而这段短暂时光的点点滴滴都将是我生命中的美好回忆。因而在今后的历程中，无论面对多大的困难，我也将怀抱着感激、怀抱着情谊、怀抱着责任、怀抱这期望和梦想，坚定、自信地走下去。最后，再次对关心、帮助我的老师表示衷心的感谢。
