热动毕业设计论文.doc

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1、密级：内部300MW火电机组机务部分局部初步设计专业班级： 指导教师：毕业设计任务书一、设计题目：300MW火电机组机务部分局部初步设计二、设计目的：1在理论上熟练掌握电厂各主要设备和系统的工作原理。2通过绘制局部全面性热力系统图，熟练掌握300MW机组全面性热力系统。3掌握一般工程设计的设计步骤。4进一步提高理论水平和提高运用所学理论知识的能力。5培养查阅科技资料和独立设计的能力。三、设计要求：1熟练掌握300MW机组全面性热力系统，完成电厂的局部设计。2发扬刻苦钻研的精神，认真对待此次毕业设计并完成设计任务。四、设计任务：1.锅炉燃烧系统及其设备的选择（1）燃烧系统的计算（2）制粉系统的确

2、定（3）磨煤机的选择（4）给煤机的选择（5）送风机、一次风机的选择（6）引风机的选择（7）除尘器的选择2.原则性热力系统的拟定、计算（1）给水回热和除氧器系统的拟定（2）补充水系统的拟定（3）锅炉连续排污利用系统的拟定（4）绘制原则性热力系统图（5）绘制汽轮机热力过程线及汽水综合参数表（6）锅炉连续排污利用系统的计算（7）回热系统计算（8）汽轮机总汽耗量及各项汽水流量计算（9）热经济指标计算3.汽机车间主要设备的确定（1）配备设备的选择（包括凝汽器、高压加热器、低压加热器、轴封冷却器、真空泵等）（2）给水泵的选择（3）凝结水泵的选择（4）除氧器及给水箱的选择（5）低压加热器疏水泵的选择（6）连

3、续排污扩容器和定期排污扩容器的选择（7）疏水扩容器的选择（8）疏水箱及疏水泵的选择（9）工业水泵及生水泵的选择4.供水方式的确定和循环水泵的选择5.全面性热力系统的拟定（1）主蒸汽管道系统（2）再热机组旁路系统（3）主给水管道系统（4）主凝结水管路系统（5）回热加热器管道系统（6）除氧器及给水箱管道系统（7）轴封管道系统（8）补充水管道系统（9）排污扩容器及排污冷却器管道系统（10）真空及空气管道系统（11）给水箱和低位水箱管道系统6.绘制系统图（见具体绘图要求）五、设计时间： 2011年9月21日至2011年10月14日六、成绩评定：根据设计出勤情况、论文编写情况和答辩情况综合评定，成绩等级

4、：优秀、良好、中等、及格、不及格。七、参考资料：1.热力发电厂2.汽轮机原理3.锅炉原理4.300MW机组热力系统图5.300MW机组运行规程6.火力发电厂设计技术规程八、设计参数：锅炉系统的设计参数按照锅炉原理教材P26，表2-8进行，按学号分配；汽轮机部分的设计按给定工况参数计算，即初压为16.67XXMPa，初温为537.XX，XX为学号。设计参数：每人使用自己的设计参数。根据要求选定下列参数作为计算参数。锅炉系统的设计参数按照下表进行，热力系统部分的设计按给定工况参数计算。序号姓名煤种元素成分应用基低位发热量Qar,net,p； (kJ)/kg空气干燥水分干燥无灰基挥发分 VdafBT

5、M法可磨性系数Kkm水分Car（%）灰分Har（%）碳Oar（%）氢Nar（%）氧Sar（%）氮Mar（%）硫Aar（%）设计参数分配： 摘 要300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统

6、的拟定和汽机主要辅助设备的确定。通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。目前有关300MW机组所需的各种设备种类繁多、参数各异，本文在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素，充分借鉴铁岭发电厂设备选型及其方案。300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择

7、方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。目前有关300MW机组所需的各种设备种类繁多、参数各异，本文在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素，充分借鉴铁岭发电厂设备选型及其方案。关 键 词：火力发电厂 热力系统 初步设计 设备选择 Pick to 300 MW coal-fired unit level in China is the focus of t

8、he fire in the closing stages of unit, due to the 300 MW generator with large capacity, the parameters of high, low energy consumption, high reliability, low pollution to the environment characteristics, such as in the future will be more 300 MW generator power network operation investment grade. Th

9、is is designed to 300 MW coal-fired power plants by thermal system of local preliminary design, and master the thermal system in thermal power plant is the preliminary design of the steps, the calculation and design process of the equipment selection method, familiar with the composition of the ther

10、mal system, connecting method and operation characteristics. This paper is divided into four parts, to the boiler combustion system and its equipment choice, thermal system worked on the principle of thermal system calculation, comprehensive worked the turbine and determination of the main auxiliary

11、 equipment. Through some of the given basic data and types of scientific calculations, to matching generator needs many kinds of equipment, make its reach optimization. Currently about 300 MW unit needs many kinds of equipment various kinds and different parameters, this article only in the model se

12、lection of the design in accordance with the standard of safe and economic optimized to did not consider other factors, fully absorb tieling power plant equipment selection and its solutions. 300 MW coal-fired unit level in China is the focus of the fire in the closing stages of unit, due to the 300

13、 MW generator with large capacity, the parameters of high, low energy consumption, high reliability, low pollution to the environment characteristics, such as in the future will be more 300 MW generator power network operation investment grade. This is designed to 300 MW coal-fired power plants by t

14、hermal system of local preliminary design, and master the thermal system in thermal power plant is the preliminary design of the steps, the calculation and design process of the equipment selection method, familiar with the composition of the thermal system, connecting method and operation character

15、istics. This paper is divided into four parts, to the boiler combustion system and its equipment choice, thermal system worked on the principle of thermal system calculation, comprehensive worked the turbine and determination of the main auxiliary equipment. Through some of the given basic data and

16、types of scientific calculations, to matching generator needs many kinds of equipment, make its reach optimization. Currently about 300 MW unit needs many kinds of equipment various kinds and different parameters, this article only in the model selection of the design in accordance with the standard

17、 of safe and economic optimized to did not consider other factors, fully absorb tieling power plant equipment selection and its solutions. Close key words: thermal power plant thermal system preliminary design equipment choice 意见与反馈 选择人工翻译服务，获得更专业的翻译结果。 目录毕业设计任务书3绪 论- 2 -第一章 发电厂主要设备的选择- 3 -第一节 汽轮机型式

18、、参数及容量的确定- 3 -第二节 锅炉型式和容量的确定- 3 -第二章 原则性热力系统的拟定- 4 -第一节 除氧器连接系统的拟定- 4 -第二节 给水回热连接系统的拟定- 5 -第三章 原则性热力系统的计算- 8 -第一节 计算中的原始数据- 8 -第二节 原则性热力系统计算- 12 -第四章 热力系统辅助设备的选择- 22 -第一节 给水泵的选择- 22 -第二节 凝结水泵的选择- 24 -第三节 除氧器及给水箱的选择- 26 -第四节 连续排污扩容器的选择- 27 -第五节 定期排污扩容器的选择- 28 -第六节 疏水扩容器的选择- 29 -第七节 工业水泵的选择- 29 -第八节 循

19、环水泵的选择- 31 -第五章 锅炉辅助设备的选择- 32 -第一节燃烧系统的计算- 32 -第二节 磨煤机选择及制粉系统热力计算- 34 -第六章 全面性热力系统的拟定- 37 -第一节 选择原则- 37 -第二节 主蒸汽管道系统- 37 -第三节 再热蒸汽旁路系统- 38 -第四节 给水管道系统- 39 -第五节 回热加热系统- 40 -第六节 除氧器及给水箱管道系统- 40 -第七节 其他一些系统- 41 -结 论- 42 -致 谢- 43 -参 考 资 料- 44 -附 录- 45 -绪 论电力工业，是我国经济不断发展的基础。电力工业的发展已成为衡量国家技术和经济力量的重要标志。电力工

20、业是将一次能源转换成电能的工业。因此，根据一次能源的不同可以将发电厂分为很多种。目前国内以常见的电厂主要有水电厂、火电厂、核电厂。利用水流的动能和势能来生产电能简称水电厂。水流量的大小和水头的高低，决定了水流能量的大小。从能量转换的观点分析，其过程为：水能机械能电能。实现这一能量转换的生产方式，一般是在河流的上方建坝。提高水位以造成较高的水头;建造相应的水工设施，以有效地获取集中地水流，水经引水机构引入电厂的水轮机，驱动水轮机转动，水能便被转换成水轮机的旋转机械能与水轮机直接相连的发电机将机械能转换成电能，并由发电厂电气系统升压送入电网。利用煤、石油、天然气或其他燃料的化学能来生产电能，简称火

21、电厂。从能量转换的观点分析，其基本过程是：化学能热能机械能电能。世界上多数国家的火电厂以燃煤为主。煤粉和空气在电厂锅炉炉膛空间内悬浮并进行强烈的混合和氧化燃烧，燃料的化学能转换为热能。热能以辐射和对流的方式传给锅炉内的水介质，分阶段的完成水的预热、汽化和过热过程，使水成为高温高压的蒸汽，水蒸气经管道有控制地送入汽轮机，由汽轮机实现蒸汽热能向旋转机械能的转换。高速旋转的汽轮机转子通过连轴器拖动发电机发出电能，电能由电厂电气系统升压送入电网。利用核能来生产电能，称核电厂（核电站）。原子核的各个核子（中子与质子）之间具有强大的结合力。重核分裂和轻核聚合时，都会放出巨大的能量，称为核能。目前在技术比较

22、成熟，形式规模投入运营的，只是重核裂变释放出的核能生产电能的原子能发电厂。从能量的装换的观点分析，是由重核裂变核能热能机械能电能的转换过程。本次毕业设计题目是300MW火电机组机务部分局部初步设计是对火电厂进行局部设计，设计者主要对国产300MW汽轮发电机组进行设计。设计内容主要包括：发电厂主要设备的确定；原则性热力系统的拟定；原则性热力系统的计算；计算各部分汽水流量和各项热经济指标；热力系统辅助设备的选择；全面性热力系统拟定及全面性热力系统图的绘制。第一章 发电厂主要设备的选择发电厂的主要设备由锅炉、汽轮机和发电机组成。在设计中，应对所需要的主设备进行合理的确定。对于大型电网中主力发电厂应优

23、先选用大容量机组。最大容量机组宜取电力系统总容量的8%10%，国外取4%6%。汽轮机单机容量和台数可以根据发电厂的容量确定。一般，随机组容量增大，为了便于发电厂生产管理和人员培训，发电厂一个厂房内机组容量等级不宜超过两种，机组台数不宜超过6台。如采用300MW和600MW机组，按6台机组计的发电量可达到1800MW和3600MW。发电厂同容量的机组设备宜采用同一制造厂的同一型式或改进型式，同时要求其配套辅机设备，如给水泵、除氧器的型式也一致。第一节 汽轮机型式、参数及容量的确定根据火力发电厂设计技术规程（以下简称规程）中第8.1.3条，根据电力负荷的需要，宜优先选用大容量中间再热式汽轮机组。根

24、据我国汽轮机现行规范，单机容量50MW以上的凝汽式机组宜采用高参数。300MW、600MW凝汽式机组宜采用亚临界参数或超临界参数。在此次设计中，选用1台300MW机组。型号 N30016.18/550/550 （凝汽式，300MW，蒸汽初压16.18MPa，初温550） 第二节 锅炉型式和容量的确定规程6.1.1.2 凝汽式发电厂宜一机配一炉。不设备用锅炉。锅炉的最大连续蒸发量应与汽轮机最大进汽量工况相匹配。对于300MW汽轮机组，锅炉最大连续蒸发量为汽轮机额定工况进汽量的112.9%。锅炉的台数与汽轮机的台数相等。锅炉过热器出口额定蒸汽压力一般为汽轮机额定进汽压力的105%。过热器出口温度一

25、般比汽轮机额定进汽温度高3。为了减少主蒸汽和再热蒸汽的压降和散热损失，提高主蒸汽管道效率，再热器出口额定蒸汽温度一般比汽轮机中压缸额定进汽温度高3选用锅炉型号为 HG/1000/17.4型自然循环汽包炉。（最大连续蒸发量Db=1000 t/h,过热蒸汽出口参数Pb=17.4MPa, t。=555,再热蒸汽出口温度trh=555,汽包压力20.4Mpa，锅炉效率 b=0.9166。）第二章 原则性热力系统的拟定第一节 除氧器连接系统的拟定一、 除氧器压力的确定 除氧器压力应根据发电厂的参数、类型和不同水质对含氧量的要求选择，根据技术经济比较选择。规程8.4.2 除氧器的总容量应根据最大给水消耗量

26、选择，每台机组宜配1台除氧器。高压及中间再热凝汽式机组宜采用一级高压除氧器。原因在于：1、除氧器压力提高，汽轮机抽汽口的位置也随着压力提高向前推移，可以减少回热系统中价格昂贵的高压加热器的台数，相应增加低压加热器的台数，使系统造价降低，安全性也提高。2、电厂事故或高压加热器停用时，高压除氧器可以减少进入锅炉给水温度的变化幅度，改善锅炉的运行条件。3、除氧器压力提高，相对的饱和水温也提高，使气体在给水中溶解度降低，增强气体自水中离析过程，有利于提高除氧效果。4、压力提高，给水在除氧器内的焓升也提高，可避免除氧器的自生沸腾。高压除氧器的工作压力一般为0.3430.784Mpa。我国规定，定压运行高

27、压除氧器选为0.588Mpa；相应的饱和水温度为158。滑压运行高压除氧器最高工作压力为0.7330.784Mpa。二、 除氧器运行方式规程 8.1.4 中间再热机组的除氧器宜采用滑压运行方式。除氧器滑压运行使指除氧器运行时其压力不恒定，随机组的负荷与抽汽压力的变动二变化。启动时，除氧器保持最低恒定压力，负荷增加达到额定负荷时，其压力达到最高的工作压力。采用滑压运行，可以避免运行中的节流损失，提高汽轮机的热经济性。三、 除氧器的连接方式和备用汽源除氧器的连接系统是指连接除氧器及其给水箱的汽、水管道系统。其设计的基本要求是：1、保证除氧器压力稳定，有稳定辅助除氧效果。2、防止给水泵汽蚀，要求给水

28、箱水位稳定。3、具有较高的回热经济性。下图2-1所示是除氧器滑压运行时的蒸汽连接系统。除氧器抽汽管上不设压力调节阀，为防止蒸汽倒流入汽轮机抽汽没有逆止阀一个，因此除氧器的工作压力在使用汽轮机抽汽时任何工况下都接近抽汽压力（减去抽汽管压损），除氧器在启动和低负荷运行时最低工作压力一般为0.147Mpa（1.5ata）并保持恒定，且在低负荷时除氧器也不用切换到高一级抽汽和停用本级抽汽，因此避免了运行中的节流损失。为了保证除氧器工作安全，在蒸汽连接系统中增设稳压联箱，除氧器启动时，启动汽源应来自启动锅炉或厂用辅助蒸汽系统，汽轮机低负荷运行时可用高压缸做汽源，以上蒸汽都接至稳压联箱上，联箱上还装有安全

29、阀，以避免压力较高的蒸汽直接窜入除氧器，引起除氧器超压。第二段抽汽为备用汽源，正常与第四段抽汽相连。图2-1 除氧器滑压运行时的蒸汽连接系统第二节 给水回热连接系统的拟定一、 表面式加热器疏水方式的确定回热加热器按传热方式，可分为混合式和表面式两种。混合式加热器通过蒸汽和被加热水直接接触、混合进行传热。他的优点是可以将水加热到该加热器蒸汽压力下的饱和水温度，充分利用抽汽的热能，从而使发电厂节省更多的燃料。此外，这种加热器结构简单，价格较低，便于汇集不同温度的工质和除去水中的气体。但是，混合式加热器的主要缺点是热力系统复杂，使给水系统和设备的可靠性降低，投资增加。本设计中采用表面式加热器。表面式

30、加热器是通过金属受热面将蒸汽的凝结放热量传给管束的被加热水，因此存在热阻，一般不能将水加热到该加热蒸汽压力下的饱和温度。缺点是金属消耗量较多，造价高，工作可靠性较低，但对回热系统而言，泵的数量少，系统较简单，安全性提高，运行、管理和维护方便。表面式加热器的疏水方式有两种： 采用疏水泵的连接系统和采用疏水自流的连接系统。 采用疏水泵的连接系统热经济性较高。但系统复杂，投资增加，额外消耗了厂用电，事故率较大，增加了检修维护的费用；采用疏水自流的连接系统，热经济性较差，但没有疏水泵系统简单，安全可靠，不耗用厂用电，运行维护方便。目前应用最为广泛。图2-2 疏水泵与疏水自流热经济性的比较如上图2-2所

31、示为采用疏水泵与疏水自流热经济性比较的连接系统。现在分析一下加热器的疏水有疏水泵改为疏水自流（图中虚线所示）后，系统热经济性的变化。若2号加热器的疏水由疏水泵改为疏水自流入3号加热器，其中1号加热器由于进口水温下降，故抽汽量增加；2号加热器由于凝结水流量增加，故抽汽量也增加；然而，3号加热器由于2号加热器疏水进入闪蒸放热使3号抽汽量减少，即“排挤”了该级的抽汽量。总起来说，由于排挤了部分低压抽汽，并相应增加了压力较高的抽汽（若忽略相邻级压力下汽化潜热的微小差异，则增加的抽汽量和减少的抽汽量是相同的），使回热抽汽在汽轮机中的作功量减少。为维持功率不变，势必要增加通往凝汽器的流量，因而导致额外的冷

32、源损失。由此可见，采用疏水自流的连接系统的热经济性小于采用疏水泵的连接系统。二、蒸汽冷却器蒸汽冷却器分为内置式与外置式。图2-3（a）所示为高压加热器的内置式蒸汽冷却段，其抽汽过热度的利用只局限于降低本级加热器的出口端差，热经济性较小。 图2-3 蒸汽冷却器的连接方式图2-3（b）、(c)为单独设立的外置式蒸汽冷却器。其优点是蒸汽冷却器与回热系统连接的方式比较灵活，既可降低本级加热器的端差，又可直接提高给水温度，因此其经济性较好，但系统复杂，投资也较多。本设计采用外置式蒸汽冷却器。 外置式蒸汽冷却器是作为独立的换热器来完成加热任务的，系统较复杂，设备管道投资大，所以回热系统一般只采用一台。而其

33、中取得的效益，取决于蒸汽冷却器装设位置的合理性。蒸汽冷却器的效益和这段抽汽的过热度成正比，也和这段抽汽所加热的给水焓升成正比，对于中间再热的机组而言，蒸汽冷却器一般都装设在再热机组再热后的第一级抽汽处。三、给水泵的连接与驱动中间再热凝汽式机组采用单元制系统，300MW机组在以便情况下，采用气轮机给水泵具有一定的经济性，但也用电动调速给水泵作用备用，为避免汽蚀必设置前置泵，给水泵与前置泵用同轴拖动，原因：高加的水侧压力大大降低。四、补充水系统的拟定补充水引入凝汽器，在与系统主凝结混合时，应尽可能使其引起的传热过程不可逆损失减小，所以补充水要引入凝汽器。化学除盐原因：新蒸汽压力不断提高，对水质要求

34、高，要除去易溶于水中的钠盐，必用化学除盐设备来处理补充水。五、排污系统的拟定采用单级的排污（一连排、一定排）将蒸汽温度和压力降低到规定值，排入地沟，不回收工质和热量，画原则性热力系统时可不画定排，但全面性要画，对与汽包炉要采用一级排污扩容器抽汽为入段不调整抽汽分别送入三高、四级一除氧器中。第三章 原则性热力系统的计算 第一节 计算中的原始数据一、 汽轮机型式和参数 (图见附录)机组型式 国产 N30016.18/550/550蒸汽初参数 再热蒸汽参数 高压缸排汽 中压缸排汽 排汽压力 二、 回热系统参数（8级，3高，4低，1除氧）该机组有八级不调整抽汽，额定工况时其抽汽参数如下：表3-1 N3

35、0016.18/550/550型机组回热抽汽参数表项 目单位回 热 抽 汽 参 数一二三四五六七八加热器编号抽汽压力pMPa4.963.461.460.770.480.280.0820.018抽汽温度t37532844035229323311858给水泵出口压力为22.65MPa（231ata） 给水温度为263.08三、主汽门及调速汽门漏汽及参数主汽门门杆 中压联合汽门门杆 高压缸前后汽封 低压缸汽封 四、锅炉型式和参数锅炉型式 HG1000/17.4 型自然循环汽包炉最大连续蒸发量 过热蒸汽出口参数 再热蒸汽出口参数 汽包压力 20.4MPa锅炉效率 %五、计算中选用的数据 1、小汽水流量

36、 锅炉连续排污量 全厂汽水损失 给水泵小汽轮机汽耗量 给水泵小汽轮机功率 给水泵小汽轮机进汽压力 0.782MPa给水泵小汽轮机温度 366给水泵小汽轮机排汽压力 2、其他有关数据 机组的机电效率 回热加热器效率 排污扩容器效率 连续排污扩容器压力 0.90MPa化学补充水温 给水泵组给水泵焓升 凝结水泵的焓升 表3-2 各管段压损管段名称主汽门和调速汽门再热器中压联合汽门抽汽管小汽轮机进汽管中、低压管压损（%）4102.5652表3-3 各加热器出口端差加热器编号端差（）-1.670002.782.782.782.78表3-4 新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容计算点汽水参数表汽水参数锅炉过热器（出

37、口）汽轮机高压缸（入口）再热器锅炉汽包排污水连续排污扩容器入口出口压力P()17.416.183.463.0620.40.9温度t()555547.5328550367.2175.4蒸汽焓h(kJ/kg)3436.53374.53049.33563.42776.4水焓(kJ/kg)1858.9742.64再热蒸汽焓升514.1N300-16.18/550/550型机组各点计算汽水参数表单位抽汽压力4.963.461.460.770.480.280.0820.0180.0051抽汽温度37532844035229323311858抽汽焓值kJ/kg3133.053049.333433163.23

38、045.92935.12721.62609.527682360.6抽汽压损66666666加热器压力4.663.251.370.720.450.260.0770.017加热器压力下饱和水温259.3238.19194166.1147.92128.992.8156.410235加热器压力下饱和水焓kJ/kg1131.81029.1825.48701.86623.2540.6387.2231.1450.6146.56加热器出口水焓kJ/kg1137.51029.1825.48701.86610.65530376.94223153.6加热器进口水焓kJ/kg1029.1825.48741.3610.

39、65530376.94223153.6给水焓升kJ/kg108.4203.6284.1891.2180.65153.06153.9469.47.04第二节 原则性热力系统计算一、 全厂物质平衡汽轮机总消耗量 则 锅炉蒸发量 则 即 锅炉排污量 即 扩容器蒸汽份额为，取扩容器效率 = =0.005483扩容后排污水份额 =0.0010335-0.005484=0.00485化学补充水量 =0.015187D0即 =0.015187锅炉给水量 =1.043862D即 =1.043862排污冷却器的计算：补充水温=20,取排污冷却器端差为8，则 由排污冷却器热平衡式 = =267.63KJ/Kg 于

40、是 = =267.63-33.49 =234.14KJ/Kg二、计算汽轮机各段抽汽量和凝汽流量 1、由高压加热器热平衡计算求 (见图3-1) = (图3-1) =0.05711 2、由高压加热器H热平衡计算求 (见图3-2) (图3-2) = =0.09819的疏水 =0.057110.098190.004429=0.159729 再热蒸汽量 =1-0.057110.098190.84473、由高压加热器热平衡计算求 (见图3-3) 已知给水在给水泵中的焓升为 (图3-3) =0.01797 的疏水 0.1817524、由高压加热器热平衡计算求如图除氧器物质平衡,求凝结进水量除氧器出口水量 =(1.043862-0.013233-0.005484-0.181752)-=0.843394- 除氧器的热平衡式 (见图3-4) =（1.043862701.86/0.99-0.0054842776.4-0.0132333028.44-0.843394610.65-0.181752825.48）/（3163.2610.65） =0.00772 故 (图3-4) 5、由低压加热器热平衡计算求 (见图3-5)