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1、安庆MIP装置能耗问题分析及拟节能措施一、降低烯烃需要在能耗上付出一定的定价MIP工艺生焦上升了0.97个单位，装置能耗增加9.7个单位二、再生烟气至烟机入口压降为44KPa，压降较大原因在于一双动滑阀有一定的开度10%；二是改造装置，再生器距离烟机较远，导致压降增大，能耗增加。如果是新设计装置，可以减少大烟道长度，预计可以降低压降30Kpa，计算可以多回收功1200KW。三、沉降器顶到分馏塔顶压降19KPa，到油气分离器顶压降61KPa，到富气压缩机入口63KPa。比改造前的20KPa，增加约14KPa，一方面是塔顶冷却负荷大，另一方面降低了气压机入口压力，增加了能耗300MJ/t。四、主风
2、机出口到再生器顶压降48KPa；比其他同类装置压降高10Kpa。主要原因是装置改造后，主风管线延长，这部分对能量回收的影响也可以达到约200KW。五、油浆循环取热占不到1/3，而一中比例过高达50%以上。油浆热量属于高温位热量，应当尽可能多地予以利用。建议调整操作，利用油浆多发蒸汽，提高底部取热比例。六、顶循等低温热量（约149MJ/t原材）没有得到有效地利用，可以与低温热阱（气分）配合，以更好地回收能量。岳化ARGG、长岭的FDFCC等采用了顶部低温热与水换热，然后供气分丙烯塔、丁烷塔重沸器热源的流程，由此可以使气分装置降低低压蒸汽2025t/h以上，全催化能耗降低530MJ/t以上。并且，
3、长岭甚至提出直接采用顶循油作为气分的热源，以进一步节能。安庆MIP顶循采用水冷不仅不能利用这部分能量，还要消耗循环水、空冷电机等能量，相对说来，得不偿失。安庆MIP装置的顶部低温热目前与水换热，作为取暖用水。从取暖角度，这部分热量有点可惜；建议与气分装置联合，直接用顶部循环油将热量送走。估算可以节能1130MJ/t。七、热裂化nm=C4 / (C3+C4)0.53，Keulen认为，m在0.5左右说明反应以热裂化为主，而在0.650.70之间以催化反应为主。本装置热裂化反应相对较多。这是反应生焦多的原因之一，应当提高催化剂活性，并采用终止剂，以减少热裂化反应。预计可以降低生焦？，降低能耗？九、
4、烟机工况不佳标定时，再生压力170KPa，主风机功耗3500KW，比改造前增加了1600KW，装置能耗增加3.6个单位。标定后将再生器压力提高到200KPA，主风机功耗下降到2100KW，装置能耗比标定时又下降了3.1个单位；说明烟机的操作工况不佳。双动滑阀有一定开度，平时在10%，导致一部分烟气未进入烟机，损失能量1000KW以上，通过调整操作可以回收。烟机未处于最佳工况，效率较低；可以通过增大主风量，提高再生压力，关闭双动滑阀及旁路阀等方法提高烟机效率。十、工艺蒸汽反再系统耗汽量较大，扣除分馏所需蒸汽，反再系统注汽达28吨/小时，比改造前反再系统多耗13吨/小时蒸汽，相当能耗增加8.6个单位；装置有53.4t/h中压蒸汽经过减温减压后并低压蒸汽。使装置能耗增加4.8个单位。
