课程设计浮阀式连续精馏塔及其主要附属设备设计.doc

《课程设计浮阀式连续精馏塔及其主要附属设备设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《课程设计浮阀式连续精馏塔及其主要附属设备设计.doc（39页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、任务书一设计题目：浮阀式连续精馏塔及其主要附属设备设计二工艺条件生产能力：30200吨/年年工作日：300天原料组成：50%甲醇，50%水（质量分数，下同）产品组成：馏出液98%甲醇，釜液0.8%甲醇操作压力：塔顶压强为常压进料温度：泡点进料状态：泡点加热方式：直接蒸汽加热回流比：自选三设计内容1.确定精馏装置流程;2.工艺参数的确定基础数据的查取及估算，工艺过程的物料衡算及热量衡算，理论塔板数，塔板效率，实际塔板数等。3.主要设备的工艺尺寸计算板间距，塔径，塔高，溢流装置，塔盘布置等。4.流体力学计算流体力学验算，操作负荷性能图及操作弹性。5.主要附属设备设计计算及选型目 录概述5第一章 总

2、体操作方案的确定1.1操作压强的选择61.2物料的进料热状态71.3回流比的确定71.4塔釜的加热方式71.5回流的方式方法7第二章 精馏的工艺流程图的确定8第三章 理论板数的确定3.1物料数据83.2 物料衡算93.2.1原料液及塔顶和塔底的摩尔分率93.2.2原料液及塔顶和塔底产品的平均摩尔质量93.3 确定回流比93.4全塔物料衡算93.5理论板数NT的计算103.5.1塔的汽、液相负荷103.5.2求操作线方程103.5.3逐板计算法求理论板层数113.6 实际板数的确定113.6.1总板效率ET的计算113.6.2实际塔板层数12第四章 塔体主要工艺尺寸的确定4.1 列出各设计参数1

3、24.1.1操作压力124.1.2操作温度134.1.3平均摩尔质量计算134.1.4平均密度计算144.1.5液体平均表面张力的计算154.1.6平均粘度计算164.2 精馏段塔径塔板的实际计算174.2.1 精馏段汽、液相体积流率为174.2.2塔径塔板的计算174.2.3塔板流体力学的验算214.2.4塔板负荷性能图及操作弹性24第五章浮阀塔板工艺设计计算结果28第六章 辅助设备及零件设计6.1塔顶全凝器的计算及选型296.1.1 冷凝器的选择：（列管式冷凝器）296.1.2冷凝器的传热面积和冷却水的消耗量306.1.3核算管程、壳程的流速及Re316.1.4计算流体阻力316.1.5管

4、程对流给热系数326.2其他辅助设备的计算及选型336.2.1进料管336.2.2回流管336.2.3塔釜出料管346.2.4冷凝水管346.2.5冷凝水泵346.2.6进料泵356.2.7预热器36第七章 总结37第八章 主要符号说明38第九章 参考文献39概述:塔设备一般分为级间接触式和连续接触式两大类。前者的代表是板式塔，后者的代表则为填料塔。一般，与填料塔相比，板式塔具有效率高、处理量大、重量轻及便于检修等特点，但其结构较复杂，阻力降较大。在各种塔型中，当前应用最广泛的是筛板塔和浮阀塔。浮阀塔的优点：1生产能力大，由于塔板上浮阀安排比较紧凑，其开孔面积大于泡罩塔板，生产能力比泡罩塔板大

5、 20%40%，与筛板塔接近。 2操作弹性大，由于阀片可以自由升降以适应气量的变化，因此维持正常操作而允许的负荷波动范围比筛板塔，泡罩塔都大。 3塔板效率高，由于上升气体从水平方向吹入液层，故气液接触时间较长，而雾沫夹带量小，塔板效率高。 4气体压降及液面落差小，因气液流过浮阀塔板时阻力较小，使气体压降及液面落差比泡罩塔小。 5塔的造价较低，浮阀塔的造价是同等生产能力的泡罩塔的 50%80%，但是比筛板塔高 20%30。 但是，浮阀塔的抗腐蚀性较高（防止浮阀锈死在塔板上），所以一般采用不锈钢作成，致使浮阀造价昂贵，推广受到一定限制。随着科学技术的不断发展，各种新型填料，高效率塔板的不断被研制出

6、来，浮阀塔的推广并不是越来越广。 近几十年来，人们对浮阀塔的研究越来越深入，生产经验越来越丰富，积累的设计数据比较完整，因此设计浮阀塔比较合适。本次的课程设计任务是甲醇和水的体系，要想把低纯度的甲醇水溶液提升到高纯度，要用连续精馏的方法，因为甲醇和水的挥发度相差不大。精馏是多数分离过程，即同时进行多次部分汽化和部分冷凝的过程，因此可使混合液得到几乎完全的分离。化工厂中精馏操作是在直立圆形的精馏塔内进行的，塔内装有若干层塔板或充填一定高度的填料。为实现精馏分离操作，除精馏塔外，还必须从塔底引入上升蒸汽流和从塔顶引入下降液。可知，单有精馏塔还不能完成精馏操作，还必须有塔底再沸器和塔顶冷凝器，有时还

7、要配原料液预热器、回流液泵等附属设备，才能实现整个操作。浮阀塔是二十世纪五十年代初开发的一种新塔型。其特点是在筛板塔基础上，在每个筛孔处安置一个可上下移动的阀片。当筛孔气速高时，阀片被顶起、上升，孔速低时，阀片因自重而下降。阀片升降位置随气流量大小作自动调节，从而使进入液层的气速基本稳定。又因气体在阀片下测水平方向进入液层，既减少液沫夹带量，又延长气液接触时间，故收到很好的传质效果。国内常用的浮阀有三种，即图1所示的F1型及图2所示的V-4型与T型。V-4型的特点是阀孔被冲压成向下弯的喷咀形，气体通过阀孔时因流道形状渐变可减小阻力。T型阀则借助固定于塔板的支架限制阀片移动范围。三类浮阀中，F1

8、型浮阀最简单，该类型浮阀已被广泛使用。我国已有部颁标准（JB111868）。F1型阀又分重阀与轻阀两种，重阀用厚度2mm的钢板冲成，阀质量约33g，轻阀用厚度1.5mm的钢板冲成，质量约25g。阀重则阀的惯性大，操作稳定性好，但气体阻力大。一般采用重罚。只有要求压降很小的场合，如真空精馏时才使用轻阀。 图1 浮阀（F1型） 图2 浮阀（a）V-4型，（b）T型一 总体操作方案的确定1.1 操作压强的选择：精馏可以常压，加压或减压条件下进行。确定操作压力时主要是根据处理物料的性质，技术上的可行性和经济上的合理性来考虑的。对于沸点低，常压下为气态的物料必须在加压条件下进行操作。在相同条件下适当提高

9、操作压力可以提高塔的处理能力，但是增加了塔压，也提高了再沸器的温度，并且相对挥发度液会下降。对于热敏性和高沸点的物料常用减压蒸馏。降低操作压力，组分的相对挥发度增加，有利于分离。减压操作降低了平衡温度，这样可以使用较低位的加热剂。但是降低压力也导致了塔直径的增加和塔顶冷凝温度的降低，而且必须使用抽真空设备，增加了相应的设备和操作费用。本次任务是甲醇和水体系，甲醇-水这一类的溶液不是热敏性物料，且沸点又不高，所以不需采用减压蒸馏。这类溶液在常压下又是液态，塔顶蒸气又可以用普通冷却水冷凝，因而也不需采用加压蒸馏。所以为了有效降低设备造价和操作费用对这类溶液可采用常压蒸馏。 操作压强:P=1atm=

10、0.1MPa=1.013100KPa1.2 物料的进料热状态：进料热状态有五种。原则上，在供热一定的情况下，热量应尽可能由塔底输入，使产生的气相回流在全塔发挥作用，即宜冷也进料。但为使塔的操作稳定，免受季节气温的影响，常采用泡点进料。这样，塔内精馏段和提留段上升的气体量变化较小，可采用相同的塔径，便于设计和制造。但将原料预热到泡点，就需要增设一个预热器，使设备费用增加。综合考虑各方面因素，决定采用泡点进料，即q=1 。1.3 回流比的确定： 对于一定的分离任务，采用较大的回流比时，操作线的位置远离平衡线向下向对角线靠拢，在平衡线和操作线之间的直角阶梯的跨度增大,每层塔板的分离效率提高了，所以增

11、大回流比所需的理论塔板数减少，反之理论塔板数增加。但是随着回流比的增加，塔釜加热剂的消耗量和塔顶冷凝剂的消耗量液随之增加，操作费用增加，所以操作费用和设备费用总和最小时所对应的回流比为最佳回流比。本次设计任务中，综合考虑各个因素，采用回流比为最小回流比的2,0倍。即：R=2,0 Rmin1.4 塔釜加热方式：塔釜可采用间接蒸汽加热或直接蒸汽加热。直接蒸汽加热的优点是，可利用压强较低的加热蒸汽，并省掉间接加热设备，以节省操作费用和设备费用。但直接蒸汽加热，只适用于釜中残液是水或与水不互溶而易于分离的物料，所以通常情况下，多采用间接蒸汽加热。此处釜中残液是水，所以用直接蒸汽加热。1.5 回流的方式

12、方法: 液体回流可借助位差采用重力回流或用泵强制回流。采用重力回流可节省一台回流泵，节省设备费用，但用泵强制回流，便于控制回流比。考虑各方面综合因素，采用重力回流。二. 精馏的工艺流程图的确定甲醇水溶液经预热至泡点后，用泵送入精馏塔。塔顶上升蒸气采用全冷凝后，部分回流，其余作为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽。塔釜采用间接蒸汽再沸器供热，塔底产品经冷却后送入贮槽。三 理论板数的确定3.1 物料数据：表1基本物性数据组分分子式分子量沸点熔点水H2O18.015373.15K273.15K甲醇CH3OH32.040337.85K176.15K表2常压下甲醇和水的气液平衡表(txy)tXytxy100

13、0077.829.0968.0192.95.3128.3476.733.3369.1890.37.6740.0176.235.1369.1888.99.2643.5373.846.2077.5686.612.5748.3172.752.9279.7185.013.1554.5571.359.3781.8383.216.7455.8570.068.4984.9282.318.1857.7568.085.6289.6281.620.8362.7366.987.4191.9480.223.1964.8564.710010078.028.1867.753.2 物料衡算：3.2.1原料液及塔顶和塔底的摩

14、尔分率甲醇的摩尔质量 =32.04kg/kmol水的摩尔质量 =18.02kg/kmol3.2.2原料液及塔顶和塔底产品的平均摩尔质量=0.360032.04+(1-0.3600) 18.02=23.0672kg/kmol=0.965032.04+(1-0.9650) 18.02=31.5493kg/kmol=0.0045232.04+(1-0.00452) 18.02=18.0833kg/kmol3.3 确定回流比:根据甲醇水气液平衡组成表绘图因为泡点进料 所以 Xq = XF =0.50 在图上作q线和平衡线，找到精馏操作线截距为0.6 Rmin =0.6083R=2.0 Rmin =2.

15、0*0.6083=1.21673.4全塔物料衡算原料处理量: ,3.5理论板数NT的计算3.5.1塔的汽、液相负荷 L=RD=1.216766.6040=81.0371kmol/hV=(R+1)D=(1.2167+1) 66.6040=147.6411 kmol/h V=V=147.6411kmol/hL=L+F=81.0371kmol/h+181.836 kmol/h=262.8731kmol/h3.5.2求操作线方程精馏段操作线方程： = 提馏段操作线方程为: = 3.5.3逐板计算法求理论板层数 根据甲醇水气液平衡组成表和相对挥发度公式 ， 算得相对挥发度=4.83平衡线方程为：y=4.

16、83x/(1+3.83x) x= y/(-(-1)y)由上而下逐板计算，自X0=0.965开始到Xi首次超过Xq =0.36时止 操作线上的点 平衡线上的点 （X0=0.965,Y1=0.965） (X1=0.851, Y1=0.965) （X1=0.851,Y2=0.902） （X2=0.656,Y2=0.902） （X2=0.656,Y3=0.795） （X3=0.446,Y1=0.795） （X3=0.446,Y4=0.680） （X4=0.305,Y4=0.680）因为X4 时首次出现 Xi Xq 故第4块理论版为加料版，精馏段共有3块理论板。提馏段理论板数:已知X4=0.305, 由

17、上而下计算，直到Xi 首次越过Xw=0.00452时为止。操作线上的点 平衡线上的点（X4=0.305,Y5=0.535） （X5=0.193,Y5=0.535）（X5=0.193,Y6=0.335） （X6=0.094,Y6=0.335）（X6=0.094,Y7=0.160） （X7=0.038,Y7=0.160）（X7=0.038,Y8=0.060） （X8=0.013,Y8=0.060）（ X8=0.013,Y9=0.015） （X9=0.00316,Y9=0.015）由于到X9首次出现Xi 6 mm 故降液管底隙高度设计合理。c.安定区与边缘区的确定取安定区宽度=0.07m，边缘区宽度

18、取=0.04m 弓形降液管宽度 Wd=0.14md.鼓泡区间阀孔数的确定以及排列采用F1型重阀，孔径为39mm。取阀孔动能因子 FO=9.5孔速 uo=9.5/(1.0383)0.5=9.32314 m/s浮阀数：n=1.15415/（1/43.141590.03929.32314）=103.6=104(个)有效传质区：根据公式：其中：R=0.46mx=0.29m=0.49563m2塔板的布置因 D800mm 故塔板采用分块式，查表的塔块分为3块，采用等腰三角形叉排。浮阀塔筛孔直径取 d=39mm,阀孔按等腰三角形排列。 阀孔的排列：第一排阀孔中心距t为75mm，各排阀孔中心线间的距离t可取6

19、5mm,80mm,100mm. 经过精确绘图，得知，当t=65mm时，阀孔数N实际=97个按N=97重新核算孔速及阀孔动能因数：孔速u0= VS/（ 1/4 d2 N）=11.3394 m/sFO = u0(V,M) 0.5=11.5544阀孔动能因数变化不大，仍在912范围内。开孔率空塔气速u= VS / AT = 1.15415/0.7070= 1.63246m/s =u / uo =1.63246 / 11.3394 =14.3964 %5%14.3964%9.32314 m/s =5.341.038310.28922/（2804.19.81）=0.0372m液柱液层阻力h1充气系数 =

20、0.5,有:h1=h1=0.50.06=0.03m液柱液体表面张力所造成阻力, 此项可以忽略不计。故气体流经一层浮阀塔塔板的压力降的液柱高度为：hp= h1+=0.03+0.0372=0.0672m常板压降=0.0672804.19.81=530.088Pa 640Pa,符合设计要求。b. 液泛的校核为了防止塔内发生液泛，降液管高度应大于管内泡沫层高度。待添加的隐藏文字内容3即：Hd（HT+hW）Hd=hw+how+hd+hp+ hd=0.2(LS/(lwho)2 甲醇-水属于一般物系，取0.5 对于浮阀塔0则Hd=hw+how+hd+hp+=0.005271+0.007293+0.2(0.0

21、0074/(0.70.022)2+0.0672=0.08023m（HT+hW）=0.5(0.4+0.05271)=0.226m因0.08023m5s 符合要求d雾沫夹带泛点率=100%lL=D-2Wd=1-20.14=0.72Ab=AT-2Af=0.7070-20.062216=0.58257式中: lL板上液体流经长度，m; Ab板上液流面积，m2 ；CF泛点负荷系数，由图查得泛点负荷系数取0.098 K特性系数，查下表，取1.0.表7物性系数K系统物性系数K无泡沫，正常系统氟化物（如BF3，氟里昂）中等发泡系统（如油吸收塔、胺及乙二醇再生塔）多泡沫系统（如胺及乙二胺吸收塔）严重发泡系统（如

22、甲乙酮装置）形成稳定泡沫的系统（如碱再生塔）1.00.90.850.730.600.30由上代入数据得：泛点率=73.959% 对于大塔，为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过80%。计算出的泛点率在80%以下，故可知雾沫夹带量能够满足ev0.1kg液/kg(干气)的要求。e. 漏液验算对于F1型重阀，可取阀孔动能因子56作为负荷下限，此时漏液点由下式计算 式中 u0M漏液点气速，m/s；F0阀孔动能因子 0.5686 m3/s3此设计符合要求。五浮阀塔板工艺设计计算结果项目精馏段塔径D，m板间距HT，m塔板型式实际塔板数空塔气速u，m/s堰长lW，m堰高hW，m板上液层高度hL，m降液管底隙

23、高度ho，m浮阀数N，个阀孔气速uo，m/s阀孔动能因数Fo临界阀孔气速uoc，m/s孔心距t，m排间距t，m单板压降pp，Pa液体在降液管内停留时间，s安定区宽度Ws,m边缘固定区宽度Wc,m弓形降液管宽度Wd,m开孔率%泛点率%气相负荷上限(Vs)max，m3/s气相负荷下限(Vs)min，m3/s操作弹性1.00.4单溢流弓形降液管221.632460.70.052710.060.0229711.339411.554410.28920.0750.0655333.63030.070.040.1414.396473.9591.991070.56864.055六 辅助设备及零件设计6.1塔顶全

24、凝器的计算及选型6.1.1 冷凝器的选择：（列管式冷凝器）按冷凝器与塔的位置，可分为：整体式、自流式和强制循环式。整体式如图a，b所示。将冷凝器与精馏塔作成一体。这种布局的优点是上升蒸汽压降较小，蒸汽分布均匀，缺点是塔顶结构复杂，不便维修，当需用阀门、流量计来调节时，需较大位差，须增大塔顶板与冷凝器间距离，导致塔体过高。该型式常用于减压精馏或传热面较小场合。 自流式如图c所示。将冷凝器装在塔顶附近的台架上，靠改变台架的高度来获得回流和采出所需的位差。强制循环式如图d，e所示。当冷凝器换热面过大时，装在塔顶附近对造价和维修都是不利的，故将冷凝器装在离塔顶较远的低处，用泵向塔提供回流液。根据本次设计体系，甲醇-水走壳程，冷凝水走管程，