《【建筑施工方案】预应力连续箱梁施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《【建筑施工方案】预应力连续箱梁施工方案.doc（31页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、预应力连续箱梁施工方案一、工程概述一）简介:秦皇岛市港城大街东延伸道路工程第五标段预应力混凝土连续箱梁的跨径一般为2540m，一般当桥梁为异形和弯桥时设置，34孔为一联，一联总长度不超过140m。预应力混凝土连续箱梁采用单箱双室、单箱三室、单箱四室、单箱五室结构。全部箱梁共计10联，现浇混凝土总方量11279m3，结构混凝土强度等级均为C50。1、主桥:上部结构B20B23墩及B9B12墩处采用现浇预应力连续箱梁。主桥现浇连续箱梁高度均采用1。6m。B9B12墩上部结构主梁在道路中线处分为南、北两座独立半桥，每半桥箱梁采用单箱三室、单箱四室、单箱五室结构,腹板宽60cm。B20B23墩上部结构
2、箱梁采用单箱双室，腹板宽60cm。连续箱梁中支点横梁均采用预应力结构。2、Z1匝道桥：Z1匝道桥上部结构除Z1-14 Z116墩采用预制预应力简支T梁外，其余采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高均为1.6m。其中预应力连续箱梁采用单箱三室结构,中墩处为预应力中支点横梁。3、Z2匝道桥：Z2匝道桥上部结构均采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高均为1.6m。预应力连续箱梁采用单箱双室结构，腹板宽60cm。中墩处为预应力中支点横梁.4、Z3匝道桥：Z3匝道桥上部结构均采用现浇预应力混凝土连续箱梁,梁高均为1.6m.其中预应力连续箱梁采用单箱双室结构，腹板宽60cm。中墩处为预应力中支点横梁。二）主要工程
3、量 主桥现浇预应力连续箱梁：B9B12墩上部结构主梁在道路中线处分为南、北两座独立半桥;南半桥箱梁采用单箱三室,桥宽17。83m；北半桥箱梁采用单箱四室和单箱5室，桥宽20。7927.15m，腹板宽60cm。B20B23墩上部结构箱梁采用单箱双室，B12B25墩桥梁全宽为14.6m。 23。206+27。206+23。545+ 32+40+32=171。957m第主1联（南北主桥各一联）第主2联Z1匝道桥现浇预应力连续箱梁采用单箱三室结构，桥梁标准段宽度为18.1m 330+330+30。491+33.097+30+30+27。436+30+30+27。436=418.46m第A1联第A2联第
4、A3联第A4联Z2匝道现浇预应力连续箱梁桥梁全宽为13。1m：3x25+ 3x25=150m第B1联第B2联Z3匝道现浇预应力连续箱梁桥梁全宽13。1m：430=120m第C1联三)地基处理方案：本标段自然地面基本平坦.勘探结果表明，在勘探深度范围内，地层自上而下依次为:新近堆积的人工杂填土（Q4m1），第四系全新统冲洪积成因（Q4al+pl）的粉土，第四系上更新统冲洪积成因(Q3al+pl)的碎石土及砂层，下伏太古界(Ar）混合花岗岩。 本场地地基土的等效剪切波速计算值介于250m/s500m/s之间，属于硬场地土，场地覆盖层厚度约为30。0m（大于5m），根据建筑抗震设计规范GB50011
5、-2001中第4.1。6条之规定，本场地的建筑场地类别应划分为II类，另根据第5。1。4条之规定,结合所属的设计地震分组（第二组），可知场地特征周期值(Tg）为0.40s。经过综合分析评价，本场地属可进行建设的一般场地。支撑体系采用碗扣式满堂红支架，纵、横向间距90cm（肋梁处横距60cm），支架上横桥向设置1510方木, 1510方木上纵桥向设置510方木间距15cm,排架上满铺竹胶板。为确保连续箱梁支架位置模板、支架搭设支撑体系稳固、有效地控制地基下沉量满足设计要求，对地基处理采用以下措施：在系梁施工过程中未发现软弱地层的部位采用推土机将现况地面大致推平，将现况淤泥及腐植土去除露出原状土，
6、然后用振动压路机压45遍，压实度不小于95.从目前开挖的场地看，新近回填土不是地质报告中提到的建筑垃圾，而是生活垃圾。因此要求甲方重新评价，并进行对场地的处理（采用强夯法处理，方案另附)；在路基平整碾压的基础上铺30cm厚级配砂石，级配石上面回填水稳碎石30cm厚,并用振动压路机碾压密实，密实度达97，并在碗扣式支架下铺设520大板。二、预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程图预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程图三、预应力混凝土连续箱梁钢筋工程一)一般规定 1、钢筋混凝土梁、板中所用的钢筋,其钢材种类、钢号和直径等均符合设计文件规定。其力学机械性能指标满足有关技术标准要求。 2、运到工地的每批钢筋，均
7、附有出厂试验证明书,并按规定抽样检查，对试件进行拉力、冷弯和焊接性能试验.试验结果明显不合格的，应对钢筋进行抽样化学分析。二）钢筋的加工 钢筋的调直、切断、弯钩、绑扎成型均用冷加工的方法进行。 1、钢筋冷弯：钢筋冷弯用机械方法进行。钢筋弯曲后其长度要延伸，延伸率与弯曲角度、钢筋直径有关。 2、弯曲某种型号的第一根钢筋时，应按设计尺寸、规范要求、技术指标等标准进行反复核实，待无误后，以此为样板进行成批加工。 3、弯钩加长值：钢筋每个弯钩加长值按设计图纸和规范要求执行。 三)钢筋绑扎、制作与注意事项1、箱梁钢筋绑扎需满足定位与整体稳定性要求，按横隔梁中隔梁腹板底板安装金属波纹管安装箱内模顶板钢筋的
8、顺序进行.2、在墩柱隔梁处钢筋较密，必须对上述截面的普通钢筋与预应力孔道位置进行排列，与监理、设计共同协商进行调整.3、钢筋骨架绑扎好并垫好混凝土保护层后可在箍筋上弹出波纹管（以管底为准）坐标。4、框架梁应先绑扎钢筋及箍筋。吊筋应尽量置与无波纹管的箍筋空间内,S型拉筋待预应力筋安装完毕后再进行绑扎。5、绑扎钢筋时，应保证预应力孔道（波纹管）坐标位置的正确，若有矛盾时，应在规范允许或满足使用要求的前提下调整普通钢筋的位置，必要时应与设计人员商量后确定。6、在绑扎柱筋时应考虑波纹管能顺利通过。钢筋交叉问题，施工时可会同有关人员商讨处理。 7、绑扎顶面钢筋、安装管线时，不得移动波纹管的位置，不得压瘪
9、波纹管。 8、钢筋工程施工结束时应全面检查波纹管并作记录存档，发现问题及时处理。 9、为保证端部有足够的承载力，适当增加端部构造钢筋。10、现场绑扎钢筋时，钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实,必要时，亦可用点焊焊牢；除设计有特殊规定者外，梁中的箍筋应与主筋垂直，箍筋弯钩的叠合处，在梁中应沿梁长方向置于上面并交错布置。 11、为保证保护层厚度，非焊接钢筋骨架的多层钢筋之间,应用短钢筋支垫，以保证位置准确。钢筋混凝土保护层厚度，应符合设计要求。 12、在浇筑混凝土前，应对已安装好的钢筋及预埋件（钢板、锚固钢筋等）会同有关单位进行检查并签证. 钢筋成型与安装允许偏差序 号项 目允许偏差(mm） 1受力钢筋
10、间距梁10顺高度方向配置两排以上的排距52 箍筋及构造筋间距203同一截面内受拉钢筋接头截面积占钢筋总截面积焊接不大于50%绑扎不大于25%4保护层厚度梁5四、 预应力混凝土连续箱梁支架、模板工程 一)地基处理：根据工程土质情况先用推土机将现况地面大致推平，然后用振动压路机压45遍，压实度不小于95,在此基础上铺做30cm天然级配砂砾石，并用振动压路机碾压密实，压实度达97，然后再铺做30cm水泥稳定碎石，碾压密实，压实度大于97。二）预应力混凝土连续箱梁支撑体系:1、搭设材料的要求：1)采用48mm，壁厚3.5mm的碗扣钢管支架，其质量符合现行国家标准的规定；2）钢管进场时附有产品质量合格证
11、、质量检验报告;3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管上严禁打孔，在使用前涂有防锈漆；5)旧钢管在进场时进行表面锈蚀深度的检查。检查时在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当表面锈蚀深度大于0.5mm时不得使用；6)新扣件要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831）的规定抽样检测；7）旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；8）新旧扣件均进行防锈处理。2、满堂红支架的搭设1）在水稳碎石上横向垫铺520
12、cm木板，长度46m，木板接缝必须铺平与地基面接触坚实，以使木板受力均匀。2）支撑体系采用碗扣式满堂红支架，纵、横向间距90cm（横梁及腹板处横距60cm)，支架上横桥向设置1510方木，横向1510方木上纵桥向设置510方木间距15cm,排架上满铺竹胶板。剪刀撑采用普通架管，由底至顶连续设置，纵向剪刀撑在最外两排和腹板下的架子上连续布置，横向剪力撑在每排两侧端头各设置一道、横梁处连续布置，由底至顶连续设置，剪刀撑与地面夹角设置在4560之间.高于4米的支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑。支架搭设时最底部(底丝杠上30cm）必须设置横杆，顶部自由高度大于0.
13、6米时，必须设置横杆连接,以保证支架的稳定性.支架立杆竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm。设在支架立杆根部的可调底托和上部的可调丝杠其调节长度不得大300mm。支架体系搭设牢固,单侧边缘宽出翼板边1。5米，做为临时通道使用，最外侧设置护拦并架设安全网，护栏高度1.2米。3、因箱梁距地面较高,最高处12米.因此,在每联的碗扣支架外侧设置2道施工人行斜道，斜道采用扣件式钢管脚手架支搭,立杆纵横间距0。9米，步距1。2米,斜道宽度1。5米，坡度1：3.斜道采用一字形斜道,高度每上升3米设一平台。平台宽度1。5米。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1。2米，挡脚板高度20cm。斜
14、道脚手板厚度4cm，采用顺铺、接头搭接形式，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺.脚手板上每隔30cm设置一根防滑木条，木条厚度为3 cm.4、支架的拆除1）支架拆除前应进行如下准备：全面检查脚手架的连接、支撑体系是否符合构造要求；根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施；由单位工程负责人进行拆除安全交底;清除脚手架上杂物及地面障碍物。2）支架拆除方案：梁体混凝土浇注施工完毕后，由单位工程负责人召集有关人员，对混凝土强度进行全面检查与签证确认，支架方可拆除。从安全角度考虑，本工程支架拆卸时间控制在混凝土强度达到100后拆除,根据同条件试件抗压强度确认.拆除支架时设置警戒，
15、张挂醒目警戒标志，禁止非操作人员和地面施工人员通行,并设有专人负责警戒。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置横向斜撑加固;各构配件严禁抛掷至地面；运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。三)箱梁模板的制作与拼装：1、模板制作要求1）模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，确保箱梁在施工过程中，各部位尺寸及预埋件的准确，并在多次反复使用下不产生影响梁体外形的刚度。2）模板板面平整，接缝严密不漏浆。 3)拆装容易,施工时操作方便，保证安全。 2、模板的具体布设1)主龙骨为1
16、015cm方木横桥向布置在可调60cm高的顶托上，间距与支撑体系的纵距一致，次龙骨为5*10cm方木，纵桥向平铺在主龙骨上，间距15cm，使用前用压刨机刨平,使其截面厚度一致，保证模板平整度。2）底模：采用纵横木楞上铺18mm厚优质竹胶合板，以横隔板为界进行分块,两横隔板之间通过小托架来实现箱梁底部的变化，模板经过精心设计加工,以确保模板质量.铺装时对缝纵向平铺，并用3cm的圆钉将模板与木板钉牢，模板接缝垫钢窗密封条，防止露浆。3）侧模：为保证梁体混凝土外侧的平整和光滑,采用木龙骨竹胶合板制作并拼成刚度较大的整体侧模。侧模由面板、面板加劲木方、面板加劲立带、侧模支腿组成。模板加劲立带的设置,确
17、保了侧模双向受力的刚度；面板加劲方木的采用，增加了侧模的纵向刚度;侧模立腿的使用,改变了侧模上翼的悬挑受力为简支受力的受力方式，保证侧模在混凝土灌注施工时的双向受力稳定。外模特点：外侧模采用了整体连接的方式（除两端块外），施工方便快捷。减少了侧模之间的连接工作量,缩短了立模、拆模工序作业时间。避免了连接件易丢失的现象。降低了工人的劳动强度，消除了原分块模板缝易漏浆等质量问题,因而改善了梁体外观。 侧模面两端刨光，使模板之间的接缝均小于1mm，并且采用燕尾橡胶条和海绵橡胶条密封，使箱梁表面基本上没有漏浆、接缝及错台。箱梁表面质量较好。4）芯模：箱梁芯模及横隔板空心处模板均采用建筑钢模板,便于支拆
18、。第一次浇注时混凝土浇至腹板顶面、翼板斜坡以下部位（即腹板与翼板的交界处），因此第一次支模时只考虑腹板侧模和整体外模的支设。腹板侧模采用不同规格、满足不同尺寸的钢模板,用卡扣连接，模板外侧纵向采用48钢管加固,钢管间距30cm，使内模侧面形成一个整体。模板支设时采用支顶方法，模板下每隔1米做一个马凳支撑,箱室内采用普通钢管对撑,对撑纵向间距0.6米.两箱室之间的腹板采用16拉杆连接，顶部、底部各一道,拉杆纵向间距0.8米。第二次浇注混凝土时腹板侧模拆除,考虑箱梁顶模的支设.顶模支设时采用普通建筑模板满铺，卡扣连接,用48钢管纵横间距0.6米加固，使顶模形成一个整体.顶模的支顶采用59方木立撑，
19、立撑方木纵横间距0.6米。3、制作安装要点 1）木模在施工现场制作。 木模与混凝土接触的表面应平整、光滑,木模的接缝做平缝，采取刮腻子、贴透明胶纸措施防止漏浆.转角处加嵌或做成斜角。 2）侧模拼装采用帮夹底方法，严格按桥梁曲线测设侧模位置，放线后，待底模两侧按曲线拼装补齐后，开始拼装支搭侧模。侧模支固要牢靠，侧模拼装竖缝及与底模接缝要严密,以防跑浆。3）侧模支固后，铺装翼板底模，翼板底模压在箱梁侧模上,其模板横向坡度由板下支撑框架保证，框架的加工应事先按照设计给定的尺寸放样制做。4）在安装模板时，考虑浇筑混凝土的工作特点,在L/4L/5处设置下人孔，以便于混凝土的浇筑、振捣及模板内杂物的清扫。
20、4、注意事项 1）多次周转用模板与混凝土接触面、整体拆卸芯子或塞子与混凝土接触面，在使用前即一般浇筑混凝土之前，要涂刷隔离剂。外露面混凝土模板的脱模剂采用同一品种，不得使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。脱模剂应涂刷均匀,不能漏刷或多涂。 2）模板的接缝应平顺，其错台不大于1mm,要严密不漏浆。3）安装底模时应在底模上准确标出梁体的中轴线,并调整底模的反拱度。4）安装外模时，要保证箱梁底板、腹板及腹板的倾斜度、隔墙的尺寸误差。5）模板与钢筋安装应配合进行,妨碍绑扎钢筋的模板应待钢筋安装完毕后安设侧模。6）模板安装完后，应保持位置正确。浇筑时，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时,应及时纠正
21、。 7)固定在模板上的预埋件和预留孔洞须安装牢固、位置准确。 8）安装完毕，应对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查，会签后方能浇筑混凝土。模板的允许偏差序 号项 目允许偏差(mm）1相邻两板表面高低差刨光模板2不刨光模板4钢模板22表面平整度刨光模板3不刨光模板5钢模板33模内尺寸宽梁0，10高梁0，-5长梁0，54侧向弯曲梁L/2000,且不大于105预留孔洞位置预应力筋孔道梁端10四）支架预拱度的设置：1、根据各跨长度，依据设计要求计算出跨中箱梁支架的预拱度,并在水准仪的监测下进行支架顶部的高程调整。在确定施工拱度时，考虑下列各因素. 1）支架承受全部荷载时的弹性变形。
22、2）载重时由于杆件接头的挤压作用而产生的非弹性变形(永久变形）。 3）支架基底的非弹性变形。4）由静荷载引起梁的弹性挠度。 5）由于混凝土收缩的影响所发生的挠度。2、混凝土浇注过程中设专职测量员对支架、模板实际高程进行监测，随时记录沉降量和预留拱度的损失值，发现与设计及规范要求有较大偏差时,查明原因及时进行调整。3、主桥B9N-B12N预应力连续箱梁预拱度计算与设置1)计算参数1.1 混凝土强度等级C50fc=19.1N/mm2；fck=26。8 N/mm2；Ec=3.25104 N/mm2；ft=1。71N/mm2；ftk=2.39N/mm21.2 预应力筋选取6束高强度低松馳钢铰线J15。
23、20-270级，标准强度Ryb=1860Mpa,张拉控制应力con=0.75Ryb1395 Mpa，公称面积140mm2，设计弹性模量Eyb=2.0105N /mm2,钢束选配曲线钢束6束19J15。20，Ap=140196=15960 mm2，孔道采用镀锌铁皮波纹管成孔，准永久值系数q=0。7,非预应力钢筋采用HRB335级，fy300 N /mm2，Es2.0105N /mm21。3 荷载砼自重标准值：22.52KN/m2上部结构自重标准值:5KN/m2活载：2KN/m21.4 进行荷载效应的标准组合S(27。52+2）388.56 KN/m1。5 进行荷载效应的标准永久组合S(27。52
24、+20。7）386.76 KN/m2)截面几何特征计算跨中截面分区见图，截面几何特征计算见下表 截面几何特征计算表区号Ai/mm2（104mm2）ai/mmSi= Aiai/（104mm3)I0I/ Ai a2i(104mm4）I0i/（104mm4）12203000661070706207.561071/12300022032。661052118060070.87905。591044。421071/12600118038.221063200300060100600061051/12300020032。010541。2615651。971033.0910651.6615652。601034.0
25、710660。9313451.251031.6810671。263544。11。5410381.663558.12。0310390。93165153。452。53104106/45021。18280-330.49。251041.2103119。822802.751037。71053(毛)1196.813。2510412。0410786。8610510（净）1203.3213。2510412.9310786.8510511（换）1213。1413。2510413.0110786。85106表中：ai-各截面Ai的重心至底边的距离I01各面积对其自身重心的惯性矩预应力筋与混凝土弹性模量比值EP（2
26、.0105）/（3。25104）6.15HRB335级钢筋与砼弹性模量比值ES（2。0105）/（3。25104)6.15毛截面重心距底边距离Yb=(13.25108）/（196。8104）=673。3（mm）毛截面重心距顶边距离Yt=h Yb=1600673。3=926。7（mm）毛截面对其重心轴的惯性矩3 3 3II0i+I0i(Ai）y2b1 1 186.86109+12.041011196.8104673.323.991011（mm4）净截面重心距底边的距离Ybn=13。25104203.32=651。7（mm）净截面重心距顶边的距离Ytn=1600-651。7=948。3（mm）净截
27、面对其重心轴的惯性矩 10 10 10InI0i+I0i(Ai)y2bn1 1 1=86。85109+12.931011-203。32104651.72=5.161011（mm4)换算截面重心距底边的距离Yb0=13。25104213.14=621.7(mm）换算截面重心距顶边的距离Yt0=1600-621.7=978.3（mm)换算截面对其重心轴的惯性矩 11 11 11IoI0i+I0i(Ai)y2bo1 1 186.85109+13.011011-213。14621。721.391012（mm4）3）箱梁施工预拱度的设置该桥预应力砼箱梁预拱度的设置,根据公路桥涵施工技术规范规定设置，并主
28、要考虑以下因素：3。1支架卸载后由上部构件自重及活荷载的一半产生的竖向挠度f1按正常使用极限状态荷载效应的标准组合按三跨等跨连续梁进行计算MK（88。56262）105.99103（KNm） 按正常使用极限状态荷载效应的标准永久组合Mq（86.76262）105.87103（KNm)短期刚度Bs: Bs=0.85EcIo系数B（MKBs）Mq（1)+ MK（5.991030.85 EcIo）5。87103（21)+5。991030。429 EcIo 荷载作用下的挠度值f1=（kwql4）（B100 EcIo）=（0。9988。56260004)（0。4291003.251045.641011）
29、=50.95（mm）3。2支架在荷载作用下的弹性压缩值f2f2l/E=（21512000)/（2.1105）=12。29（mm）3。3支架在荷载作用下的非弹性压缩值f3本桥支架采用多功能碗扣支架搭设方案，非弹性压缩仅考虑木胶合板与木纵梁,木纵梁与木横梁，木横梁与钢管支架以及钢管支架与木垫板，并均按木横纹考虑f32+2+3+310（mm）3.4支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷值f4考虑木垫板设置在水稳垫层上，取f46mm3.5预压应力产生的反拱值计算预应力筋的重心距离l1=1600-651.7-750=198.3（mm）l2=1600280850=470（mm）锚下实际控制应力Np（0。7518
30、6080）159602。10107(N）预加应力产生的反拱值f5f5-(Npe1l02）/（8EcIn) + 5/48（Npe2l02)/ (EcIn) =-（2.1107198.3260002) / （83。251045。161011）+5/48( 2。1107470260002)/（3。251045.161011）=20。98+41。44=20.46(mm）3.6施工预拱度的设置由于3.2项、3.3项和3。4项只引起桥面的均匀沉降，所以在支设桥底面模板时，须在原设计标高基础上整体提升:f= f2 + f3 + f4=12.29+10+6=28.29（mm）而3.1项和3.5项则随跨度成曲线
31、分配，产生的总挠度值为：ff1 2 f5=50。9520。462=10.03(mm）再考虑设计上预留拱度值25mm，施工时总的预拱度应设置为 25+10。0335.03（mm）五、 以B9- B12N墩为例计算预应力连续梁支架的稳定性一)计算参数: 1、连续箱梁模板支架采用碗扣式钢管支架,主要构件均采用483.5 Q235钢管，其化学成分与机械性能符合国家标准碳素结构钢(GB/T700）的要求。2、支架纵距la=0。9m,横距lb=0。9m（在肋梁处为0.6 m），步距h=1。2 m。连续箱梁模板采用多层木模板，厚度为18mm，模板下小楞采用50100mm木方，纵桥向布置,间距0。15m;小楞
32、下大楞采用150100mm木方，横桥向布置，间距0。9m。3、截面特征：钢管截面特征：截面积A=489mm2,回转半径i=15.8 mm，钢材的强度设计值fc=205N/ mm2。木楞的截面特征：木材的弹性模量E=6120N/mm2，木材的抗弯强度设计值fm=9.36N/ mm2.对于150100mm木方：截面惯性矩I=2。8107 mm4，截面抵抗矩W=3。8105 mm3；对于50100mm木方：截面惯性矩I=4.17106 mm4，截面抵抗矩W=8.33104mm3；二)模板及支架的荷载标准值:1、荷载类别： 1）模板及大小楞自重荷载标准值：0.5kN/m22）肋梁处砼自重荷载标准值：1
33、.62.6 =41。67kN/ m2箱室处砼自重荷载标准值： 22.52 kN/ m23）钢筋自重荷载标准值:1。5kN/m30.87m=1。31 kN/ m24）施工人员及设备荷载标准值：1.5 kN/ m25）振捣砼时产生的荷载标准值：2.0 kN/ m26）结构自重在立杆中产生的轴力NG1k：0。038312=1.37kN2、荷载组合：1）恒荷载标准值：肋梁处:NGK=（0.5+41。67+1。31）0。60.9+1。37=24。85 kN箱室处:NGK=（0.5+22。52+1。31）0。90。9+1.37=21.08 kN2）活荷载标准值：肋梁处：NQK=(1.5+2.0）0.60。
34、9=1。89 kN箱室处：NQK=3.50。90.9=2.84 kN3）组合荷载设计值:肋梁处：N=1.2NGk+ 1.4NQK=1.224。85+1。41.89=32.47 kN箱室处：N=1.2NGk+ 1.4NQK=1。221。08+1。42。84=29。28 kN三）立杆的计算长度1、计算长度系数:肋梁处：h/Lb=1。2/0.6=2.0箱室处：h/Lb=1.2/0.9=1。33h/La=1.2/0。9=1.33查“建筑施工脚手架实用手册中表15116得肋梁处:1w=1.27查“建筑施工手册”第一册中表5-22得箱室处：1w=1。5062、立杆的计算长度根据l0w=k1k21wh式中
35、k1查“建筑施工手册”第一册中表5-86得1。185k2-查“建筑施工手册”第一册中表587肋梁处k2=1.031 箱室处k2=1。0261w计算长度系数肋梁处取1.27箱室处取1.506 h步距为1.2米肋梁处：l0w=1.1851.0311。271。2=1。862（m) 箱室处：l0w= 1。1851.0261。5061.2=2.197(m)四）求立杆的稳定系数1、 立杆的长细比肋梁处：= l0w/i=1.862103/15.8=117.85箱室处：= l0w /i=2。197103/15。8=139。052、查表“建筑施工手册”第一册中5-18得肋梁处：=0.464箱室处:=0。353五
36、）立杆稳定性验算公式 NfA则满足稳定性要求肋梁处：Af=0.464489205=46513.68（N)=46。51KN N=32.47 KN 32.47 KN46。51KN故肋梁处支架纵距0.9米，横距0。6米，步距1。2米时能满足支架稳定性要求。箱室处：Af=0.353489205=35386。49(N)=35。39KN N=29.28 KN 29.28 KN35.39KN故箱室处支架纵距0。9米，横距0.9米,步距1。2米时能满足支架稳定性要求。六）大木楞1510cm方木验算：1、 计算简图q 600(900）2、强度验算：化为线荷载肋梁处：q=32。47/0。6=54.12KN/m箱室
37、处:q=29。28/0。9=32。53KN/m按三等跨连续梁进行计算肋梁处：m=0.1qL2=0.154.120。62=1。95（KN.m）= m/w=1。95106/3.8105=5.13（N/mm2)木材的抗弯强度设计值fm为9。36 N/mm25.13N/mm29.36 N/mm2 故合格箱室处：m=0。1qL2=0.132.530.92=2。64（KN.m）= m/w=2.64106/3。8105=6.95（N/mm2）木材的抗弯强度设计值fm为9。36 N/mm26.95N/mm29。36 N/mm2 故合格3、挠度验算肋梁处：W= qL4/100EI0.677=54。1260040
38、.677/10061202。8107 =0。28mm容许挠度W=L/250=600/250=2。4mmWW,故合格。箱室处：W= qL4/100EI0。677=32。5390040.677/10061202。8107 =0。843mm容许挠度W=L/250=900/250=3。6mmWW,故合格.七）小木楞510cm方木验算：1、 计算简图q 9002、 化为线荷载F=(0.5+36。4+1.31）1.2+(1。5+2.0)1.4=45。85+4。9=50。75 KN/mq=50。750.15=7。61 KN/m按简支梁进行计算根据m=8qL2=7。619002/8=77。08104(N。mm
39、)= m/w=77。08104/8.33104=9.26（N/mm2）木材的抗弯强度设计值fm为9.36 N/mm29.26N/mm29。36 N/mm2 故合格3、挠度验算W= 5qL4/384EI=57。619004/38461204。17106 =2.55mm容许挠度W=L/250=900/250=3.6mmWW，故合格.八）模板验算1、计算简图q 2502、化为线荷载q=57。081=57.08 KN/m按简支梁进行计算根据m=1/8qL2=57.080。252/8=0。446（KN/mm2）= m/w=4。46105/5.4104=8。26（N/mm2）木材的抗弯强度设计值fm为9。
40、36 N/mm28.26N/mm29。36 N/mm2 故合格3、挠度验算W= 5qL4/384EI=557.082504/38461204。86105 =0.98mm容许挠度W=L/250=250/250=1mmWW，故合格。九)支架底地基基础的处理根据现况土质情况的不同，针对不同地质情况分别采取不同的处理方法。对桥区支架底基础分段进行地基承载力检测,掌握现况地基的承载力值,以便有针对性地进行地基处理.1、在个别地下有大量生活垃圾段，采用强夯处理方法，强夯完后平整碾压密实,上铺30cm厚级配砂石，级配石上面铺30cm厚水稳碎石，并用振动压路机碾压密实.2、在系梁施工过程中未发现软弱地层的部位
41、采用推土机将现况地面大致推平，将现况淤泥及腐植土去除露出原状土,然后用振动压路机压45遍，上铺30cm厚级配砂石，级配石上面铺30cm厚水稳碎石，并用振动压路机碾压密实。3、对现有的鱼塘部分采用抛石、回填级砂碾压的措施处理，处理至顶面后铺30cm厚级配砂石,级配石上面铺30cm厚水稳碎石，并用振动压路机碾压密实。4、系梁回填部分回填材料采用天然级配砂砾逐层回填碾压，上层铺30cm厚水稳碎石,并用振动压路机碾压密实.根据支架计算肋梁处组合荷载设计值为32.47 kN根据公式P=N/A纵横杆间距为0.9m0。6m 时，地基承载力设计值须达到32。47 kN/0。9m0。6m=60.31KPa考虑施
42、工现场风险系数1.3地基承载力设计值fg=78.17 KPa因此，不管采用哪种处理方法，地基处理完后其承载力都应大于78。17 Kpa。六、预应力连续箱梁混凝土浇注：连续箱梁混凝土采用商品混凝土，混凝土标号C50，坍落度控制在140170mm.为解决桥梁混凝土沉降和徐变问题,用于箱梁混凝土的水泥选用普通硅酸盐水泥,并且严格控制水泥的用量，根据常规要求，在混凝土的配合比当中,水泥的用量500Kg/m3，水灰比控制在0.45，选用石质坚硬的碎石作为混凝土的骨料，碎石粒径525mm.以减少混凝土的沉降和徐变。因连续浇注时间达6小时以上，混凝土中掺加适量的缓凝剂.本工程连续箱梁混凝土浇注量大，为保证箱
43、梁混凝土浇注质量，单联箱梁混凝土分两次浇注成型,按照分层、压茬赶浆法施工。第一次浇注时混凝土浇至腹板与翼板的交界处，箱梁底板与腹板沿纵向分层浇注,第一步先浇注底板（浇筑底板时混凝土应从腹板位置向下压注混凝土，不可直接从底板顶面浇筑）然后紧跟着第二步浇注腹板，腹板分三层浇注，上层混凝土浇注在下层混凝土初凝前完成。腹板浇注完成，混凝土强度达到20%后即进行腹板顶面的凿毛处理，将顶面的浮浆和松弱层全部凿除，并用水冲洗干净，待安装顶板内模、绑扎顶板钢筋且合格后再行实施第二次顶板混凝土的浇注。浇筑前与商品混凝土厂家做好沟通，提前做好材料准备工作，提出具体技术要求和方量,浇筑时要求商砼站设专人到施工现场监督混凝土质量并调度协调混凝土运输车辆。施工中用3台混凝土泵车、15台混凝土运输罐车浇注,同时准备1台备用泵车，以保证混凝土浇注的连续性.浇注过程中除泵车司机、泵车操作人员外，每台泵车配备试验员1人、质检员1人、测量员2人、混凝土工18人、振捣工4人、壮工15人。同时，钢筋工、木工、架子工全部设专人现场看护。混凝土浇注前，对操作人员进行交底、指导、组织学习规范，检查波纹管和锚垫板的位置是否正确,接头处是否牢固、发现问题应及时处理。一）浇筑要求
