【标准施工方案】天然地基塔吊基础施工方案.doc

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1、【标准施工方案】天然地基塔吊基础施工方案(标准施工方案，可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）目 录一、工程概况：2二、编制依据:2三、塔吊基础施工:2四、QTZ80A塔式起重机计算书：3五、注意事项：7六、应急抢救预案7附图一、塔吊基础图附图二、塔吊位置平面图天然地基塔吊基础施工方案一、工程概况：该工程位于济南市泺源大街8号，与良友富临大酒店相邻,为一栋7层商务办公楼，建筑面积29000m，地下两层，地上7层，建筑总高度23.5米，整体为全现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构。根据现场实际情况在基坑内安装一台QTZ80型塔吊，塔吊中心位置位于6-7/ AC轴之间，具体详塔吊定位图.塔吊安装总

2、高度为45米,旋转半径为56米。基坑北面为4层的居民楼（在旋转半径之外），高度约15米。基坑东侧为6层的商业楼（在旋转半径之外），高度约为24米。基坑南面为泺源大街。本建筑地上部分耐火等级为二级,地下部分耐火等级为一级。建筑结构的设计使用年限为50年，地下工程防水等级为二级,屋面防水等级按二级设计，采用二道防水设防，屋面排水采用有组织的外排水形式. 地下二层平时为地下停车库，战时为两个核六级人员掩蔽所.二、编制依据：本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献 塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2

3、001）、建筑安全检查标准(JGJ5999）、混凝土结构设计规范（GB500102002）等编制.三、塔吊基础施工：根据施工现场实际情况，结合塔吊说明书、参数、基础图纸及本工程勘察报告,在地下室基坑内布置一台QTZ80A型塔吊，塔吊基础地基采用天然地基，持力层为层碎石层，承载力特征值fak=220kpa。塔吊基础做在地下室基础C20垫层上,基础模板采用优质九夹模板。塔吊基础尺寸为6米*6米1。2米，采用C35S8商品砼,（详见附图）.钢筋绑扎完成后，根据塔吊的四个角点，拉出对角线,再根据厂家提供的基础图，放置好预埋支腿或螺栓。四、QTZ80A塔式起重机计算书：1、参数信息塔吊型号：QTZ80A

4、 塔吊起升高度H：45m，塔身宽度B：1.84m， 自重F1：597kN， 基础承台厚度hc：1。20m，最大起重荷载F2：80kN， 基础承台宽度Bc：6.0m,混凝土强度等级：C35（S8), 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩:800kNm， 基础所受的水平力：75kN，标准节长度a:2.5m， 塔吊倾覆力矩M：1645.18kNm，主弦杆材料：角钢/方钢， 宽度/直径c:150mm，2、塔吊计算。 依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 由于偏心距 e=M/(F1。2+G1.2）=2303。25/(812。40+8640.00）=0。24B

5、/6=1。00 所以按小偏心计算，计算公式如下： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=677.00kN; G基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0BcBcHc+20。0BcBcD =7200。00kN; Bc基础底面的宽度，取Bc=6.00m； W基础底面的抵抗矩,W=BcBcBc/6=36.00m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4; 经过计算得到： 最大压力设计值 Pmax=1.2(677.00+7200.00)/6.002+2303.25/36.00=326.55kPa 最小压力设计值

6、 Pmin=1.2(677。00+7200。00)/6。002-2303。25/36。00=198.59kPa 有附着的压力设计值 Pk=1。2（677。00+7200。00)/6。002=262.57kPa3、地基承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5。2。3条。 计算公式如下: 其中 fa修正后的地基承载力特征值（kN/m2）； fak地基承载力特征值，取220.00kN/m2; b基础宽度地基承载力修正系数,取3。00; d基础埋深地基承载力修正系数,取4。40； 基础底面以下土的重度，取20。00kN/m3； m基础底面以上土的重度，

7、取20.00kN/m3; b基础底面宽度,取6。00m; d基础埋深度,取0.00m。 解得修正后的地基承载力特征值 fa=356。00kPa 实际计算取的地基承载力特征值为：fa=356.00kPa 由于 faPk=262。57kPa 所以满足要求！ 偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=326.55kPa 所以满足要求!4、基础受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2。7条。 验算公式如下： 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数,取 hp=0。97； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1。57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am

8、=1。84+(1。84 +21.15)/2=2。99m； h0承台的有效高度，取 h0=1。15m； Pj最大压力设计值，取 Pj=326。55kPa; Fl实际冲切承载力： Fl=326.55（6.002-2.142）/4=2565。05kN. 允许冲切力: 0。70。971。5729901150=3665。54kN 实际冲切力小于允许冲切力设计值，所以满足要求！5、承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8。2。7条。 1.抗弯计算,计算公式如下: 式中 a1截面II至基底边缘的距离,取 a1=2。08m； P截面II处的基底反力: P=(6.002.08）(32

9、6.55198.59）/6。00+198.59=282.19kPa； a截面II在基底的投影长度，取 a=1。84m。 经过计算得： M=2.082（26.00+1。84)（326.55+282。1927200.00/6.002）+(326.55282。19）6。00/12 =1137.49kN。m。 2。配筋面积计算,公式如下： 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时, 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=1137.49106/(

10、1。0016.706.0010311502）=0。009 =1（120.009)0。5=0.009 s=1-0.009/2=0.996 As=1137.49106/（0。9961150300.00)=3311.34mm2。 由于最小配筋率为0.15,所以最小配筋面积为：10800mm2。 故取 As=10800mm2.五、注意事项:1、预埋螺栓必须按照厂家提供的基础图准确定位后放置好，并用钢筋和承台主筋焊接牢固，确保施工中不会发生移位，对角线误差不大于2mm。2、塔吊基础混凝土浇捣时，应制作同条件养护试块，并按照厂家要求，养护15天且试块试验强度达到厂家提供的基础图纸要求后,才可进行塔吊安装。

11、六、应急抢救预案为了有效预防、及时控制和消除本工程施工中突发性安全事故的危害，建立紧急情况下快速、有效额事故抢险、救援和应急处理机制，最大限度的减少事故造成的损失,保证社会稳定和民工生命财产安全及业主经济安全,并确保工程顺利进行而制定本预案。事故应急处理工作，应当贯彻统一领导、分级负责、反应及时、措施果断、依靠科学、加强合作的原则。1、根据事故应急处理的需要,应急救援指挥部有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备;必要时，对人员进行疏散或者隔离。2、事故应急救援指挥部的主要职责是：、组织制定本项目事故应急处理预案；负责事故现场应急处置和抢险救援的组织指挥工作。、根据事故发生情况

12、，由应急救援指挥部总指挥启动事故应急处理预案，制定具体救援处置措施，指挥项目部各部门按照应急预案迅速开展抢险、救灾及处置突发性事故的应急处理工作，控制事故蔓延和扩大.、迅速了解、掌握事故发生的时间、地点、原因、现场人员伤亡和损失情况，及时向公司事故应急救援指挥中心领导汇报抢险救援工作及事故应急处理的进展情况。、配合上级部门进行事故调查处理工作。、做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后处理及安抚工作.、组织项目部预案的演练，根据情况的变化,及时对预案进行调整、修订和补充。报告程序和现场保护1、事故发生后，现场施工人员必须以最快捷的方法报告项目指挥部。2、项目指挥部接到事故报告后，立即报请项目总指挥启动

13、事故应急救援预案，通知应急救援各小组的相关成员迅速进入战备状态.3、事故发生后,项目部必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通交通等原因需要移动现场物件时,必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。安全事故应急救援处置程序1、决定是否启动本预案。2、启动本预案后，项目部应急救援指挥部立即启动并投入运作.3、应急救援指挥部总指挥接到报告后应组织相关成员单位的负责人迅速到位履行职责，赶赴事故现场按照各自的职责组织实施应急救援工作，并随时将事故应急处理情况报上级主管部门有关领导。4、事故发生初期，事故责任单位主要负责

14、人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢险救援和应急处理，防止事故的扩大。5、指挥部要立即召集有关成员，对事故情况进行分析，根据事故性质、发生地点、波及范围、人员分布以及抢险救灾的人力、物力，研究制定严密的抢救方案和应急处理措施，实施抢险救援。6、各成员单位赶到现场后，成立应急救援组、医疗救护组、安全保卫组、后勤保障组、综合协调联络组、事故调查组，并按照指挥部的安排和各自的职责，明确分工，相互协调，密切配合，提高效率，迅速有序地展开救援工作。紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程塔吊基础施工方案 建设单位：中山市创荣实业投资设计单位：奥意建筑工程设计监理单位：广东中山建设监理咨询林

15、文豪施工单位:中国建筑第八工程局周方华编 制：曹巍审 核：审 定：中国建筑第八工程局 二零一六年九月目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况3第三章 塔吊部署43.1 总体部署43。2 基础选型53。3 安装位置16第四章 塔吊基础施工184.1 基础配筋184。2 施工缝的处理214.3 塔吊附墙件214.4 楼板预留洞224.5 基础钢筋施工22第五章 基础验算235.1 1塔吊基础验算235.2 3塔吊基础验算30第一章 编制依据1、紫马奔腾广场712座及地下车库工程结构图;2、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程建筑图;3、QTZ80（TC6013A-6)型塔式起重机使用说明书，长沙中

16、联重工科技发展股份;4、QTZ80（TC5613A-6)型塔式起重机使用说明书，广州五羊建设机械；5、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872021；6、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ19620217、紫马奔腾广场7-12座及地下车库工程详细勘察阶段岩土工程勘察报告，项目桩基础工程超前钻探说明；8、品茗安全计算软件2021版。第二章 工程概况工程名称紫马奔腾广场712座及地下车库工程工程性质民用建筑建设规模m2207789.3工程地址中山市东城区紫马岭总占地面积m282187.7总建筑面积m2207789.30建设单位中山市创荣实业投资项目承包范围基础、土建、机

17、电、装饰楼栋数1栋公寓楼、2栋住宅楼、1栋办公楼、地下3层，1层架空车库，4层商业裙楼层数地上住宅23层及24层，办公楼19层，公寓34层层高裙楼住宅5。15。7m,公寓、办公楼4。95.7m地下3层标准层住宅3.53。8m，公寓33.2m，办公楼4.25.5m裙楼4层地下-3层4.1m，2层4.0m，-1层5。2m建筑高度住宅楼7座97。2米、住宅楼8座97.2米、公寓楼125.7米、办公楼90.8米本工程根据设计图纸,结合现场实际情况及施工组织设计确定投入4台塔吊。其中公寓楼投入1塔吊，臂长60米，型号为TC6013型；办公楼投入2塔吊，臂长50米,型号为TC5613-6型；住宅7座投入3

18、塔吊,臂长50米,型号为TC5613-6型；住宅8座投入4#塔吊，臂长55米，型号为TC5613-6型。第三章 塔吊部署3.1 总体部署3.1.1 塔吊选型本工程拟采用的塔吊为1台TC6013型塔吊,3台TC56136型塔吊，塔吊基础形式为螺栓固定式,下面为塔吊的相关参数。TC6013型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩：800kNm；2、最大起重量：6t；3、固定式高度46m，附着最大起升高度150m;4、最大工作幅度60m；5、塔身标准节尺寸：1.81。82.8m。TC56136型塔吊的主要性能及技术指标如下：1、额定起重力矩:800kNm;2、最大起重量：6t；3、固定式高度

19、40m，附着最大起升高度220m；4、最大工作幅度56m；5、塔身标准节尺寸：1.61。62.8m。3.1.2 塔吊设置根据本工程施工需要，拟投入4台塔吊。各塔吊布置情况详见表3.11。表3.1-1 塔吊基础信息统计表塔吊编号臂长（m）起升高度（m)型号塔吊中心点坐标位置(x,y）塔吊基础尺寸（mmm)160148.6TC6013(2490692.069，503272。558）6。56。51.5250109.4TC56136(2490695.865，503351。596)661。2350117。8TC5613-6(2490599。823,503271.607)661。24#55115TC561

20、36（2490615。853，503347。261)661。23.2 基础选型3.2.1 地质参数概况根据勘察结果，参照建筑地基基础设计规范（GB50007-2021)、广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15312003）中有关规定,上述岩土层作为天然地基时，除人工填土层外，其承载力特征值fak、压缩模量ES，建议参考下表所列范围值:表3.2-1 各岩、土层承载力特征值及强度指标值土层名称及时代状态承载力特征值fak(kPa）压缩模量Es（MPa)变形模量EO(MPa)抗剪强度与锚固体的极限粘结强度标准值frbk（kPa）粘聚力c(kPa)内摩擦角(度)Q4ml杂填土层稍密状1203。05

21、510/Q4al+pl淤泥质粘土层松散802。05810/Q3al+pl淤泥质粘土层软塑1002.57121/粉质粘土层可塑1604。5152015/粗砂层稍密180/28/Q2el砾质粘性土硬塑状2006.02522203053全风化花岗岩坚硬土状3501560252570强风化花岗岩砾砂状550301202532140中风化花岗岩较软岩1800/55300微风化花岗岩较硬岩4000/755003.2.2 基础底土质参数确定为更接近反映塔吊基础底部土层的地质情况，根据详细勘察阶段岩土工程勘察报告、项目桩基础工程超前钻探说明钻孔平面布置图和结合塔吊基础布置平面图，选择距离塔吊基础较近的若干勘测

22、孔洞进行分析,如表3.22：表3.2-2 各塔吊基础距离较近勘测点统计表塔吊编号臂长（m）起升高度（m）型号较近地勘点编号与相应地勘点的距离（m）160148.6TC6013ZK115.1BK2211。7250109。4TC5613-6ZK218。0BK99。53#50117.8TC5613-6ZK3612。3455115TC56136ZK466。4根据地质勘察报告、超前钻报告、现场开挖情况及上表所列数值显示,宜选择距离各塔吊基础最近的勘测孔洞（同时若几个勘测孔土性差别较大，为确保安全计算，选择地质情况较差的孔洞）作为相应基础计算的依据，即选取的计算依据的勘测孔洞：1#塔吊基础选孔号BK22、

23、2#塔吊基础选孔号BK9、3塔吊基础选孔号ZK36、4塔吊基础选孔号ZK46，则设计塔吊基础底部所处土层的地质情况及相应参数如下,其中相应堪测点地质剖面图如下所示:ZK11钻孔柱状图BK22钻孔柱状图ZK21钻孔柱状图BK9钻孔柱状图ZK36钻孔柱状图ZK46钻孔柱状图由各孔柱状图可知相应标高处土质情况，各塔吊基础计算依据的勘测孔情况按最不利钻孔柱状图数据，见下表:表3.2-3 各塔吊基础计算依据的勘测孔情况表塔吊编号1#234选取的作为塔吊基础计算依据的勘测孔洞BK22BK9ZK36ZK46塔吊基础底面相对标高（m）14。8-14.8-14。814.8塔吊基础底面绝对标高（m）-10.551

24、0.5510。55-10。55该孔洞在基础底标高处土层的土质状况砾质粘性土全风化花岗岩砾质粘性土全风化花岗岩该土质承载力特征值（KPa）2003502003503.2.3 基础选型确定由上述反映的地质情况来看,4台塔吊基础在底部标高处土层的地基承载力特征值均满足做天然基础需要达到的地耐力（其中6m6m的TC6013A-6型塔吊基础要求地耐力为140 KPa）的要求,故我司拟定4台塔吊基础全部采用天然基础。根据塔吊说明书，设计1#塔吊基础尺寸均为abh（长宽厚）=6500mm6500mm1500mm；2#、3、4#塔吊基础尺寸均为abh（长宽厚)=6000mm6000mm1200mm；基础混凝土

25、强度等级为C35，钢筋为三级钢。综上所述,各塔吊基础选型结果如下表所示:表3.2-4 各塔吊基础形式表塔吊编号臂长(m)起升高度（m）型号塔吊中心点坐标位置（x,y）基础形式1#60148.6TC6013（2490692.069，503272。558）天然基础250109。4TC56136(2490695。865，503351。596）天然基础3#50117。8TC56136(2490599.823，503271.607）天然基础4#55115TC56136(2490615.853,503347.261)天然基础3.3 安装位置1、2#、3#、4塔吊平面布置图及坐标定位如下所示： 图3.3-1

26、 1#塔吊基础定位图图3.3-2 2塔吊基础定位图图3.3-3 3#塔吊基础定位图图3.3-4 4塔吊基础定位图根据地基基础平面布置图，塔吊基础位置与周围地基基础位置关系清晰可见,故将塔吊基础的顶面与底板顶面平，即塔吊基础作为以后底板结构一部分,在塔吊基础施工时即做防水处理和留置止水钢板,防水做法同底板.第四章 塔吊基础施工4.1 基础配筋根据试计算结果可以得到,塔吊说明书中给出的配筋可以满足要求，故按说明书的要求进行配筋。4.1.1 1#塔吊基础配筋承台底筋As=17180mm2，承台顶配筋As=17180mm2。承台顶配筋为:双向25 HRB400，间距190mm；承台底配筋:双向25 H

27、RB400，间距190mm;拉筋为12 HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：图4.1-1 1#塔吊基础配筋图4.1.2 2#塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2，承台顶配筋As=15216mm2.承台顶配筋为：双向25 HRB400，间距200mm；承台底配筋：双向25 HRB400，间距200mm；拉筋为12 HRB400，间距500mm.配筋图如下所示：图4.1-2 2#塔吊基础及桩配筋图4.1.3 3塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2,承台顶配筋As=15216mm2。承台顶配筋为：双向25 HRB400，间距200mm；承台底配筋:双向25 HRB400,间距2

28、00mm;拉筋为12 HRB400，间距500mm。配筋图如下所示：图4.1-3 3塔吊基础及桩配筋图4.1.4 4#塔吊基础配筋承台底筋As=15216mm2，承台顶配筋As=15216mm2.承台顶配筋为：双向25 HRB400,间距200mm；承台底配筋：双向25 HRB400，间距200mm;拉筋为12 HRB400，间距500mm。配筋图如下所示:图4.1-4 4塔吊基础及桩配筋图4.2 施工缝的处理由于各塔吊基础顶面标高与结构底板顶面平，在塔吊基础周边会形成一道施工缝,因此在施工塔吊基础时，需按照该部位结构底板钢筋按50错开预留，以便与后施工的底板钢筋连接.该预留洞四周的施工缝是地

29、下室底板渗水的薄弱环节，拟在塔吊基础四周，底板中间位置安装3厚、300宽的止水钢板,在底板砼浇筑时,将施工缝处进行凿毛处理，充分湿润后刷素水泥浆一道,浇筑砼将塔吊基础与底板进行有效连接。4.3 塔吊附墙件根据塔吊基础说明,附墙件附着时,要求塔身距离建筑物一般控制在5m以内,如实际工程有较大变化，塔吊中心距离建筑结构边过远，附墙拉杆需要加长,则要与塔吊公司联系设计非标准附着装置.附墙部位的梁或墙的混凝土标号应比同层梁或墙的混凝土标号高一等级。4.4 楼板预留洞由于1、2#、3、4#塔吊要穿过地下室及裙楼（架空车库）每层楼板,需在结构板上设预留洞，留洞尺寸为2.5m2。5m.为了防止首层雨水倒灌进

30、地下室,在首层结构预留洞边用M5水泥砂浆砌筑180mm厚0。2m高砖墙挡水,钢筋按规范错开预留,待塔吊拆除后浇筑比同层混凝土高一个标号的微膨胀混凝土进行补板。预留洞采用标准化安全防护，做法如下图所示：图4.4-1 预留洞标准化安全防护4.5 基础钢筋施工参照塔吊基础相关技术要求，结合本工程结构设计的实际情况.需注意图纸中底板的配筋以及大样做法，如下图：第五章 基础验算塔吊基础验算的按最不利条件验算，故选1#塔吊基础验算和3#塔吊基础验算。5.1 1塔吊基础验算一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013A6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m）46塔机独立状态的计算高度H(m）50塔

31、身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1。8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk（kN）60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk（kN）22.8倾覆力矩标准值Mk（kNm）2152非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN）624。5水平荷载标准值Fvk(kN)97倾覆力矩标准值Mk(kNm）2695。1 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN）1.35Fk11。35624.5843。075起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1。356081竖向荷载设计值F（kN)843。075+

32、81924。075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3522。830。78倾覆力矩设计值M（kNm）1.35Mk1.3521522905.2非工作状态竖向荷载设计值F（kN）1。35Fk1.35624.5843。075水平荷载设计值Fv（kN)1。35Fvk1.3597130.95倾覆力矩设计值M(kNm）1。35Mk1.352695。13638。385 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6。5基础宽b（m）6.5基础高度h(m）1。5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c（kN/m3）25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保

33、护层厚度（mm）50地基参数地基承载力特征值fak(kPa）200基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1。6基础底面以下的土的重度(kN/m3）18。38基础底面以上土的加权平均重度m（kN/m3）18。38基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)245.95 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=6。56.51.525=1584。375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351584。375=2138.906kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=2695.1kNm Fvk=Fvk/1。2=

34、97/1。2=80.833kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力: M=3638.385kNm Fv=Fv/1.2=130.95/1.2=109。125kN 基础长宽比:l/b=6.5/6.5=11.1,基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6.56。52/6=45.771m3 Wy=bl2/6=6.56.52/6=45。771m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩: Mkx=Mkb/（b2+l2)0.5=2695。16。5/（6.52+6。52)0.5=1905。723kNm Mky=Mkl/（b2+l2)0。5=2695。16.5/（6。52+6.

35、52)0。5=1905。723kNm 1、偏心距验算 （1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/WxMky/Wy =(624.5+1584。375)/42.251905。723/45.7711905.723/45.771=30.9910 偏心荷载合力作用点在核心区外。 （2)、偏心距验算 偏心距：e=（Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695。1+971.5)/(624。5+1584.375）=1。286m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离: a=(6。52+6。52）0.5/2-1.286=3.31m 偏心距在x方向

36、投影长度:eb=eb/（b2+l2)0.5=1。2866.5/(6。52+6。52)0。5=0。909m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1。2866。5/（6.52+6.52)0。5=0.909m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6。5/2-0。909=2.341m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6。5/2-0.909=2.341m bl=2.3412.341=5。479m20。125bl=0。1256。56.5=5。281m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边

37、缘压力值 Pkmin=30。991kPa Pkmax=（Fk+Gk）/3bl=（624.5+1584.375)/（32。3412.341)=134.391kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk）/（lb)=(624.5+1584.375)/(6.56.5)=52。281kN/m2 4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3）+dm（d0.5) =200。00+0。3018.38（6.00-3)+1.6018。38（1。500.5)=245.95kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=52。281kPafa=245.95kPa 满足要求！

38、 (3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=134。391kPa1。2fa=1。2245。95=295.14kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h=1500-(50+25/2)=1438mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A（Mk+Fvkh）/Wx）=1。35（624.500/42。250（2695.100+80。8331.500)/45.771)=-63.113kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh）/Wx)=1。35（624.500/42。250+（2695。100+80。8331.500)/45.771)=103.022kN/m2 假设Px

39、min=0，偏心安全,得 P1x=（b+B)/2）Pxmax/b=（(6。500+1.800)/2)103。022/6.500=65.776kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mk+Fvkh)/Wy)=1.35（624.500/42。250(2695。100+80.8331。500）/45.771)=-63.113kN/m2 Pymax=（Fk/A+（Mk+Fvkh）/Wy)=1。35(624。500/42。250+（2695.100+80。8331。500)/45。771）=103。022kN/m2 假设Pymin=0，偏心安全，得 P1y=(（l+B）/2）Pymax/l=（6.500+1.800)/2）103。022/6.500=65.776kN/m2 基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=(103。022+65.776)/2=84.399kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=（103.022+65。776）/2=84。399kPa 基础所受剪力： Vx=|px（bB)l/2=84。399（6.5-1。8）6。5/2=1289.192kN Vy=