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1、装配式简支T形梁桥课程设计一、设计内容根据结构图所示的一孔标准跨径为Lb=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合 后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算：1、行车道板的内力计算；2、主梁内力计算；二、设计资料1、桥面净宽：净-7 （车行道）+2X1.0 （AIfit）+2X0.25 （栏杆）。2、设计荷载：公路- II级，人群3.5kNm2o3、材料：材料规格内容钢筋HRB335 （原 级）主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235 （原 I 级）箍筋混凝土C25主梁C30防水桥面铺装表1钢筋技术指标种类弹性模量抗拉设计强度抗压设计强度标准强度HRB335 钢筋（MPa）2. 1 1023
2、5235235R235 钢筋（MPa）2. 0 IO5335335335表2混凝土技术指标种类设计强度（MPa）标准强度（MPa）弹性模量 （MPa）轴心抗压轴心抗拉轴心抗压轴心抗拉C2511.51.2316.71.902. 85X104C3013.81.3920. 12. 103. OOXlOi4、结构尺寸图：主梁：标准跨径Lb=25m （墩中心距离）。 计算跨径L=24.50m （支座中心距离）。预制长度L =24.95m （主梁预制长度）。横隔梁5根，肋宽15cm。主梁横截面细部尺寸如图。桥梁纵向布置图（单位：cm）T型梁尺寸图（单位：cm）本桥为公路简支梁桥，双车道，行车道宽度为7m,
3、人行道宽度为LOm,主梁为装配 式钢筋混凝土简支T梁，桥面由五片主梁组成，主梁之间的桥面板为较接，沿梁长设 置5道横隔梁，横隔梁的平均厚度为15.0cm。设计方案：一、主梁内力计算（一）、恒载内力计算：1、恒载集度计算：主梁截面面积：（0. 08+0. 14） 0. 8/2X2+0. 2X1. 4=0. 456 m2主梁自重：g =g =0.456X 25= 11. 4 KN/m I边 I中横隔梁折算荷载：g冲二（Kl.24；X）I人0.8人0.15人 10 人25政24.50 = 1.335kNm = (02-0.14 + 0.082)0.80.155 人 25 政 24.50 = 0.66
4、7kNm桥面铺装：g =1(0.12+ 0.08)人3.5人 2 人 25 政5 = 3.5OkMm 32栏杆和人行道：g =2人9政5 = 3.60kNm 4合计：边主梁：g =g +g + g + g = 11.40 + 0.667 + 3.50 + 3.60 = 19.167 kN/m 边1边2边34中主梁：g =g +g + g + g = 11.40 + 1.335 + 3.50 + 3.60 = 19.835kNm中1中2中 342、恒载内力计算结果如表3：表3恒载内力计算边主梁中主梁X = OM=OOM=O OQjgLO 21 ,1=-19.167A 24.5 = 234.796
5、kN2Q =-gL0 21 11=-l9.835 24.5 = 242.979kN2X=；一 3 lM = QLzt 32 43=A19.167 人 24.52 = 1078.593kN. m一 3 1M =gL24 324=19.835人 24.52 = 1116.184kN. m32Q JgLL 4 4=-l 9.167A24.5 = 117.398kN 4C 1 lQ 二一 gLL 4 4=-Al9.83524.5 = 121.489kN4X =-2M = - gL2、82=1) 19.167) 24.52= 1438.124kN.m8M =-gL22=1) 19.835)24.52=
6、1488.245kN8Q =0L 2Q =0 L 2(二)、活载内力计算：1、冲击系数：主梁的抗弯惯性矩：行车道板的平均厚度为：h =巴巴= 11cm2截面重心位置:dx=(180-20) 11) 11/2 + 140) 20) 140/2(180 20) 11+ 140) 20=45.11cm惯性矩：I = 11(180 20) 113+(180 20) 11)(45.1120) 1403 +X 12(2)1220l 4OXf吧一 45.1 IY = 9087069.576cm4(2)总抗弯惯性矩：I = 51 = 5) 9087069.576cm4 = 45435347.88Cm4X(2)
7、冲击系数O ：兀 Er 兀 2.) 104)106)9087069.576) 10-) 5 =T, 24.50 103)19.835) 3+ 19.167) 2) 103= 104,3115f = = 16.602因为，f 14HZ时4 = 0.45所以，1 +=1.452、荷载横向分布系数计算：按桥规规定，汽车荷载距人行道不小于0. 5米，针对各主梁进行最不利位置 布载，可计算出各主梁荷载横向分布系数。其中用杠杆法求支点截面的横向分布系数， 用刚性横梁法求跨中截面的横向分布系数,本桥各根梁的横截面相同，梁数n=5,梁 间距为1. 8m。(荷载布置所示)(1)计算1(5)号梁的荷载横向分布系数
8、：当荷载位于支点处时，由杠杆法得：m = JytrI =L 0.5 = 0.25Oq 2 q 2m = = 1.125 orr当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：aa = 3.62 +1.82 + (-1.8)2 + (- 3.6)2 = 32.41#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为:1 a25 32.4a a+9715 a21 + 3,6x(-302532.4 = T T = 11 n a2按最不利的位置布载，其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值 为负，故不布置荷载。m =1- =1 (0.6 + 0.197 + 0. 108) = 0.4525Cq 2 q 2m = 2L
9、=0.66 crr(2)计算2 (4)号梁的荷载横向分布系数当荷载位于支点处时，由杠杆法得：m = V = 11 = 0.5Oq 2 q 2m = = 0 orr当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：2#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为:1 a X a = 一 + V 21 2 3211 3.6 1.8-+=0.4532.41 a a 1 3.6 1.8 =-+v =r-25 n532.4I按最不利的位置布载, 为负，故不布置荷载。其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值m = V J 工(0.4 + 0.3 + 0.2 + 0.1) = 0.5Cq 2 q 2m = v = 0.4
10、28计算3号梁的横向分布系数 当荷载位于支点处时，由杠杆法得： m =Lv =IX(I+0.188) =0.594Oq 2 q 2m = Z = 0 orr当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：3#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为： = = = - 0.23135 5按最不利的位置布载，其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值 为正，故两侧均布置荷载。m =Jy =-1 (0.2 2) = 0.282 q 2m = = 0.21 =0.2 Crr3、各主梁的荷载横向分布系数如表4：表4主梁的荷载横向分布系数荷载1#2#3#跨中mC汽车0. 45260. 5000. 200人群0. 6
11、6000. 4280. 200支点mO汽车0. 2500. 5000. 594人群1. 1250. 0000. 000荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化按下述方法进行：跨中部份采用不变的跨中 荷载横向分布系数m ,从第一根内横隔梁起向支点荷载横向分布系数m过渡。在实 际应用中，当求跨中：1/4截面处的弯矩和剪力时，普通为了简化计算均采用不变 的m ；在计算梁端支点剪力时，在主要荷载所在端需考虑荷载横向分布系数沿桥跨 方向的变化，而离主要荷载较远一端，由于相应影响线的竖标值显著减少，则可近似 地取用不变的m来简化计算。4、计算各会载作用下中主梁及边主梁支点，跨中及L/4处的剪力弯矩值(1)中主梁及
12、边主梁荷载横向分布系数，如表5：表5中主梁及边主梁荷载横向分布系数荷载边主梁中主梁跨中mC汽车0. 45360. 500人群0. 66000. 448支点mO汽车0. 2500. 894人群1. 1250. 000计算中主梁控制截面内力：公路一II级车道荷载：计算弯矩效应：P =222kN ,q =10.5kNm KK计算弯矩效应：P =1.2x222 = 266.4kN ,q =10.5kNm KK人群荷载：3.5kNm ；双车道折减系数： =1.0；支点处：M = OQ = （l+）xmPy i i i=1.45人 1 人（0.594-0.5）人 10.5人3.875人1 人0.92+0.
13、594人266.4人 1+0.5人 10.5人人24.5 22= 3252547kN 跨中处：M =（1 + ） m Py i i i 2451 245=1.45人 1 人 222.0 人-人 0.5+ 0.5人 10.5 人 L人-人 24.5424=1556.9941 KN. mQ =（1 + ）xm Py maxi i i=1.45人 1 人 266.4 人;人0.5+ 0.5人 10.5 人;人 5 人;=119.8832kNQ =-119.8832KN minQ = m q +2.L（m m ）qy cr r 2 4 O c r=0428人2 人人 24.5人 1+ L 人 245
14、人（一 6428）人 2 人 0.9222 4=8.074kN跨中处：M = m q r r=0.428 人 2 人L 人 24.5 关位一=64.2268kN . m 24Q = m q max r r=0.428 人 2 人_ = 2.622kNQmin= T622kN（3）计算边主梁控制截面内力车道荷载作用下边主梁内力影响线，如图所示：L/43L16I I 11 二. IL/4处自力J /A车道荷载作用下边主梁内力影响线支点处:M = O=172.2919kN 跨中处：M =（1 + ）xm Py-i i i24 51 24 5=1.45l222.0 - 0.4526+ 0.452610
15、5 -人24.5424= 1409.3912kN.mQ =（1 + ）xm-PymaxI i I1 1 2451=1.45人 1 人 266.4 人 人 0.4526 + 0.4526 人 10.5 人 人 一人2 22 2=108.5183kNQ =-108.5183KN min人群荷载作用下边主梁内力影响线，如图所示：Z 5H H支点处：M = OQ = m q + l.llm - m )q 7 cr r 2 40 c r=0.66 2XlX 24.51 + L 24,5 1.125- 0.6) 2 0.92 22 4= 18.7903kN跨中处：M = m q r r=0.662-, 2
16、4.59=99.0412kN . m 24Q = m q max r r 1 1 24 5= 0.662 =4.0425 KN2 22Q =-4.0425kN min内力值计算，中主梁内力值如表6所示，边主梁内力值如表7所示:表6中主梁内力计算值X = OM =0M =0 Q = 325.2547kN qQr = 8.074kNL X = -2M =1556.9941 kN. m qM =64.2268kN .m rQ =119.8832kN qmaxQ =-119.8832kN qminQ = 2.622kN rmaQ . = -2.622kN rmn二、荷载效应组合1、边主梁荷载效应组合：
17、(1)承载能力极限状态：基本组合:S = 1.2S + 1.4S + 1.4S udGukQikOjkx=o：M =0 0Q = 1.2 234.796 = 281.7552kN 0,miQ = 1.2 X 234 .796 +1.4 172.2919+1.4 18.7903 = 549.2703kN .O ,maxM =1.21438.124 +1.41409.3911 +1.4 99.0412 = 3837.5540kN . m L2M=1.2x1438.124 = 1725.7488kN . mMminQ =1,20+1.4108.5183 +1.4 4.0425 = 158.7851
18、kN L 2Q =-173.6049KNL,min 2(2)正常使用极限状态 作用短期效应组合：S =S +0.7 S +1.0SSd GikQikQkX = O:M =00Q = 234.796 + 0.7172.2919 1.0 18.7903 = 374.1906kNmM = 1438.124 + 0.7 1409.3911 1.0 99.0412 = 2523.7389kN . m L 2Q =0 + 0.7108.5183 +1.0 4.0425 = 80.0053kN L2 作用长期效应组合：S =S +0.4S +0.4SId GikQikQjkX = 0：M=O 0Q = 23
19、4.796 + 0.4 172.2919 + 0.4 18.7903 = 311.2289kN 0M = 1438.124 + 0.41409.3911 + 0.4 99.0412 = 2041.4969kN. m L 2Q =O+ 0.4x108.5183 0.4 4.0425 = 45.0243kNL 22、中主梁荷载效应组合：(1)承载能力极限状态：基本组合：S = 1.2S + 1.4S +0.81.4S sdGikQikQjkx=o：M =0 0Q =1.2 242.979 = 291.5748kNOminQ =1,2242.979 +1.4X 325.2547 + 0.81.4 8
20、.074 = 755,9743kNOmax=M=1.2x1488.245 +1.4 1556.9941 + 0.81.4 64.2268 = 4037.6198kN . mmax2M = 1.21488.245 = 1785.894kN . mLmin 2Q =1.20+1.4119.8823 + 0.81.4 2.622 = 171.9719kNLmaX2Q =1.4(-119.8823) + 0.81.4 (-2.622) =-170.7719KNCmin 2(2)正常使用极限状态： 作用短期效应组合：S =S +0.7S + 1.0SSd GikQikQjkx=o：M=O oQ = 24
21、2.979 + 0.7 325.2547 +1.0 8.074 = 478.7313 kN ox=M = 1488.245 + 0.7 1556.9941 +1.0 64.2268 = 2642.3677kN. m i.2Q =0 + 0,7119 .8823 + 1.02.622 = 86 .5396kN L.2 作用长期效应组合：S =S +0.4S +0.4SId GikQikQjkx=o：M=O0Q = 242.979 + 0.4 X 325.2547 + 0.4 X 8.074 = 376.3105kN ox=M = 1488.245 + 0.41556.9941 + 0.4 64.
22、2268 = 2136.7333kN . m L2Q =0 + 0.4119.8823 + 0.4 2.622 = 49.0017kN参考文献：1、桥梁工程技术教材，郭发忠主编，人民交通出版社。2、桥涵工程教材3、桥涵设计教材，白淑毅编著，人民交通出版社，2022.1 o4、结构设计原理教材。5、公路桥涵设计通用规范(JTGD60 2022 )。6、公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD60-2022 )。7、公路桥梁设计丛书桥梁通用构造及简支梁桥胡兆同，陈万春编著。8、桥梁计算示例集混凝土简支梁(板)桥.易建国编著。T型梁有关标准图。公司印章管理制度一、目的公司印章是公司对内
23、对外行使权力的标志，也是公司名称的法律体现，因此， 必须对印章进行规范化、合理化的严格管理，以保证公司各项业务的正常运作，由公 司指定专人负责管理。二、印章的种类1、公章，是按照政府规定，由主管部门批准刻制的代表公司权力的印章。2、专用章，为方便工作专门刻制的用于某种特定用途的印章，如：合同专用 章、财务专用章、业务专用章、仓库签收章等。3、手章（签名章），是以公司法人代表名字刻制的用于公务的印章。三、印章的管理规定1、印章指定专人负责保管和使用，保管印章的地方（桌、柜等）要坚固加锁， 印章使用后要及时收存。2、财务专用章由财务部负责保管，向银行备案的印章，应由财务部会计、总 经办分别保管。3
24、、印章要注意保养，防止碰撞，还要及时清洗，以保持印迹清晰。4、普通情况下不得将印章携出公司外使用，如确实因工作所需，则应由印章 管理员携带印章到场盖章或者监印。5、印章管理人员离职或者调任时，须履行印章交接手续。四、公章刻制印章需本公司法人代表批准，并由印章管理专责人负责办理刻制并启用并交由 专人进行保管。五、印章的使用1、使用任何的印章，需由相应负责人审核签字。为方便工 作，总经理可授权印章管理专责人审核普通性事务用印。2、用印前印章管理人员须认真审核，明确了解用印的内容和目的，确 认符合用印的手续后，在用印登记簿上逐项登记，方可盖章。3、对需要留存的材料，盖印后应留存一份立卷归档。4、不得在空白凭证、便笺上盖章。5、上报有关部门的文件资料，未经部门经理、总经理审签，不得盖章。6、以公司名义行文，未经总经理签发，不得盖章。7、按照合同会签制度的规定，所有合同和协议在会签手续齐全后方可盖章。8、各印章管理人员如出差，应把印章移交有关人员，并办理有关交接手续。六、印章管理人员的责任1、印章管理人员要与公司签订印章管理责任书，并在“印章管理制度”上签名。 2、印章管理人员不得擅自使用印章，对于非法使用印章者，造成经济损失的除赔偿 损失外，还要追究其行政责任或者法律责任。用章申请事由：部门负责人核准时间副经理核准时间总经理核准时间9、
