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1、钢后靠计算本工程盾构钢后靠主要采用70# H钢拼接成钢框架作为盾构推进的后 座力，本计算书主要对此钢结构框架进行计算复合，以满足工程需要。:双棉70#H钢后靠混凝土浇注1方预9 ,混凝土浇注200宽钢支撑立面图二、设计条件：（没考虑盾壳与其它物件的摩擦力，即设定所有出洞段推力都传递到后靠上）根据13号盾构出洞段推力经验值，其最大推力不超过在2000T，为安全起见取盾构推力为2500吨，安全系数取1.2盾构推力 T=St=2500X 1.2=3000T下面的计算方法的结果都是偏大且力分配不均匀，所以如果这样的计算结果，结构都 能满足则实际受力时结构偏安全。双根70#H型钢70#工字钢八字撑盾构基
2、座钢后靠立面图三、作用于钢后靠的荷载计算：1、盾构机作用于钢后靠上荷载总周长L=2 兀 R=18.369m(R=2.925m)作用于钢后靠的均布荷载为q=T/L=3000T/18.369m=1633KN/m因其中4环为开口环，上半部为水平支撑传力到后靠，下半部为均部荷载传递到后靠 立柱，其中一根立柱靠着混凝土剪力墙，把力传给混凝土剪力墙，因此不需验算此后 靠；只需验算不靠墙的立柱即可，不靠墙的立柱后面采用一根0609钢管进行支撑。 两后靠立柱下部之间为H钢梁，钢梁背靠车站平台，因此该钢梁也不需计算。2、立柱：立柱主要承上部方向传递的荷载上部荷载为孤长=2 兀 R146/360=7.4 m荷载=
3、q*7.4 m=1633 X 7.4=12084KN线荷载通过40609钢管传递给后靠立柱，其中不靠墙立柱承受到2个集中F1=F2=3021KN弯矩计算：以： F1F2. I I 1 I I 1 I I 1 1 1 I zbW.OOO 2b6.000JI ,再“ 16。4 时8 十十日心II土）I儿i顷寸仙就单仕门十）-1875.567(1)下部均部荷载如图示Mmax =927.489KNm70# H钢的抗弯截面模数W为10197cm3b=M/(2W)=927.489KNm /(2X 10197)cm3=45.5MpaVb = 170Mpa所以满足要求(2)集中荷载如图所示FA处为最不利受力点
4、FA=3469.343KNMmax= 1825.567KNm70# H钢的抗弯截面模数W为10197cm3b=M/(2W)=1825.567KNm /(2X 10197)cm3=89.5MpaVb = 170Mpa所以满足要求刚度计算由于采用5环闭口环，在开始推进时，使用全部千斤顶，从以上剪力图示中可知集中力FA弯矩最大，所以选择上部刚度验算即可。ymax=MFA/384EIE:弹性模量210GpaI:70号H钢惯性距356995cm4双棉70号H钢惯性距713990cm4ymax= MFA/384EI=1825.567 X 105/384 X 210 X 103 X 713990=0.003
5、17cm=0.0317mmymax/L=0.0317/3180V/L=1/400，满足要求。3、609斜支撑验算1、强度验算假设FA荷载全部作用在609钢管斜支撑上FA=346.9343TA=K(D2-d2)/4=K(60.92-58.52)/4=225cm2609 支撑所受推力 N=FA/COS31O=404.7Tb=N/A=404.7T /225 cm2=180MpaVb=210Mpa所以609支撑满足要求(由于实际盾构出洞段推进中，双棉70#后靠立柱本身具备承受这一荷载，所以实际当中FA是不会这么大的以至于其应力如此接近于应力限定值210MPa。)2、稳定性验算入=p L/i入：杆件长细比；入 入p属细长杆；入p入 入s属中长杆；入WX s属短粗杆M :长度系数，此处取0.7；L：杆件长度；i:截面惯性半径，i=Vd2+d12 /4=0.6092+0.5852 /4=0.2111入 印L/i （斜支撑长6.162m，取6.2m）=0.7X6.2/0.2111=20.6W入 s=61.4所以，此609支撑属粗短杆，杆件稳定性满足要求。四、结束语在13盾构出洞推进过程中，后靠立柱没有发现变形现象，经实践证明该后靠满足出 洞要求。
