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1、一、工程概况七彩世界欢乐城项目位于市会丰路与全椒路交叉口，设计为大型商业综合体。现场施工区域位置狭小，为典型的无场地施工。由于本工程施工场地狭窄，施工现场不能满足现场材料的转运和堆放，影响各个施工环节施工需要，故地下室顶板需加以利用，局部临时行车道路、钢筋原材堆场与电梯根底均要设置在或通过地下室顶板。经分析局部顶板承载力不满足要求，为此对地下室顶板进展加固处理。二、地下室顶板加固围4m27。消防车道设计荷载为20KN/，故顶板可承受车辆运输荷载540KN即54T，考虑车辆行驶中急停等动荷载因素，上顶板车控制在45T以下。7#楼南侧道路在回填土后不需进展支撑加固。受力示意图6#、7#楼之间钢筋料
2、场设计荷载为20KN/，考虑顶板在回填土之后的受力情况，钢筋料场面积约140，按土体大放脚受力，实际受力顶板面积约160，故顶板可承受荷载为3200KN。故此钢筋料场理论值可堆放320T钢筋，因6#楼每层钢筋用量约55T，7#楼每层钢筋用量27T，每次进场可用两层钢筋即170T。材料堆放荷载小于顶板设计承受荷载，故可不用支撑。商业中心1#、2#、3#钢筋原材料场，考虑室外设计荷载为5KN/，材料堆放20KN/，需进展支撑，计算支撑荷载为15KN/依据计算结论，现场严格按照此荷载堆放，钢筋场地1013米，可堆放钢材260吨；5.8m。支撑面积5m8m。地下室支撑围为：钢筋堆场、施工电梯等，加固部
3、位详附图施工布置图。为保证加固区域地下室顶板安全，地下室顶板钢筋原材堆场四周加宽1000m围加固。施工电梯加固围：施工电梯根底四周加宽1000mm围加固。地下室顶板支撑加固围为：1、钢筋原材堆场：1商业1#钢筋料场加固围：商业中心2022/MP轴，对负一层与夹层加固。约1802商业2#钢筋料场加固围：商业中心1/2023/AAAC轴，对负一层进展加固。约1003商业3#钢筋料场加固围：商业中心2123/ARAT轴，对负一层进展加固。约803、施工电梯16#楼施工电梯地下室顶板加固围：C-7C-8/C-A南侧一跨，加固负一层与夹层。约4027#楼施工电梯加固围：B-5B-7/B-C轴北侧，加固负
4、一层与夹层。约40三、地下室顶板加固支撑搭设要求地下室顶板加固方式采用承重脚手架加固方式，使用时间：土方回填外粉刷完工。具体施工方法见下：1、顶板加固区域支模用材料：483.0钢管、顶托、方木。2、加固区的支设方法：立杆、水平杆全部采用钢管搭设，顶托上设置支撑方木,与结构顶紧顶牢。顶撑示意图加固区搭设前，首先按临时堆放场地道路等进展定位放线，规划出需要加固的区域,地下室顶板加固围周边用钢管搭设栏杆，禁止车辆与材料堆放进入未加固区域。3、加固区模板承重支撑体系：采用483.0钢管，脚手架搭设符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规JGJ130-2011中的有关要求。采用满堂支撑脚手架搭设方式。、加固区
5、承重脚手架独立体系，该局部脚手架在浇筑地下室顶板混凝土浇筑后拆模完成后单独搭设，待上部主体、装饰装修工程完工后再拆除。、脚手架的材料符合如下要求：1、立杆、横杆：钢管选用483.0mm的焊接钢管，质量符合国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235-A级钢的规定。新、旧钢管的尺寸，外表质量和外形必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011中第和第的规定，并且钢上管上严禁打孔。2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件要求在螺栓拧紧力矩达60Nm时不得发生破坏。、商业1#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200
6、mm；平面图 立面图商业2#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200mm；平面图 立面图商业3#钢筋料场支撑：立杆的纵横间距800mm，步距1200mm；平面图 立面图6#楼施工电梯根底支撑脚手架立杆的纵横间距800mm，步距1200mm。平面图 立面图7#楼施工电梯根底支撑脚手架立杆的纵横间距800mm，步距1200mm。平面图 立面图脚手架纵横方向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的夹角4560。横向剪刀撑在纵向剪刀撑的与扫地杆节点处沿架体横向设置。、支撑脚手架立杆至于200200垫板上。、脚手架每根钢管顶部采用托方木背楞，以防止加载后地下室顶板开裂。3.6、脚手架
7、设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。纵横剪刀撑4跨连续搭设，剪刀撑斜杆夹角约4560，脚手架顶部采用顶托。3.7、施工电梯坐落于地下室顶板上，加固方式采用一样方式加固。施工电梯根底浇筑在顶板上，采用地脚螺栓连接。四、6#、7#楼南侧地下室顶板行车在土方回填之前进展地下室顶板建筑做法施工，防水与面层完成后覆500厚回填土。车辆行驶线路由南侧大门进入，驶向南侧冠梁，沿6#楼南侧冠梁上行驶，至6#、7#楼之间开始行驶至顶板上。见附图为保证车辆顺利通过，6#坡道口填土高度为5.050，但坡道口实际标高为3.937，低于外侧填土高度，为防止回填土此处需砌筑1.2米高挡土墙。因6#楼南侧自6#坡道开始
8、至6#楼塔吊位置，行车空间不足，需顶板上砌筑挡土墙，以便于车辆进出通畅。挡土墙高度1.2米，长度25米。7#楼南侧需先进展建筑做法施工，对顶板进展回填后，才能作为临时道路使用。但因塔吊与电梯根底周边不可回填，所以塔吊根底与施工电梯周边需砌筑挡土墙，高度1.2米，总长30米。挡土墙做法见如下图：平面图 剖面图五、地下室顶板行车与堆放材料安全事项、顶板加固区作法：在地下室顶板拆模完成后进展加固，加固完成才能作临时道路、材料堆场，电梯根底等。具体作法如下：、首先在地下室顶板上定位相应位置，定位须与加固承重脚手架相对应。由于临时道路、堆场等不能直接接触地下室结构顶板，故需加固完成后方可使用。、临时道路
9、与顶板加固完成后，在周边用钢管搭设临时栏杆，临时栏杆高度，并采用红白双间油漆，禁止车辆与材料堆放进入未加固区域。、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，车辆限重40吨。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，安排专人看守，着重注意车辆行驶速度与形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进展检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。五、加固脚手架计算书一、钢筋原材堆放场地验算 计算依据： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011 建筑施工高处作业安全技术规JGJ80-91建筑地基根底设计规GB50007-2011建筑结构荷载规GB50009-2012 钢结构设计规G
10、B50017-2003一、架体参数满堂脚手架长度L(m)6满堂脚手架宽度B(m)8脚手架搭设高度H(m)纵横向水平杆步距h(m)立杆纵距la(m)立杆横距lb(m)横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型双钢管立柱间纵向钢管支撑根数n2立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)立杆计算长度系数纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 二、荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)材料堆放荷载q1k(kN/m2)0施工均布
11、荷载q2k(kN/m2)15平台上的集中力F1(kN)0立杆轴心集中力F2(kN)0三、板底支撑纵向钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)钢管截面惯性矩I(cm4)钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k G2k=g2klb Q1k=q1klb/(n+1)=00.8/(2+1)=0kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=150.8/(2+1)=4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架无集中力 q1=1.2(G1k+G2k q2=1.4(G1k+G2
12、k 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la22=0.424kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la =Mmax/W=0.424106/(4.491032f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k q2=Q1k+Q2k=0+4=4kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)la =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.06+0.9904)8004/(1002.06105 满足要求！四、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩
13、W(cm3)钢管截面惯性矩I(cm4)钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架无集中力 q=1.2g1k p=Rmax p=Rmax 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.583kNm 剪力图 Rmax 变形图 Vmax Vmax =Mmax/W=0.583106/(4.491032f=205N/mm2 满足要求！五、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12
14、扣件抗滑移折减系数1 满足要求！六、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)钢管的净截面A(cm2)钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) NG1=gkH+g1klan+g1ka+g1klb NG2=g2klalb NQ1=q1klalb=00.80.8=0kN NQ2=q2klalb NQ3=F1+F2=0+0=0kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ3 支架立杆计算长度 L0 长细比= L0/i=2611/15.9=164.214=
15、250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算 L0 长细比= L0 不考虑风荷载时 =N/A=14.946103/(0.2014.241022f=205N/mm2 满足要求！七、混凝土板面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)300砼设计强度等级C35立杆底座面积A(m2) 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft2，=1N/mm2s=0.4+1.2/2=1，ho=300-15=285mm，m Flhft)mh0=(0.711.57103+0.15103 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+
16、NQ3 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)=0.143，fcc2 Fl=lfccA=0.750.14314.195103满足要求！二、施工电梯根底验算一、参数信息施工升降机型号SCD200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)底笼长(m)底笼宽(m)标准节重(kg)210对重重量(kg)1000单个吊笼重(kg)2000吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200根底混凝土强度等级C35楼板长(m)楼板宽(m)楼板厚(m)楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)梁宽(m)梁高(m)板中底部短向
17、配筋HRB400 14150板边上部短向配筋HRB400 14150梁截面底部纵筋5HRB400 25梁中箍筋配置HRB400 10100箍筋肢数4施工升降机根底长度l(m)施工升降机根底宽度d(m)施工升降机根底厚度h(m) 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1 二、根底承载计算 导轨架重共需67节标准节，标准节重210kg：210kg67=14070kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(20002+1480+10002+200+14070)+20002)10/1000=257.5kN； 施工升降机自重：P=(1.2(20002+1480+10002+200+1407
18、0)+1.420002)10/1000=317kN； 施工升降机根底自重： Pj P=n(P+ Pj 三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)7支撑钢管类型483立杆纵向间距la(m)立杆纵向间距lb(m)立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数2可调托座承载力容许值NkN30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)立柱截面回转半径i(mm)立柱截面面积A(mm2)424 设梁板下483mm钢管0.8m0.8m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承当，如此： N=(NGK+1.4NQK 1、可调托座承载力验算 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.50.6+20.2/0.0159 =157.233 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.11.2/0.0159 =158.491 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1 非顶部立杆段：2=l0/i=k22 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如如下图所示：配筋示意图 支撑如如下图所示：支撑立面图
