建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.doc

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1、中建五局三公司扣件式钢管脚手架技术规范1 总则1.0.1为保证司属各施工项目扣件式钢管脚手架搭设的科学化、规范化，统一扣件式钢管脚手架设计与施工标准，减少项目前期技术准备工作量，确保脚手架设计与施工作到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。1.0.2本规范适用于工业与民用建筑施工用落地式双排扣件式钢管脚手架和型钢悬挑式双排扣件式钢管脚手架的设计与施工。1.0.3对于落地式钢管脚手架，使用单位只对脚手架立杆地基承载力进行设计计算，对于脚手架结构构件可不再进行设计计算，直接按本规范选用。1.0.4扣件式钢管脚手架施工前，应根据本规范的规定编制施工方案。1.0.5不管何种情况,不应搭设单排脚手架

2、。1.0.6本规范对于脚手架的封闭,只考虑使用2000目以上的密目安全网封闭,不推荐在使用安全网封闭时再增设竹笆板封闭。2 术语、符号2.1术语2.1.1 脚手架在建筑施工现场为安全防护、上料、堆料与施工作业用而搭设的临时结构架。2.1.2 双排脚手架（双排架）由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。2.1.3 结构脚手架用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。2.1.4装修脚手架用于装修工程施工作业的脚手架。2.1.5 敞开式脚手架仅设有作业层栏杆和挡脚板，无其它遮挡设施的脚手架。2.1.6 局部封闭脚手架遮挡面积小于30%的脚手架。2.1.7 半封闭脚手架遮挡面积占30%70%的脚手架。2.1.

3、8全封闭脚手架沿脚手架外侧全长和全高封闭的脚手架。2.1.9 模板支架用于支撑模板的、采用脚手架材料搭设的架子。2.1.10 开口型脚手架沿建筑周边非交圈设置的脚手架。2.1.11 封圈型脚手架沿建筑周边交圈设置的脚手架。2.1.12扣件采用螺栓紧固的扣接连接件。2.1.13 直角扣件用于垂直交叉杆件间连接的扣件。2.1.14旋转扣件用于平行或斜交杆件间连接的扣件。2.1.15 对接扣件用于杆件对接连接的扣件。2.1.16防滑扣件根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。2.1.17底座设于立杆底部的垫座。2.1.18固定底座不能调节支垫高度的底座。2.1.19可调底座能够调节支垫高度的底座。2.1.

4、20垫板设于底座下的支承板。2.1.21 立杆脚手架中垂直于水平面的竖向杆件。2.1.22外立杆双排脚手架中离开墙体一侧的立杆，或单排架立杆。2.1.23 内立杆双排脚手架中贴近墙体一侧的立杆。2.1.24 角杆位于脚手架转角处的立杆。2.1.25 双管立杆两根并列紧靠的立杆。2.1.26 主立杆双管立杆中直接承受顶部荷载的立杆。2.1.27副立杆双管立杆中分担主立杆荷载的立杆。2.1.28水平杆脚手架中的水平杆件。2.1.29 纵向水平杆沿脚手架纵向设置的水平杆。2.1.30 横向水平杆沿脚手架横向设置的水平杆。2.1.31 扫地杆贴近地面，连接立杆根部的水平杆。2.1.32 纵向扫地杆沿脚

5、手架纵向设置的扫地杆。2.1.33 横向扫地杆沿脚手架横向设置的扫地杆。2.1.34 连墙件连接脚手架与建筑物的构件。2.1.35 刚性连墙件采用钢管、扣件或预埋件组成的连墙件。2.1.36 柔性连墙件采用钢筋作拉筋构成的连墙件。2.1.37 连墙件间距脚手架相邻连墙件之间的距离。2.1.38 连墙件竖距上下相邻连墙件之间的垂直距离。2.1.39 连墙件横距左右相邻连墙件之间的垂直距离。2.1.40横向斜撑与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。2.1.41剪刀撑在脚手架外侧面成对设置的交叉斜杆。2.1.42 抛撑与脚手架外侧面斜交的杆件。2.1.43 脚手架高度自立杆底座下皮至架顶

6、栏杆上皮之间的垂直距离。2.1.44 脚手架长度脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。2.1.45脚手架宽度双排脚手架横向两侧立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为外立杆外皮至墙面的距离。2.1.46立杆步距（步）上下水平杆轴线间的距离。2.1.47立杆间距脚手架相邻立杆之间的轴线距离。2.1.48立杆纵距（跨）脚手架立杆的纵向间距2.1.49立杆横距脚手架立杆的横向间距，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。2.1.50主节点立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。2.1.51作业层上人作业的脚手架铺板层。2.1.52安全网用来防止人、物坠落，或用来避免、减轻坠落及物击伤害的网具。安全网一般

7、由网体、边绳、系绳等构件组成。2.1.53安全网网体由单丝、线、绳等经编织或采用其他成网工艺制成的，构成安全网主体的网状物。2.1.54安全网边绳沿网体边缘与网体连接的绳。2.1.55安全网系绳把安全网固定在支撑物上的绳。2.1.56安全网筋绳为增加安全网强度而有规则地穿在网体上的绳。2.1.57菱形、方形网目边长相邻两个网绳结或节点之间的距离。2.1.58安全网规格用安全网的宽度（高度）和长度表示其规格，单位是米。2.1.59安全网安装平面安全网支撑点所在的平面。2.1.60安全网平网安装平面不垂直水平面，用来防止人或物坠落的安全网。2.1.61安全网立网安装平面垂直水平面，用来防止人或物坠

8、落的安全网。2.1.62密目式安全立网网目密度不低于800目100cm2的安全立网。2.1.63接闪器指用来接收雷电流的部分，其形式有避雷针、避雷网、避雷带等。2.1.64接地装置将雷电流导入大地的装置，一般由接地线和接地体组成。2.1.65避雷引下线将接闪器接收到的雷电流导入接地装置的部分。2.2符号3 构配件3.1 钢管3.1.1脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管进场时供应方应提供质量证明文件。312 脚手架钢管的尺寸

9、应按表1采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg，应采用483.5钢管。横向水平杆标准尺寸应按表1进行定尺。表1脚手架钢管尺寸（mm）脚手架类型截面尺寸长度外径，d壁厚t横向水平杆限定长度其他杆最大长度落地式脚手架483.5170040006500型钢悬挑式脚手架483.51450400065003.1.3钢管截面特性见表2表2 钢管截面特性钢管类别外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米长自重(N)低压流体输送用焊接钢管483.54.8931021.2191055.07810315.7838.43.1.4 作为脚手架杆件使用的钢

10、管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂红丹防锈漆两道，然后在外壁涂一道红丹防锈漆和两道面漆，面漆颜色为黄色。对于剪刀撑应刷成红白相间的安全色。3.2 扣件321 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。3.2.2扣件是钢管与钢管的连接，脚手架使用的扣件分为三种：（1）两钢管90交叉连接采用直角扣件；（2）两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；（3）钢管与钢管接长采用对接扣件。3.2.3 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件活动部位应

11、能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。3.2.4 扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。3.3 脚手板3.3.1对于落地式脚手架，脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板（竹架板）。竹串片脚手板使用宽度不小于50mm的竹片和直径5-10mm、间距不大于600mm的拼接螺栓制作，孔径应紧密配合，螺栓必须可靠牢固，出现滑丝后应立即更换。腐朽的脚手板不得使用。每块竹串片板（竹架板）的厚度不得小于50mm，宽度不得小于200mm，长度不得小于3000

12、mm。3.3.2 对于悬挑脚手架，脚手板应采用竹芭片。竹芭片是由宽度不小于50mm的竹片交错编织而成。竹芭片的主规格为900（宽）1500（长），主受力方向应垂直于大横杆铺设。铺设时应用直径1.2的铁丝将竹片与横杆绑扎牢固。3.4挡脚板3.4.1挡脚板高度为250mm，安全色为红白相间的颜色。3.4.2挡脚板宜采用竹胶合板制作，挡脚板上如有孔眼，不应大于25mm。3.5密目式安全网3.5.1应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠

13、，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。3.5.2旧密目式安全网再次使用时必须经过1.5m高的耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可使用。3.5.3密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。3.5.4密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。3.5.5边绳与网体连接必须牢固，立网边绳断裂强力不得小于3000N。系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应0.45m。3.6平网3.6.1安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张

14、安全平网重量一般不宜超过15kg。3.6.2水平设置时能承受冲击高度10m，不小于1.6kN的冲击荷载。3.6.3阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。3.6.4边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N。系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距0.75m。3.7 连墙件3.7.1连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。3.7.2连墙件必须采用刚性连接，连墙件使用与架体同种规格钢管制作。刚性连接方式采用以下三种中的一种：（1）通过设置钢管柱箍采用直角扣件与连墙件连接；（2）采取预埋钢板，连墙件与预埋的钢板焊接连接；（3）

15、在建筑物边梁上预埋400mm长（梁内250mm,梁外150mm）的短钢管（立管），通过直角扣件将预埋的短钢管和连墙件连接。3.7.3连墙件必须水平设置。3.8 水平悬挑梁3.8.1水平型钢悬挑梁应采用工字钢或槽钢。槽钢或工字钢悬挑梁宜采用Q235钢，其材质应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件（GB/T700）的规定。3.8.2焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。3.9避雷装置3.9.1避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。（1）接闪器用直径12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。（2）接地极：垂直接地极可用长度为1

16、.52.5m、厚度不小于2.5mm、直径为2550mm的钢管，直径不小于20mm的圆钢或505等边角钢，水平接地极可选用长度不小于3m、直径814mm的圆钢或厚度不小于4mm、宽2540mm的扁钢。（3）接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢连接，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。3.9.2避雷装置接地电阻不得大于30。4 荷载4.1荷载分类4.1.1作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。4.1.2永久荷载（恒荷载）可分为：（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣

17、件等的自重；（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。4.1.3可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）风荷载。4.2荷载标准值4.2.1永久荷载标准值应符合下列规定：（1）双排架的立柱，纵、横向水平杆及扣件重Gd的计算按公式4-1。 （4-1）剪刀撑的杆件及扣件重Gb的计算按公式4-2。 （4-2）一个柱距范围内，每米高的双排架的结构自重标准值按公式4-3计算：Gk=Gd+Gb （4-3）脚手脚的柱距（跨距）（m）；脚手架的步距（m）；钢管单位长度自重（N/m），取38.4N/m；-一个直角扣件自重（N）；按每个主节点

18、处二个，每个自重：13.2N/个； -一个对接扣件自重（N），按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个；-一个旋转扣件自重（N），按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个；剪刀撑的竖向尺寸（m）；剪刀撑的横向尺寸（m）；剪刀撑斜杆的斜角；横向水平杆每个主节点一根，计算时取2.2m长。扣件式钢管脚手架结构自重计算简图每米立杆（即单根立杆）承受的结构自重标准值是一个柱距范围内每米高的双排架的结构自重标准值的一半。每米立杆承受的结构自重标准值见表3表3 每米立杆承受的结构自重标准值（2）竹串片脚手板自重标准值，应按表4采用；表4 脚手板自重标准值（3）栏杆与挡脚板自重标准值，应按表

19、5采用。表5 栏杆、挡脚板自重标准值（4）脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。4.2.2装修与结构脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表6采用；其他用途脚手架的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。表6施工均布活荷载标准值注：斜道均布活荷载标准值不应低于2kN/m24.2.3作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：wk=0.7zsw0 （4-4）（1）wk风荷载标准值（kN/m2）（2）z风压高度变化系数；按表7采用。表7 风压高度变化系数离地面或海平面高度(m)地面粗糙度类别ABCD51.171.000.740.62101.381.0

20、00.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.11902.342.021.621.191002.402.091.701.271502.642.382.031.612002.832.612.301.922502.992.802.542.193003.122.972.752.453503.123.122.942.684003.123.123.12

21、2.914503.123.123.123.12地面粗糙度可分为A、B、C、D 四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。（3）s脚手架风荷载体型系数，按表8的规定采用；表8 脚手架风荷载体型系数s背靠建筑物的状况全封闭墙敞开、框架和开洞墙脚手架状况全封闭、半封闭1.01.3敞开注：1为挡风系数，=1.2An/AW，其中An为挡风面积；AW为迎风面积。挡风面积An包括安全网的挡风面积和钢管的挡风面积两部分；当为敞开式脚手架时，脚手架的挡风面积即是钢管的挡风面

22、积。注：2完全透风敞开式脚手架的风荷载体型系数即脚手架的自身体型系数的确定：当为单排脚手架时，=1.2=1.44Am/A。Am脚手架计算架面杆件和节点挡风的净投影面积，Am=(a+h+0.325a*h)d；A脚手架计算架面的轮廓面积，A= a*h，（a 为立杆纵距，h为步距，d为钢管直径）。当为双排脚手架时=2.4=2.88Am/A。注：3对于密目式安全立网全封闭脚手架，还应该考虑安全网的影响。最后的挡风系数为=1 +2 -1 *2 /1.2。1安全网的挡风系数。即1=1.2An/Aw=1.2(100-nA0)/100。假设采用2300目/100cm2的安全网，每目孔隙面积为A0=0.013c

23、m2，1=1.2An/Aw=1.2(100-2300*0.013)/100=0.84。2钢管的挡风系数，2=1.2Am/A。（4）w0基本风压（kN/m2），公司主要施工城市的基本风压值见表9。表9 主要施工城市的基本风压值省市名城市名海拔高度(m)风压(kN/)计算取值n10年n50年n100年北京北京市54.00.300.450.50按n=50年天津天津市3.30.300.500.60上海上海市2.80.400.550.60重庆重庆市259.10.250.400.45浙江杭州市41.70.300.450.50温州市6.00.350.600.70舟山市35.70.500.851.00嵊泗79

24、.60.851.301.55宁波市4.20.300.500.60湖南长沙市44.90.250.350.40岳阳市53.00.250.400.45常德市35.00.250.400.50邵阳市248.60.200.300.35衡阳市103.20.250.400.45娄底市100.00.200.300.35广东广州市6.60.300.500.60深圳市18.20.450.750.90四川成都市506.10.200.300.35表10 完全透风敞开式双排脚手架的风荷载体型系数步距（m）纵距（m）1.21.51.82.01.20.27600.25200.23760.23251.350.26400.240

25、00.22320.21871.50.25200.22800.21360.20881.80.23760.21360.19920.19202.00.23250.20880.19200.1848表11 背靠建筑物为全封闭墙密目式双排脚手架的风荷载体型系数s步距（m）纵距（m）1.21.51.82.01.20.87450.87150.86970.86911.350.87300.87000.86790.86731.50.87150.86850.86670.86611.80.86970.86670.86490.86402.00.86910.86610.86400.8631本表以2300目的密目安全网为计算

26、依据。表12 背靠建筑物为半封闭、敞开、框架密目式双排脚手架的风荷载体型系数s步距（m）纵距（m）1.21.51.82.01.21.13691.13291.13061.12981.351.13491.13101.12971.12751.51.13301.12911.12671.12591.81.13061.12671.12441.12322.01.12981.12591.12321.1220本表以2300目的密目安全网为计算依据。4.3 荷载效应组合4.3.1设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表13采用。表13 荷载效应组合4.3.2

27、在基本风压等于或小于0.35kN/m2的地区，对于仅有栏杆和挡脚板的敞开式脚手架，当每个连墙点覆盖的面积不大于30m2，构造符合本规范规定时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。5 设计计算5.1 基本设计规定5.1.1 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算；（2）立杆的稳定性计算；（3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；（4）立杆地基承载力计算。5.1.2 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变

28、荷载分项系数应取1.4。5.1.3脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。5.1.4当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5.1.5 50m以下的常用敞开式单、双排脚手架，当采用本规范规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量应按表14采用。表14钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）5.1.7扣件、底座的承载力设计值应按表15采用。表15扣件、底座的承载力设计值（k

29、N）注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm5.1.8 受弯构件的挠度不应超过表16中规定的容许值。表16受弯构件的挠度注：为受弯构件的跨度。5.1.9受压、受拉构件的长细比不应超过表17中规定的容许值。表17受压、受拉构件的容许长细比注：计算时，立杆的计算长度按本规范（59）式计算但k值取1.00，本表中其它杆件的计算长度按0=1.27计算。5.2纵向水平杆、横向水平杆计算5.2.1纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：=M/Wf （5-1）式中M弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；W截面模量，应本规范表2采用；f钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表11采用。

30、5.2.2纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：M=1.2MGk+1.4MQk （5-2）式中MGk脚手板自重标准值产生的弯矩；MQk施工荷载标准值产生的弯矩。5.2.3纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：vv （5-3）式中v挠度；v容许挠度，应按本规范表13采用。5.2.4计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按图1采用；双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm。（a）双排脚手架； （b）单排脚手架1横向水平杆；2纵向水平杆；3立杆图横向水平杆计算跨度5.

31、2.5纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRc （5-4）式中R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表12采用。5.3立杆计算5.3.1立杆的稳定性应按下列公式计算：不组合风荷载时 (5-5)组合风荷载时+ （5-6）式中计算立杆段的轴向力设计值应按本规范5.3.2的公式5-7计算；轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由表15取值，当250时，=；长细比，=计算长度，应按本规范5.3.3条的公式5-9的规定计算；截面回转半径，应按表2采用；A力杆的截面面积，应按表2采用；计算力杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按5.3.4的公

32、式5-10计算；钢材的抗压强度设计值，按表18采用。表18 稳定系数表5.3.2计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：不组合风荷载时N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （5-7）组合风荷载时N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk （5-8）式中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力；NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内离工荷载总和的1/2取值。5.3.3立杆计算长度应按下式计算：=kh （5-9）式中k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表19

33、采用；h立杆步距。表19 脚手架立杆的计算长度系数5.3.4由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw，可按下式计算：Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10 （5-10）式中Mwk风荷载标准值产生的弯矩；ww风荷载标准值，应按本规范4.2.3的公式4-4计算；la立杆纵距。5.3.5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：（1）当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；（2）当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层产杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；（

34、3）双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按本规范5.3.1条的5-5或5-6进行计算。5.3.6当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度Hs，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5-11）式：不组合风荷载时 （5-11）组合风荷载时 （5-12）式中HS按稳定计算的搭设高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m），按表3采用。5.3.7当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度Hs等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m；H=Hs/（1+0.001Hs） （5-13）式中H脚手架搭设高度限值（m）。5.3.8高度超

35、过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。5.4连墙件计算5.4.1连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ18）、钢结构设计规范（GBJ17）、混凝土结构设计规范（GBJ10）等的规定计算。（1）连墙件的轴向力设计值应按下式计算：N1=Nlw+No （5-14）式中Nl连墙件轴向力设计值（kN）；Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。（2）扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。

36、（3）螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rc。5.4.2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：Nlw=1.4wkAw （5-15）式中Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。5.5立杆地基承载力计算5.5.1立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：pfg （5-16）式中p立杆基础底面的平均压力；p=N/A；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面积；fg地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。5.5.2地基承载力设计值应按下式计算：fg=kcfgk （5-17）式中kc脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采

37、用；fgk地基承载力标准值，5.5.3地基承载力调整系数kc，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。5.5.4对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。5.6 钢丝拉绳的内力计算5.6.1钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算， 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： （5-18）式中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K-钢丝绳使用安全系数。国家规范规定不得小

38、于10，实际可取8。5.6.2钢丝绳的主要规格及荷重性能见表20表20 619钢丝绳的主要规格及荷重性能 脚手架设计尺寸及搭设高度6.1落地式双排脚手架设计尺寸和搭设高度（小横杆在上形式）6.1.1落地式双排脚手架设计尺寸在考虑风荷载作用的情况下，均采用封闭式双排脚手架，封闭式双排脚手架结构的设计尺寸应遵守以下规定：（1）连墙件均按二步三跨设置；均采用刚性连接；（2）立杆横距均按1.2m搭设；（3）步距均按1.8m搭设；（4）立杆纵距对于装修脚手架按1.8m或1.5m搭设；对于结构脚手架按1.5m搭设；（5）安全立网采用2300目密目安全网；（6）对于作业层，搭设在大横杆上的小横杆按每跨2根考

39、虑；对于非作业层按1根考虑。6.1.2不同地区的落地式装修脚手架搭设高度（地面粗糙度按C类考虑）按表21选用表21 不同地区的装修脚手架搭设高度连墙件设置立杆横距（m）步距(m)立杆纵距(m)地区允许搭设高度H（m）对地基承载力的要求（特征值，以粘土为例）2+2+40.35（KN/m2）二步三跨，焊接连接或三扣件连接1.21.81.8温州24100KN/m2二步三跨，焊接连接或三扣件连接1.21.81.5温州36100KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.8长沙35115KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.5长沙47120KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.8重庆34115KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.5重庆44110KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.8北京30110KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.5北京41110KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.8天津29105KN/m2二步三跨，双扣件连接1.21.81.5天津40105KN/m2二步三跨，焊接连接或三扣件连接1.21.81.8上海27