全隐框幕墙设计计算书.docx

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1、全隐框幕墙设计计算书全隐框幕墙设计计算书基本参数：内江地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05g|.设计依据:建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001建筑结构荷载规范GB 50009-2001建筑抗震设计规范GB 50011-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢结构设计规范GB 50017-2003混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003金属与石材幕墙工程技术规范JGJ 133-2001建筑幕墙JG 3035-1996玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ/T 139-2001铝合金建筑型

2、材 基材GB/T5237.1-2004铝合金建筑型材5237.2-2004紧固件机械性能3098.1- 2000紧固件机械性能3098.2- 2000紧固件机械性能 自攻螺钉3098.5-2000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱GB 3098.6-2000紧固件机械性能不锈钢螺母GB 3098.15-2000浮法玻璃GB 11614-1999建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃GB 15763.2-2001幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃GB 17841-1999建筑结构静力计算手册(第二版)BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)阳极氧化、着色型材GBII.基本计算公式： (1).场地

3、类别划分:螺栓、螺钉和螺柱螺母粗牙螺纹GBGBGB地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：-A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙 漠地区；-B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋 比较稀疏的乡镇和城市郊区；-C类指有密集建筑群的城市市区；-D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市 区。本工程为：内江百科园一期工程，按C类地 区计算风荷载。(2) .风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构 荷载规范GB50009-2001规定采用风荷载计算公式：W=BXuXuXWkgzsz0(7.1.1-2)其中：W-垂直作用在幕墙表面上的风荷载 k标准值(kN/m2)；8 -高度Z处的阵风系数，按建筑 gz结构

4、荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。根据不同场地类型，按以下公式计算：8=K(1+2u)gzf其中K为地区粗糙度调整系数，U为脉动系数。经化简，得：A 类 场地：8 =0.92 X 1+35-0.072 X(Z/10)-0.12B类场地：gz8 =0.89X1+(Z/10)-0.16C类场地：gz8 =0.85 X 1+350.108X (Z/10) -0.22D类场地：gz8 =0.80 X 1+350.252X (Z/10) -0.30gzU -风压高度变化系数，按建筑结构荷载 z规范GB50009-2001第7.2.1条取定。根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地：B

5、类场地：C类场地：D类场地：u=1.379X(Z/10)0.24 zU =1.000X (Z/10) 0.32 zU =0.616X (Z/10) 0.44 zu=0.318X(Z/10)0.6。z本工程属于C类地区，故H =0.616 Xz(Z/10)0.44n -风荷载体型系数，按建筑结构荷载规 s范GB50009-2001第733条取为：-2.0W-基本风压，按建筑结构荷载规范 0GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于 0.3kN/m2，内江地区取为0.400kN/m2(3) .地震作用计算：q =8Xa XGEAkEmaxAK其中：q -水平地震作用标

6、准值EAkB -动力放大系数，按5.0取定Ea -水平地震影响系数最大值，按相应抗max震设防烈度和设计基本地震加速度取定：a选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进max行。表5.3.4水平地震影响系数最大值amax抗震设防烈 度6度7度8度amax0.040.08(0.12)0.16(0.24 )注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地 震速度为0.15g和0.30g的地区。设计基本地震加速度为0.05g,抗震设防烈度6度：a =0.04max设计基本地震加速度为0.10g,抗震设防烈度7度：a =0.08max设计基本地震加速度为0.15g,抗震设防烈度7度:a =0.12ma

7、x设计基本地震加速度为020g,抗震设 防烈度8度：a =0.16 max设计基本地震加速度为030g,抗震设 防烈度8度：a =0.24 max设计基本地震加速度为040g,抗震设防烈度9度：a =0.32 max内江设计基本地震加速度为0.05g,抗震设 防烈度为6度，故取amax=0.04G-幕墙构件的自重(N/m2) AK(4) .作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载 力和挠度：a. 无地震作用效应组合时，承载力应符合下式 要求：YS W R 0b. 有地震作用效应组合时，承载力应符合下式 要求：S W R/Y ERE式中s-荷载效应按基本组合的设计值；S -地震作

8、用效应和其他荷载效应按基 E本组合的设计值；r-构件抗力设计值；Y -结构构件重要性系数，应取不小于 01.0；Y -结构构件承载力抗震调整系数，RE应取1.0；c. 挠度应符合下式要求：d W dff,limd -构件在风荷载标准值或永久荷载标 f准值作用下产生的挠度值；d -构件挠度限值； f,limd. 双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dWd的规定。 ff,lim幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=Y S +Y 也 S +Y 4 S G GKw w WKE E EK2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=yS

9、+4 Y S G GKw w WKs-作用效应组合的设计值；S -永久荷载效应标准值；GkS -风荷载效应标准值；WkS -地震作用效应标准值；EkY -一永久荷载分项系数；风荷载分项系数；地震作用分项系数；风荷载的组合值系数；m -地震作用的组合值系数； E进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系 数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作 用的分项系数Y、Y、Y应分别取1.2、1.4和GWE1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项 系数Y应取1.35；此时，参与组合的可变荷载G效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系 数Y的取值不应大于1.0。G可

10、变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数m应取W1.0,地震作用于的组合系数m应取05。E 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作 用效应的组合，风荷载的组合系数m应取1.0W（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6（永 久荷载的效应起控制作用时）。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数Y和永久荷载分项系数均应取1.0,且可不考虑作用 效应的组合。III.材料力学性能：材料力学性能，主要参考 玻璃幕墙工程技术规范。(1).玻璃的强度设计值应按表用。JGJ 102-20035.2.1的规定采表5.2.1玻璃的强度设计值f (N/mm2)rtXMA种类厚度(皿)普通玻璃5512

11、浮法玻璃1519建20512钢化玻璃1519建20注：1.夹层玻手离和中空玻璃的大 面侧 面28.019.528.019.524.017.020.014.084.058.872.050.459.041.3J强度设计值可按所采2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2 倍时，其设计值应根据实测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的 规定采用。表5.2.2铝合金型材的强度设

12、计值fa (N/mm2)铝合 金牌 号状态壁厚 (mm)强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承 压6061T4不区分85.549.6133.0T6不区分190.5110.5199.06063T5不区分85.549.6120.0T6不区分140.081.2161.06063AT5W10124.472.2150.010116.667.6141.5T6W10147.785.7172.010140.081.2163.0(3).钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可 按表5.2.3采用。表5.2.3钢材的强度设计值fs(N/mm2)钢材牌号厚度或直径d (mm

13、)抗拉、抗 压、抗弯抗剪端面承 压Q235dW1621512532516VdW4020512 040VdW60200115Q345dW1631018 016VdW3529517 035VdW50265155注：表戾中厚度是指计算点的钢材R厚度;400对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.规定采用。表5.2.8材料的弹性模量E (N/mm2)材料Eid*玻璃铝合金钢、不锈钢 消除应力的高强钢丝0.72 x 1050.70 x 1052.06 x 1052.05 x 105不锈钢绞线1.20 x 1051.50 x105高强钢绞线 钢丝绳1.95 x 1050. 80 x 1051.00 x(4

14、).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的7A1105注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。i=J(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规 定采用。表5.2.9材料的泊松比u材料u材料u玻璃0.20钢、不锈钢0.3 0铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.3 0(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10 的规定采用。表5.2.10材料的线膨胀系数a(1/C)材料a材料a玻璃0.80X10-51.00X10-5不锈钢板1.80X10-5铝合金2.35X10-5混凝土1.00X10-50.50X铝材1.20X10-5砌砖体10-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表 5.3.1的规

15、定采用。表5.3.1材料的重力密度Y g (kN/m3)一、风荷载计算标高为35.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算：W :基本风压 0W=0.40 kN/m2B : 35.0m高处阵风系数(按C类区计算) gzB =0.85X 1+35o.i08X (Z/10)-0.22=1.797 gzu : 35.0m高处风压高度变化系数(按C类区 z计算)：(GB50009-2001)U =0.616X (Z/10) 0.44 z =0.616X(35.0/10)0.44=1.069U ：风荷载体型系数 su =-2.00 sW=8 Xu Xu X W(GB5O009-20Z1)0=1.797X

16、1.069X2.0X0.400=1.537 kN/m2(2).风荷载设计值：W:风荷载设计值(kN/m2)Y :风荷载作用效应的分项系数：1.4 w按建筑结构荷载规范GB50009-20013.2.5规定采用W=Y XW=1.4X1.537=2.152kN/m2 wk二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为：钢化玻璃1. 本处采用中空玻璃G :玻璃板块自重(不包括框)：AKG : 外侧玻璃板块自重:AK1G :内侧玻璃板块自重：AK2玻璃的重力密度为：25.6(KN/ms)B中空玻璃内侧玻璃厚度为：50(mm)T_L、-B中空玻璃外侧玻璃厚度为：6.0(mm)T_wG=25.6X(B +B )/

17、1000AKt_L t_w=25.6X (5.000+6.000)/1000=0.282kN/m2G =25.6XB /1000AK1t_w=25.6X6.000/1000=0.154KN/m2G =25.6XB /1000AK2t_L=25.6X5.000/1000=0.128KN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:amaxq :EAk(kN/m2)qEk1(KN/m2)中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值:水平地震影响系数最大值：0.040 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值Ek2q =5Xa XGEAkmaxAK=5X0.040X0.282=0.0

18、56kN/m2q =5Xa XGEk1maxAK1=5X0.040 X0.154=0.031kN/m2q =5Xa XGEk2maxAK2=5X0.040 X0.128=0.026kN/m2Y :地震作用分项系数：1.3 Eq :垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设EA计值(kN/m2)q =r XqEA EEAk=1.3XqEAK=1.3X0.056=0.073kN/m23. 玻璃的强度计算：璃校内侧玻璃校核依据：oWf =84.000 N/mm2璃校g外侧玻璃校核依据：oWf =84.000 N/mm2gW:垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2) kq :垂直于玻璃平面的地震作用标准值E

19、Ak。:在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻Wk璃截面的最大应力标准值(N/mm2)。:在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃Ek截面的最大应力标准值(N/mm2)。：参数n：折减系数，可由参数。按JGJ102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折减系数n0W5.010.020.040.060.080.0100.0n1.000.960.920.840.780.730.680120.0150.0200.0250.0300.0350.0N400.0n0.650.610.570.540.520.510.50a:玻璃短边边长：12500mmb:玻璃长边边长：15000mmB中空玻璃内侧玻璃厚度为：

20、5.000(mm)T_L,-B中空玻璃外侧玻璃厚度为：6.000(mm)T_wm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表 6.1.2-1 得：0.0593a/0.00.20.30.40.50.50.60./b053005065m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/0.70.70.80.80.90.91.0/b05050500.00.00.00.00.00.00.0m742683628576528483442表 6.1.2-1四四边支承玻璃板的弯矩系数m7A1W中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准k1值(KN/m2)W中空玻璃分配到内侧

21、玻璃的风荷载标准k2值(KN/m2)q中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值Ek1(KN/m2)中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值q 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值Ek2W=1.1XWXB 3/(B 3+B 3)=1.071 (kN/m2)k1kT_wT_w T_LW=WXB 3/(B 3+B 3)=0.563 (kN/m2)k2 kT_LT_w T_Lq =0.031 (kN/m2)Ek1q =0.026 (kN/m2)Ek2在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)在风荷载作用下外侧玻璃参数0 =(W +0.5Xk1q ) Xa4/(EXt4)EK1=28.4

22、2n:折减系数，按0=28.42查 JGJ102-2003 6.1.2-2 表得：n =0.89 在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值。 =6XmXW Xa2Xn/t2Wkk1=14.666N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数0 =(W +0.5Xq )k1EK1X a4/(E X t4)=28.42n：折减系数，按0=28.42查 6.1.2-2 表得：0.89在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值。=6XmXq Xa2Xn/t2EkEk1=0.421N/mm2。：外侧玻璃所受应力：采用S +0.5S组合： WEO =1.4Xo +0.5X1.3X。WKEK=1.4 X 14.666+0.5X1.

23、3X0.421=20.806N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数0 =(W +0.5X k2q ) Xa4/(EXt4)EK2=31.26n：折减系数，按0=31.26查 JGJ102-2003 6.1.2-2 表得：n =0.87 在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值。 =6XmXW Xa2Xn/t2Wkk2=10.968N/mm2k2EK2在地震作用下内侧玻璃参数0 =(W+0.5Xq)X a4/(E X t4)=31.26n：折减系数，按0=31.26查 6.1.2-2 表得：n =0.87在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值。=6XmXq Xa2Xn/t2EkEk2=0.498N/mm2

24、。：内侧玻璃所受应力：采用S +0.5S组合： WEo=1.4X。 +0.5X1.3X。WKEK=1.4X 10.968+0.5X1.3X0.498=15.680N/mm2外侧玻璃最大应力设计值。=20.806N/mm2 f =84.000N/mm2 g内侧玻璃最大应力设计值。=15.680N/mm2 f =84.000N/mm2 g中空玻璃强度满足要求！4.玻璃的挠度计算：d:在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) fD:玻璃的刚度(N.mm)t: 玻璃等效厚度 0.95X e(B 3+B 3)”(1/3)=66mmt_L t_wV :泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，

25、取值为0.20表5.2.9材料的泊松比u材料U材料U玻璃0.20钢、不锈钢0.3 0铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.3 0U =0.00565表6.1.3四边支承板的挠度系数UU :挠度系数:按JGJ102-2003表613采用a/b0.000.200.250.330.50u0.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.75u0.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.00u0.006030.005470.004960.004490.00406四0=WXa4/

26、(EXt4) ke=26.86n :折减系数，按0 =26.86查 JGJ102-2003 6.1.2-2 表得：n =0.89D=(EXt3)/12(1-V2) e =1827280.45 (N.mm)d=uXWXa4Xn/D fk=10.4 (mm)d/a 1/60 f玻璃的挠度满足！三、硅酮结构密封胶计算：该处选用结构胶类型为：SS6231. 按风荷载、水平地震作用和自重效应，计算 硅酮结构密封胶的宽度：(1)在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽 度的计算(抗震设计)：C :风载荷作用下结构胶粘结宽度(mm)s1W:风荷载设计值：2.152kN/m2a：矩形玻璃板的短边长度：1250.

27、000mmf:硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下 1的强度设计值，取02N/mm2。q：作用在计算单元上的地震作用设计 E值：0073(kN/m2)按5.6.3条规定采用C =(W+0.5Xq) Xa/(2000Xf) siE1= (2.152+0.5X0.073) X 1250.000/(2000X0.2)=6.84mm 取 7mm(2)在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘结宽度的 计算：C :自重效应结构胶粘结宽度(mm) s2a:矩形玻璃板的短边长度：12500mmb:矩形玻璃板的长边长度：1500.0mmf:结构胶在永久荷载作用下的强度设计值， 2取 0.01N/mm2按JGJ102-200

28、3的5.6.3条规定采用SJ!7砰B :中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度 t_l5.0mmB:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度t_w6.0mmC=1.35X25.6X (B +B )X (aXb)/(2000Xs2t_lt_w(a+b) Xf)2=12.96mm 取 13mm硅酮结构密封胶的最大计算宽度：13mm2. 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算：水平风荷载作用下胶缝厚度的计算：t:风荷载作用下结构胶的粘结厚度：mm sh:玻璃面板高度：12500mmg0：风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹 性层间位移角限值(rad)： 0.0010也：胶缝变位折减系数1.0006 :硅酮结构密封胶的变位

29、承受能力，取对 应于其受拉应力为014N/mm2时的伸长率: 50.0%t=0XhXW/(6 X (2+6 )0.5 sg22=0.0010 X 1250.0 X 1.000/(0.500 X(2+0.500) )0.5=1.1mm 取 2mm3. 选取的胶缝宽度和厚度为：胶缝选定宽度为：14 mm胶缝选定厚度为：8 mm四、固定片(压板)计算：W :计算单元总宽为1500.0mmfg_xH :计算单元总高为1250.0mmfg_yH :压板上部分高为3500mmyb1H :压板下部分高为3500mmyb2W :压板长为20.0mmybH :压板宽为35.0mmyb .-.-B :压板厚为8.

30、0mmyb ,-,D :压板孔直径为5.0mmybW:作用在幕墙上的风荷载标准值为k1.537(kN/m2)q :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用EAk为0.056(kN/m2)(不包括立柱与横梁传来的地震 作用)A:每个压板承受作用面积(m2)A=(W /1000/2) X (H +H )/1000/2fg_xyb1 yb2= (1.5000/2) X (0.3500+0.3500)/2=0.2625 (m2)P :每个压板承受风荷载标准值(KN)wkP =W XA=1.537X0.2625=0.403(KN)wk kP:每个压板承受风荷载设计值(KN)wP=1.4XP =1.4X0.403

31、=0.565(KN)wwk=)M:每个压板承受风荷载产生的最大弯矩w(KN.m)M=1.5 X P X (W/2)=1.5 X 0.565 Xwwyb(0.0200/2)=0.008 (KN.m)P :每个压板承受地震作用标准值(KN)ekP=q XA=0.056X0.2625=0.015(KN)ek EAKP：每个压板承受地震作用设计值(KN)eP=1.3XP =1.3X0.015=0.019(KN)eekM:每个压板承受地震作用产生的最大弯矩e(KN.m)M=1.5 X P X (W/2)=1.5 X 0.019eeyb(0.0200/2)=0.000 (KN.m)采用S +0.5S组合

32、weM:每个压板承受的最大弯矩(KN.m)M=M +0.5 X M=0.008+0.5 we0.000=0.009(KN.m)W:压板截面抵抗矩(mm3)W=(H -D)XB2)/6yh ybyb= (35.0-5.0) X 8.02)/6=320.0 (mm3)I:压板截面惯性矩(mim)I=(H -D)XB 3)/12yh ybyb= (35. 0-5. 0) X8. 03)/12 =1280.0 (mm4)。=106 X M/W=106 X 0.009/320.0=26.9(N/mm2)a =26.9(N/mm2) W 84.2(N/mm2)强度满足要求U:压板变形(mm)U=1.5X1

33、000X2X (P +0.5XP)XW3/(48X wkekybEXI) =1.5 X 1000 X (0.403+0.5 X 0.015) X20.03)/(24X0.7X 105 X 1280.0)=0.001mmD :压板相对变形(mm) uD =U/L=U/(W /2)=0.001/10.0=0.0001 uybD=0.0001W1/180 符合要求 uN :压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):vbhD:压板螺栓有效直径为4250(mm)N =( n X D2 X 170)/4=(3.1416 X 4.2502 X vbh 170)/4=2411.7 (N)Nbh=24117N2X (

34、p+0.5XP)=1148.9(N)满足要柴W 6五、幕墙立柱计算:幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算:双跨梁力学模型1. 荷载计算：(1) 风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算q :风荷载均布线荷载设计值(kN/m) wW:风荷载设计值：2.152kN/m2B:幕墙分格宽：1.950mq=WXB w =2.152X1.950=4.196 kN/m(2) 地震荷载计算q :地震作用设计值(KN/m2):EAG :玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自Ak重：500N/m2垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值：q :垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标EAk准值（kN/m2）q =5Xa XG

35、EAkmaxAk=5X0.040X500.000/1000=0.100 kN/m2Y :幕墙地震作用分项系数：13Eq =1.3XqEAEAk=1.3X0.100=0.130 kN/m2q：水平地震作用均布线作用设计值（矩形分E布）q=q XBE EA=0.130X1.950=0.254 kN/m（3）立柱弯矩：立柱的受力如图所示。计算立柱计算跨度M:风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) wq :风荷载均布线荷载设计值：4.196(kN/m) wH :立柱计算跨度：3.500msjcgM=qX(L3+L3)/8/(L+L) w w1212= (2.8003+0.7003)/8/(2.800+0.7

36、00)X4.196=3.341 kN mM:地震作用下立柱弯矩(kNm): EM=qX(L3+L3)/8/(L+L)E E1212= (2.8003+0.7003)/8/(2.800+0.700)X0.254=0.202kN mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯 矩（kN m）采用S +0.5S组合WEM=M+0.5XMwE=3.341+0.5X0.202 =3.442kN m2. 选用立柱型材的截面特性：立柱型材号：XC1ABC选用的立柱材料牌号：6063 T5in型材强度设计值：抗拉、抗压85.500N/mm2抗剪 49.6N/mm2型材弹性模量：E=0. 70X105N/mm2X轴惯

37、性矩：I=517763cm4xY轴惯性矩：I=1284291cm4y立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩:W=85.385cm3n立柱型材净截面积：A=21.180cm2n立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:miLT_x=6.000mm立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩：S=76.164cm3 s塑性发展系数：Y=1.053. 幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A+M/( Y X W) W f=85.5N/mm2 （拉弯构件） aB:幕墙分格宽：1950mG :幕墙自重：500N/m2 Ak幕墙自重线荷载：G=500XB/1000 k =500X1.950/1000=0.9

38、75kN/mN:立柱受力： kN=GXL k k =0.975X3.500=3.413kNN:立柱受力设计值：r :结构自重分项系数：12 GN=1.2XN k =1.2X3.413=4.095kN。：立柱计算强度（N/mm2）（立柱为拉弯构 件）N:立柱受力设计值：4.095kNA:立柱型材净截面面积：21.180cm2 nM:立柱弯矩：3.442kN mW:立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩:85.385cm3Y：塑性发展系数：1.05。二NX10/A+MX103/(1.05XW) nn=4.095 X 10/21.180+3.442 X 103/(1.05 X85.385)=40.325N/

39、mm240.325N/mm2 f =85.5N/mm2 a立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算：校核依据：dWL/180 fd:立柱最大挠度 fD :立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间 u的距离)比值：L:立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点 t1间的距离)2.800mR = L2/2-(L3+L3)/8(L+L) X (q +0.5 X 011212wkq )/LEk1=3.344KNd=1000 X 1.4355 X R-0.409 X q X L X f0Wk1L3/(24X0.7XI)=3.451mm1xD =U/(L X1000) ut1=3.451/(3.500X1000)=1

40、/8111/811 1/180挠度可以满足要求！lie5. 立柱抗剪计算：校核依据：t WT=49.6N/mm2maxID(1) Q:风荷载作用下剪力标准值(kN)wkR:双跨梁长跨端支座反力为：0R = L 2/2-(L 3+L 3)/8/(L+L)Xq /L011212wk 1=3.344KNR：双跨梁中间支座反力为： aR=q X(L3+L3)/(8XLXL) + (L+L)/2)a wk121212=9.507KNR：双跨梁短跨端支座反力为：bR = |q X(L+L)-R-R|bwk120 a=2.360KNIDR：中间支承处梁受到的最大剪力(KN) cR = |q XL-R|cwk10=5.048 KNQ =max(R ,R ,R) wk0 b c=5.048 KN(2) Q：风荷载作用下剪力设计值(kN)wQ=1.4XQwk=1.4X5.048=7.068kN(3)Q :地震作用下剪力标准值(kN)lieEkR :双跨梁长跨端支座反力为：0_eR