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1、润滑油加氢处理装置工艺技术和生产流程第一节工艺原理兰炼40万吨/年润滑油加氢处理装置采用法国石油研究院(IFP)两段加氢工艺的专利技术。流程为加氢处理一常减压蒸储一加氢精制串联工艺，其原理为润滑油料中的煌类通过较强选择性催化剂和较苛刻条件下的加氢过程，使多环芳煌和多环烷煌加氢裂解开环，并对其中含硫、含氮、含氧化合物进行脱硫、脱氮、脱氧等反应，达到润滑油改质的目的。通过选择催化剂、工艺条件、原料组合可生产不同粘度级的高粘度指数，高质量的润滑油基础油。该工艺具有良好的原料适用性和产品灵活性。第二节流程简述一、100工段(以工况I为例)原料由罐区自流进入装置，通过HDR原料油增压泵(Pl01A/B)
2、升压后，经自动反冲洗原料油过滤器(FlOIA/B),脱除原料中的固体颗粒，过滤后的原料油换热至80C进入HDR原料油缓冲罐(VlOl),为了减少结垢，在原料油进入E307之前加入抗垢剂。VlOl由工厂来的脱硫后的燃料气保护，使原料油不接触空气，避免原料油在预热过程中生成焦状物。VlOl中的原料油由HDR原料油泵(P102A/B)升压，在流量控制下与从新氢压缩机(KlOIA/B)出来的部分新氢、循环氢压缩机(Kl02)出来的部分循环氢混合后，进入HDR反应流出物/反应进料换热器(ElOIA/B/C)换热，为了维持循环氢中的硫化氢分压，在反应进料中补充二硫化碳，含有二硫化碳的反应进料进入HDR反应
3、进料加热炉(HlO1),HlOl出口温度由调节燃料量来控制，反应进料依次进入HDR第一反应器(Rlo1)、HDR第二反应器(RlO2)进行脱硫，脱氮、脱氧反应，以及多环芳煌和多环环烷煌的加氢裂解开环，RlOl催化剂二床层入口温度由调节急冷氢量来控制。R102反应流出物在温度控制条件下经ElOlA/B/C与反应进料换热降温至200C后进入HDR热高压分离器(V103),热高分液与从HDR冷中压分离器(V105)出来的油相混合后进入HDR热高分离器(VI06)o热高分气与循环的冷中分液和脱盐水混合后进入HDR热高分气体空冷器(AlO1)。(中分液循环的目的是为了提高循环氢纯度，注水的目的是为了防止
4、铁盐沉积)A101流出物被冷却到40后进入HDR冷高压分离器(V104)进行三相分离。V104的操作压力控制在16.3MPaoV104的压力正常操作时通过调节K101A/B各段的返回量、即调节新氢量来控制。(催化剂再生时V104的压力通过调节排气量来控制。)V104顶部分出的气体(即循环氢)与从300工段来的循环氢混合，然后进入循环氢压缩机入口分液罐(VlO9),V109顶部气体进入循环氢压缩机，经升压后分成两路：一路作为100工段的循环氢；另一路去300工段作为300工段的循环氢。自V104下部抽出的冷高分液在液位控制下进入V105；自V104底部分出的含流污水进入装置内含硫污水管网。自V1
5、05顶部分出的含硫气体进入装置内含硫气体管网，V105水包分出的含硫污水进入装置内含硫污水管网。V105底部分出的冷中分液一部分作洗油，经油洗泵P103A/B升压循环至AlOl入口，一部分在液位控制下与热高分液混合后进入V106oV106顶部分出的气体经HDR热低分气体冷却器(E103)冷却至40后进入HDR热低分气体分液罐(VI12),气体进入装置内含硫气体管网，液体在液面控制下与V106的热低分液混合后至HDR汽提塔(CIO1)。ClOl塔底通过流量控制下的蒸汽汽提，脱除硫化氢，使汽提塔底液满足规格要求。热低分液进入第8块塔板，塔顶气经HDR汽提塔顶空冷器(A102)冷凝冷却至40C后进入
6、HDR汽提塔顶回流罐(VI07),为了防止塔顶腐蚀，在塔顶气进入A102之前注入缓蚀剂。自V107分出的气体在压力控制下进入装置内含硫污水管网，V107水包分出的含硫污水进入装置内含硫污水管网，107底部分出的液体经HDR汽提塔顶回流泵(P105A/B)升压后一部分在流量控制下作为ClOl塔顶回流；另一部分在液位控制下出装置至罐区贮罐。ClOl塔底液经HDR汽提塔底泵(P106A/B)升压后进入200工段。自制氢装置来新氢首先进入新氢压缩机入口分液罐(V102A/B),自V102顶部分出的新氢由新氢压缩机(KIOIA/B),升压后，分成两路：一路作为100工段的新氢；另一路作为300工段的新氢
7、。二、200工段(以工况IV为例)自100工段来的汽提塔底液先经常压塔进料/减一中换热器(E203)换热至229,再经常压塔进料/减底油换热器(E204A/B)换热至289C进入常压塔进料加热炉(H201),为了防止油品在加热炉出口处裂解，在炉管的适当部位注入蒸汽，使炉出口温度不大于367,含有蒸汽的常压塔进料进入常压塔(C201)第35层塔板，其进料温度通过调节进料加热炉燃料量来控制。塔顶气经常压塔顶空冷器(A201)、常压塔顶后冷器(E209)冷凝冷却至40后进入常压塔顶回流罐(V201),在罐中分离出的含油污水至装置内含油污水管网，液体经常压塔顶回流泵(P201A/B)升压后，大部分作为
8、塔顶回流液，在温度控制下进入常压塔，另一部分液体在液位控制下作为石脑油产品至工厂贮罐。常一线馄分油自C201第13块塔板抽出，自流入常一线汽提塔(C202),(C202有8层塔板，该塔的进料由进料流量控制。C202塔顶油气返回到C201第12块塔板，C202的热量由常一线重沸器(E201)来提供，其热源为常一中。重沸器的供热量由冷流的出口温度来控制。经汽提后的常一线油由常一线泵(P202A/B)升压后一部分经常一线空冷器冷却至45C后在液位控制下送出装置，另一部分在流量控制下作为泵的最小流量返回塔C202o自C201第28块塔板抽出的一部分液体自流进入常二线汽提塔(C203),(C203有6层
9、塔板，该塔的进料流率由塔底液面来控制。C203塔顶油气返回至C201第24层塔板，C203塔底吹汽量为流量控制。经汽提的常二线由常二线泵(P204A/B)升压后，一部分经常二线空冷器(A203)冷却至60C在液位控制下送出装置。另一部分在流量控制下作为泵的最小流量返回塔C203o自C201第28块塔板抽出的另一部分液体，经常一中泵(P205A/B)升压作为E201的热源，降温至247C后进入常压塔中段回流蒸汽发生器(E202)发生0.9MPa蒸汽，在温度控制下降温至214C后返回塔C201第25层塔板。C201塔底吹汽量为流量控制。塔底液经常压塔底泵(P206A/B),升压后，在液位、流量串级
10、控制下进入减压塔进料加热炉(H202),为了降低加热炉出口温度和炉管内油气分压，在炉管的适当部位注入蒸汽，注汽后的炉管适当扩径。加热炉出口温度由调节燃料量来控制。经加热炉升温至375C后的减压塔进料进入减压塔(C204)。为了降低闪蒸段压力，提高拨出率，C204精微段全部采用规整填料，以保证闪蒸段压力78mmHgo塔顶气经减顶预冷器(E205A/B)进行部分冷凝冷却，凝液进入减顶油水分离罐(V202),不凝气进入减顶一线抽空器(J201),塔顶负压48mmHg由J201及后部抽空器来保持，J201用低压蒸汽(0.9MPa)作动力，J201出来的水蒸汽和不凝气进入减顶一级冷却器(E207)进行部
11、分冷凝冷却，凝液进入V202,气体进入减顶二级抽空器J202),J202仍用低压蒸汽(0.9MPa)作动力，J202出口气体经减顶二级冷却器(E208)进行部分冷凝冷却，凝液进入V202、气体至H202,用专设的低压火咀烧掉，以免污染大气。V202含油污水自流出装置，污油经减顶污油泵(P214)间断排出装置。减一线窗分自C204塔顶第1段填料下部的集油箱抽出，自流进入减一线汽提塔(C205),C205有6层塔板，该塔的进料流率由塔底液面来控制。C205塔顶油气返回到C204第一段填料下，C205塔底吹汽量为流量控制。经汽提的减一线微分由减一线泵(P209A/B)升压后，经减一线空冷器(A205
12、)冷却至60出装置。A205出口温度通过调整叶片角度来控制O自C204第1段填料下部的集油箱抽出的另一股液体经减顶循环泵(P207A/B)升压后，作为减顶循环经减顶循环空冷器(A204)冷却至40,C后进入C204,A204出口温度通过调整电机频率来控制。减二线憎分自C204第2段填料下部的集油箱抽出，自流进入减二线汽提塔(C206),(C206有6层塔板，该塔的进料流率由塔底液面来控制。)C206塔顶油气返回到C204第二段填料下。C206塔底吹汽量为流量控制。经汽提后的减二线由减二线泵(P2UA/B)升压后，经减二线空冷器(A206A)冷却至80出装置。A206A出口温度通过调整叶片角度来
13、控制O自C204第3段填料下部的集油箱抽出的液体首先进入减一中泵(P208A/B),经泵升压进入常压塔进料/减一中换热器(E203),通过三通调节阀控制减一中出口温度，然后返回C204作为第3段填料的喷淋液体。减三线得分自C204第4段填料下部的集油箱抽出，自流进入减三线汽提塔(C207),(C207有6层塔板，该塔的进料流率由塔底液面来控制。)C207塔顶油气返回至C204第4段填料。C207塔底吹汽量为流量控制，经汽提后的减三线经减三线泵(P212A/B)升压后，再经减三线空冷器(A206B)冷却至80C出装置。A206B出口温度通过调整叶片角度来控制。减压塔过汽化油自C204第5段填料下
14、部的集油箱抽出，经减压塔过汽化油泵(P210A/B)升压后一部分作为回流返至C204第6板，另一部分作第5段填料的喷淋液体返回至C204oC204塔底汽提蒸汽量通过流量控制来调节。C204塔底液经减压塔底泵(P213A/B)升压后，首先进入E204与常压塔进料换热降温至253,再经减底油/锅炉给水换热器(E206)换热降温至250后，在液位控制下进入300工段。三、300工段(以工况IV为例)自200：工段过来的含蜡基础油进入HDF原料油缓冲罐(V301),V301由脱硫后的燃料气保护，使原料油不接触空气，避免原料油在预热过程中生成焦状物。V301中的原料由HDF原料油泵(P301A/B)升压
15、后，一部分在流量控制下与从KlOIA/B出来的部分新氢、K102出来的部分循环氢混合，进A.HDF反应流出物/反应进料换热器(E301A/B/C/D)与反应流出物换热，另一部分在HDF热高压分离器(V302)温度控制下,走E301的旁路,然后混合在一起进入HDF反应进料加热炉(H301)中加热至需要的反应器入口温度。在HDF反应器(R301)中进行加氢精制反应。反应流出物经E301与反应进料换热降温至250C后进入V302进行两相分离。V302出来的热高分气经HDF高压气体水冷器(E302)冷却至40后进入HDF冷高压分离器(V3O3),V303气体至100工段循环氢压缩机入口分液罐，液体在液
16、位控制下与热高分液混合进,KHDF热低压分离器(V304),V304顶部分出的气体进入HDF热低分气体冷却器(E3O3),冷却至40后进入HDF热低分气体分液罐(V307),分出的气体进入装置内含硫气体管网，液体在液面控制下与热低分气体冷却器(E303)分出的液体混合至HDF减压汽提塔(C301)。汽提塔顶气与HDF干燥塔顶增压器(J301)气体混合后进入HDF汽提塔顶预冷器(E304),凝液进入汽提塔顶油水分离器(V305),气体经HDF汽提塔顶一级抽空器(J302),抽出后，进入HDF汽提塔顶一级抽空冷却器(E305),凝液至V305,气体至200工段H202烧掉。汽提塔的真空度由J302
17、来维持,J302用低压蒸汽(0.9MPa)作动力，C301汽提蒸汽流量通过流量控制来调节。C301塔底液进入HDF干燥塔(C302)进行真空脱水，干燥塔真空度由J301来维持，J301用低压蒸汽作动力，C302塔底液经HDF干燥塔底泵(P302A/B)升压后至E307与料油换热，经换热后的干燥塔底液进入HDF干燥塔底空冷器(A302),冷却至90后在塔底液位控制下送出装置。四、工艺流程简述几点说明1、100工段以工况I为例作工艺流程说明，其余工况流程相同，但操作条件不同。2、200工段以工况IV为例作工艺流程说明，当工况I时，H202热负荷为零，但减压塔进料仍经H202进入C204,减一中流量
18、为零，可切断；减二线、减三线两汽提塔不开，相应设备处于停运状态，需维持伴热，及时吹扫相应管线，防止高凝点油品在设备、管线中凝结。工况II时，减底油经E206后不进300工段，直接进减底油空冷器(A207)冷却至80后出装置。减二线和减三线分别经P211A/B、P212AB升压在流量控制下混合后进入300工段。A206AA206B停机，保温伴热。工况III时，流程同工况IV。3、300单元以工况IV为例做工艺流程说明，其余工况流程相同，但操作条件不同。第三节装置主要工艺技术和流程特点润滑油加氢处理属高温、高压、临氢催化工艺过程。该工艺采用高压催化加氢对润滑油料进行加氢改质，通过选择催化剂、工艺条
19、件、原料组合可生产出不同粘度级润滑油基础油，其粘度指数可相当于或高于石蜡基原料生产出的产品。该工艺过程具有良好的原料适应性和产品的灵活性。1、工艺技术方案根据初步设计文件的批复，装置采用法国石油研究院两段加氢工艺，第一段加氢采用较苛刻的加氢条件，以提高润滑油基础油的粘度指数；第二段用以改善基础油的光安定性，反应条件较缓和。2、工艺流程特点(1)润滑油加氢处理装置采用法国石油研究院专利技术。工艺流程为加氢处理一常减压蒸储一加氢精制串联工艺。(2)三台反应器的设计采用法国石油研究院专有技术。形式：热壁式反应器。内件：设置入口扩散器、积垢篮、出口收集器、底部卸料口。RlOl床层间设冷氢箱，催化剂采用
20、底部卸料。(3)100工段、300工段均采用热分流程，以充分利用和回收热量,降低装置能耗，并可防止蜡凝结问题的发生。(4)新氢压缩机的选择100工段和300工段共用新氢压缩机，压缩机选用对称平衡型，由同步电动机驱动，备用率为100%。(5)循环氢压缩机的选择100工段和300工段共用一台离心式循环氢压缩机，由汽轮机驱动，不设备用机。由于循环氢压缩机操作工况多，介质分子量变化大,采用汽轮机驱动的离心式压缩机通过变转速调节，适应性强。在装置突然停电的情况下，循环氢压缩机还必须维持一定的工作时间，因此润滑油系统和密封油系统的主油泵均由汽轮机驱动。(6)为了提高循环氢纯度，降低装置操作压力，100工段
21、设计时考虑了循环氢的油洗设施。(7)加热炉设计特点：炉型特点：两台高压反应进料加热炉的机械设计由法国石油研究院提供，炉型为卧管单排双面辐射方箱炉；常压塔进料加热炉和减压塔进料加热炉为圆筒炉。余热回收方式：为提高加热炉效率和适应各工况下热负荷变化，两台高压反应进料加热炉分别在对流段顶部设置空气预热器回收烟气热量，但由一台鼓风机供风。常压塔进料加热炉对流段采用蒸汽过热和空气预热器回收余热，以尽可能提高加热炉效率，减压塔进料加热炉采用空气预热回收烟气余热。(8)减压塔的设计特点：减压塔在润滑油加氢装置上起着重要的作用，特别是工况IV操作时，减底油的偏程要求560C,要求较深的拨出率和分储精度。在法国
22、石油研究院的基础设计中，减压塔精储段全部采用美国GLITCH公司的规整填料。(9)自动控制水平润滑油加氢装置采用集散型控制(DCS)系统，引进美国霍尼威尔公司TDC3000X,用于装置的过程控制与管理、数据采集与处理,逐步实施先进控制(详见自控专业说明书)。由于润滑油加氢装置操作复杂，法国石油研究院在提供的基础设计文件中，设置了多个单元的自动保护系统。分别为：0.7MPamin或2.1MPamin紧急卸压停工联锁系统；HDR原料油泵、HDF原料油泵、常压塔底泵、减压塔底泵低流量等自保系统；新氢压缩机、循环氢压缩机等机组停车联锁系统；HDR反应进料加热炉和HDF反应进料加热炉熄灭联锁系统。该系统
23、采用了安惠公司ESD技术，其安全等级达到99.999%。(IO)装置设有催化剂硫化和催化剂器内氮气循环再生设施，为减轻催化剂再生期间管道和设备的腐蚀，流程中考虑了注氨、注碱设施。(11)根据IFP专利技术要求，正常操作时，在100工段考虑了补硫设施。(12)根据IFP专利技术的要求，在100工段设有注抗垢剂设施。(13)为了防止反应部分奥氏体不锈钢设备在停工检修时可能产生的连多硫酸应力腐蚀，设计考虑了对所用奥氏体不锈钢管道和设备在装置停工检修时进行中和清洗的设施。(14)为避免钱盐的沉积；装置在100工段热高分离器气体空冷器入口处设置了注水设施。(15)为了使减压塔进料加热炉出口温度不大于37
24、5,在加热炉炉管的适当位置注入蒸汽，降低炉管内油气分压，注入蒸汽后，炉管适当扩径。(16)为了简化换热流程，降低能耗，提高装置热利用率，流程设计采用常减压蒸储工段直接进入加氢精制工段。(17)原料油保护：为减轻换热器结焦和反应器顶部催化剂床层堵塞程度，提高换热器传热效率和延长运转周期，要求工厂系统原料油中间储罐采用惰性气体保护，原料油进装置后经原料油过滤器脱除大于25m的颗粒，原料油缓冲罐用脱硫后的燃料气保护。(18)反应温度控制：反应器入口温度通过调节加热炉燃料量来控制，床层入口温度通过调节急冷氢量来控制。(19)工艺设计中的有关温度规定：第一床层的最大温升应小于20o为了减少润滑油基础油的热裂解，常压塔进料加热炉出口温度应小于380,减压塔进料加热炉出口温度应不大于375oCo
