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1、总信息4水平力与整体坐标夹角4混凝土容重5钢材容重5裙房层数5转换层所在层号5嵌固端所在层号6地下室层数8墙元细分最大控制长度8弹性板细分最大控制长度8转换层指定为薄弱层8对所有楼层强制采用刚性楼板假定9地下室强制采用刚性楼板假定9墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点10计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘11弹性板与梁变形协调12采用自定义构件施工次序12结构材料信息13结构体系13恒活荷载计算信息13施工次序16风荷载计算信息16地震作用计算信息16结构所在地区17特征值求解方式17“规定水平力”的确定方式17墙元侧向节点信息18风荷载信息19地面粗糙度类别19修正后的基本风压19X、丫向结构基
2、本周期21风荷载作用下结构的阻尼比22承载力设计时风荷载效应放大系数22用于舒适度验算的风压23用于舒适度验算的结构阻尼比23顺风向风振24横风向风振24扭转风振25水平风体型系数25设缝多塔背风面体形系数26特殊风体型系数27地震信息28结构规则性信息28设防地震分组28设防烈度28场地类别28险框架、剪力墙、钢框架抗震等级29抗震构造措施的抗震等级31中震（或大震）设计32按主振型确定地震内力符号32按抗规（6.1.3-3）降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级32程序自动考虑最不利水平地震作用33斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度33考虑偶然偏心33考虑双向地震作用34计算振型个数35
3、重力荷载代表值的活载组合值系数35周期折减系数36结构的阻尼比36特征周期、地震影响系数最大值、用于12层以下规则彼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值（罕遇地震）37竖向地震参与振型数37竖向地震作用系数底线值37自定义地震影响系数曲线37活荷信息38柱墙、基础设计时活荷载38梁活荷不利布置最高层号39柱墙基础活荷载折减系数39考虑结构使用年限的活荷载调整系数39梁楼面活荷载折减设置39调整信息40梁端负弯矩调幅系数40梁活荷载内力放大系数40梁扭矩折减系数41托墙梁刚度放大系数41连梁刚度折减系数42支撑临界角42柱/墙实配钢筋超配系数42中梁刚度放大系数43梁刚度放大系数按2010规范
4、取值43碎矩形梁转T形（自动附加楼板翼缘）44部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级44调整与框支柱相连的梁内力44框支柱调整系数上限45抗规（5.2.5）调整45弱/强轴方向动位移比例46按刚度比判断薄弱层的方式46指定薄弱层个数及相应的各薄弱层层号47薄弱层地震内力放大系数、自定义调整系数47全楼地震作用放大系数48顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数480.2V0分段调整48指定加强层个数49设计信息50结构重要性系数50钢构件截面净毛面积比50梁按压弯计算的最小轴压比50考虑P-delta效应50按高规或高钢规进行构件设计50框架梁端配筋考虑受压钢筋50结构中的框架部分
5、轴压比限值按照纯框架结构的规定采用51剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条的较高配筋要求51当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件52按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应52保护层厚度52过渡层信息53柱配筋计算原则53梁柱重叠部分简化为刚域53钢柱计算长度系数54配筋信息55墙竖向分布筋配筋率55NSW层数和NSW配筋率56箍筋间距56结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数NSW/配筋率56梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比56采用冷轧带肋钢筋（需自定义）56荷载组合58地下室信息58土层水平抗力系数的比例系数（M值）
6、/扣除地面以下几层的回填土约束58外墙分布筋保护层厚度59回填土容重、回填土侧压力系数60室外地坪标高、地下水位标高60室外地面附加荷载60生成SATWE数据文件及数据检查61保留用户自定义的柱、梁、支撑长度系数61保留用户自定义的水平风荷载61保留用户自定义的边缘构件信息61剪力墙边缘构件的类型61构造边缘构件尺寸61生成用于定制计算书的荷载简图61SATWE计算控制参数63忽略数检警告信息63刚心坐标、层刚度比计算63形成总刚并分解63结构地震作用计算63结构位移计算63全楼构件内力计算63吊车荷载力口算63生成传给基础的刚度63构件配筋及验算63配筋起始/终止层63层刚度比计算63地震作
7、用分析方法63线性方程组解法63位移输出方式63总信息水平力与整体坐标夹角说明书:地震作用和风荷载的方向缺省是沿着结构建模的整体坐标系X轴和Y轴方向成对作用的。当用户认为该方向不能控制结构的最大受力状态时，则可改变水平力的作用方向。改变“水平力与整体坐标夹角”，实质上就是填入新的水平力方向Xn与整体坐标系X轴之间的夹角Arf,逆时针方向为正，单位为度。程序缺省为O度。改变Arf后，程序并不直接改变水平力的作用方向，而是将结构反向旋转相同的角度，以间接改变水平力的作用方向，即：填入30度时，SATWE中将结构平面顺时针旋转30度，此时水平力的作用方向将仍然沿整体坐标系的X轴和Y轴方向，即0度和9
8、0度方向。改变结构平面布置转角后，必须重新执行“生成SArWE数据文件和数据检查”菜单，以自动生成新的模型几何数据和风荷载信息。此参数将同时影响地震作用和风荷载的方向。因此建议需改变风荷载作用方向时才采用该参数。此时如果结构新的主轴方向与整体坐标系方向不一致，可将主釉方向角度作为“斜交抗侧力附加地震方向”填入，以考虑沿结构主轴方向的地震作用。如不改变风荷教方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标夹角”，只增加附加地震作用方向即可。混凝土容重说明书：一般混凝土容重25KNm3,考虑抹灰、装修可适当加大。实际应用：框架结构26KN/m3,框剪结构26.5KN/m3,剪力墙结
9、构27KN/m3。钢材容重说明书：一般钢材容重78KNm3,考虑装修可适当加大。裙房层数说明书：建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.1.10条文说明指出：有裙房时，加强部位的高度也可以延伸至裙房以上一层。SATWE在确定剪力墙底部加强部位高度时，总是将裙房以上一层作为加强区高度判定一个条件。程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。裙房层数应从结构最底层起算（包括地下室）。例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。裙房层数仅用作底部加强区高度的判断，规范针对裙房的其他相关规定，程序并未考虑。有关剪力墙底部加强区的更多内容可参见第六章第三节“剪力墙底部加强区”。转换层所在层号说
10、明书:高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第10.2节明确规定了两种带转换层结构：带托墙转换层的剪力墙结构（即部分框支剪力墙结构），以及带托柱转换层的筒体结构。这两种带转换层结构的设计有其相同之处，也有其各自的特殊性。高规10.2节对这两种带转换层结构的设计要求作出了规定，一部分是两种结构同时适用的，另一部分是仅针对部分框支剪力墙结构的设计规定。为适应不同类型转换层结构的设计需要，程序通过“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构。（1）只要用户填写了“转换层所在层号”，程序即判断该结构为带转换层结构，自动执行高规10.2节针对两种结构的通用设计规定，如：根据
11、10.2.2条判断底部加强区高度、根据10.2.3条输出刚度比等。(2)如果用户同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序在上述基础上还将自动执行高规10.2节专门针对部分框支剪力墙结构的设计规定，包括：根据10.2.6条对高位转换时框支柱和剪力墙底部加强部位抗震等级自动提高一级；根据10.2.16-7条输出框支框架的地震倾覆力矩；根据10.2.17条对框支柱的地震内力进行调整；根据10.2.18条对剪力墙底部加强部位的组合内力进行放大；根据10.2.19条控制剪力墙底部加强部位分布钢筋的最小配筋率等；(3)如果用户填写了“转换层所在层号”但选择了其他结构类型，程序将不执行上述仅针对部分框支剪力墙
12、结构的设计规定。对于水平转换构件和转换柱的设计要求,与“转换层所在层号”及“结构体系”两项参数均无关，只取决于在“特殊构件补充定义”中对构件属性的指定。只要指定了相关属性，程序将自动执行相应的调整,如根据10.2.4条对水平转换构件的地震内力进行放大,根据10.2.7条和10.2.10条执行转换梁、柱的设计要求等；对于仅有个别结构构件进行转换的结构，如剪力墙结构或框架-剪力墙结构中存在的个别墙或柱在底部进行转换的结构，可参照水平转换构件和转换柱的设计要求进行构件设计，此时只需对这部分构件指定其特殊构件属性即可，不再需要填写“转换层所在层号”，程序将仅执行对于转换构件的设计规定。程序不能自动识别
13、转换层，需要人工指定。“转换房所在层号”应从结构最底层起算(包括地下室)。例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。而程序在做高位转换层判断时，则是以地下室顶板起算转换层层号的，即以(转换层所在层号-地下室层数)进行判断，大于或等于3层时为高位转换。嵌固端所在层号说明书：此处嵌固端不同于结构的力学嵌固端，不影响结构的力学分析模型，而是与计算调整相关的一项参数。对于无地下室的结构，嵌固端一定位于首层底部，此时嵌固端所在层号为1,即结构首层；对于带地下室的结构，当地下室顶板具有足够的刚度和承载力，并满足规范的相应要求时，可以作为上部结构的嵌固端，此时嵌固端所在楼层为地上一层，
14、即(地下室层数+1),这也是程序缺省的“嵌固端所在层号”。如果修改了地下室层数,应注意确认嵌固端所在层号是否需相应修改。嵌固端位置的确定应参照建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.1.14条和高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第12.2.1条的相关规定，其中应特别注意楼层侧向刚度比的要求。如地下室顶板不能满足作为嵌固端的要求，则嵌固端位置要相应下移至满足规范要求的楼层。程序缺省的“嵌固端所在层号”总是为地上一层，并未判断是否满足规范要求，用户应特别注意自行判断并确定实际的嵌固端位置。对于此处指定的嵌固端，程序主要执行如下的调整：(1)确定剪力墙底部加强部位时，将起算层号取为(
15、嵌固端所在层号-1),即缺省将加强部位延伸到嵌固端下一层，比建筑抗震设计规范GB50(m-2010第6.1.10-3条的要求保守一些。(2)嵌固端下一层的柱纵向钢筋，除应满足计算配筋外，还应不小于上层对应位置柱的同侧纵筋的Ll倍；梁端弯矩设计值应放大1.3倍。参见建筑抗震设计规范GB50011-2010笫6.1.14条和高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第12.2.1条。(3)当嵌固层为模型底层时，即“嵌固端所在层号”为1时，进行薄弱层判断时的刚度比限值取1.5。参见高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第352-2条。(4)涉及到“底层”的内力调整，除底层外，程序将同时针对嵌
16、固层进行调整，参见：建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.2.3条、6.2.10-3条等。.急A嵌同靖所在星号 第5.3.7条规定：高层建筑结构整体计算中.当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时.地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2 抗规第6.1.142条规定：结构地上一层的侧向刚度,不宜大于相关范围地下一层侧向刚度的05倍：地下室周边宜有与其顶板相连的剪力墙. 抗规第6.1.10-3条规定：当结构计算嵌固端位于地下一层的底板或以下时，底部加强部位尚应向下延伸到计算嵌固端. 抗规6.1.14-3-1地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时,地下一层柱截面每侧纵向钢筋不应小于地上一层柱对应纵向钢筋的
17、11倍.且地下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承载力之和大于嵌固层柱下端实配的抗震受弯承载力的L3倍 新版软件自动执行此项规定即在嵌固部位的某一个节点，左右梁加下柱上端的抗震受弯承载力之和大于上柱下端受弯承载力的L3倍。但没实际配筋前，软件没法验算是否满足该要求，所以软件实际放大弯矩L3倍来计算配筋。J)赞Ew:-f-M7.MFsr,d85413=1 j 110皿*2i,!tr .,rEMM8g,f0储加*,.二 :i!超一梁xrti:-s.:,r!hfinii,rrE嵌向湘4鎏草所在层号（银鼎K震规范对“嵌固端”的规定抗规6.1.14地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时.应符合下列要求
18、：1地下室顶板应避免开设大洞口：地下室在地上结构相关范围的顶板应采用现浇梁板结构，相关范围以外的地下室顶板宜采用现浇梁板结构：其楼板厚度不宜小于180mm,混凝土强度等级不宜小于C30,应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%.2 Ma排上广层的侧向刚度，不宜大于相关范围地辱寤第侧向刚度的0.5倍：地下室周边宜有与其赫赖箱连的剪力墙。3 1）地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层柱截面每侧纵向钢筋不应小于地上一层柱对应纵向钢筋的1.1倍，且地下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承载力之和大于嵌固层柱下端实配的抗震受弯承载力的1.3倍抗规第6.1.103条规定：当
19、结构计算嵌固端位于地下一层的底板或以下时，底部加强部位尚应向下延伸到计算嵌固端地下室层数说明书：地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分的层数。地下室层数影响风荷载和地震作用计算、内力调整、底部加强区的判断等众多内容，是一项重要参数，有关地下室的详细计算原则请查看第六章第二节。墙元细分最大控制长度说明书：这是墙元细分时需要的一个重要参数。对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax0为保证网格划分质量，细分尺寸一般要求控制在1米以内，程序隐含值为DmaX=I.0。工程规模较小时，建议在0.5L0之间填写；剪力墙数量较
20、多，不能正常计算时，可适当增大细分尺寸，在1.020之间取值，但前提是一定要保证网格质量。用户可在SATWE前处理的“图形检查”一“结构轴测简图”中查看网格划分的结果。弹性板细分最大控制长度说明书：当楼板采用弹性板或弹性模时，弹性板细分最大控制长度起作用。通常墙元和弹性板可取相同的控制长度。当模型规模较大时可适当降低弹性板控制长度，在1.020之间取值，以提高计算效率。转换层指定为薄弱层说明书：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层,可勾选此项，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中。勾选此项与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是一样的
21、。对所有楼层强制采用刚性楼板假定说明书：“强制刚性楼板假定”和“刚性楼板假定”是两个相关但不等同的概念，应注意区分。“刚性楼板假定”是指楼板平面内无限刚,平面外刚度为零的假定。每块刚性楼板有三个公共的自由度（U,v,z）,从属于同一一刚性板的每个节点只有三个独立的自由度（Ox,y,w）o这样能大大减少结构的自由度，提高分析效率。SATWE自动搜索全楼楼板，对于符合条件的楼板，自动判断为刚性楼板，并采用刚性楼板假定，无须用户干预（可参考本章第三节“刚性板号”相关内容）。某些工程中采用刚性楼板假定可能误差较大，为提高分析精度，可在“特殊构件补充定义”菜单将这部分楼板定义为适合的弹性板（参见本章下一
22、节“弹性板”相关内容）。这样同一楼层内可能既有多个刚性板块，又有弹性板，还可能存在独立的弹性节点。对于刚性楼板，程序将自动执行刚性楼板假定，弹性板或独立节点则采用相应的计算原则。而“强制刚性楼板假定”则不区分刚性板、弹性板，或独立的弹性节点，只要位于该层楼面标高处的所有节点，在计算时都将强制从属同一刚性板。“强制刚性楼板假定”可能改变结构的真实模型，因此其适用范围是有限的，一般仅在计算位移比、周期比、刚度比等指标时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时，仍要遵循结构的真实模型，才能获得正确的分析和设计结果。SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处的所有节点强制从属于同一刚性板，不在
23、楼面标高处的楼板，则不进行强制。对于多塔结构，各塔分别执行“强制刚性楼板假定”，塔与塔之间互不关联。实际应用；检查位移（最大层间位移，位移比）时选取该假定，计算配筋时不选该选项。可在特殊构件定义里修改某一块板的属性，弹性板6、弹性板3、弹性膜播隼F*w采用川性板做火a MHvc- . .rr .tw ., m. r m.一.且楼板不宜开大洞,因此对于能够在地下室顶 板处谈固的工程.强制刚性板假定有一定的合理性。 MW. fve.f*cMto M.墙段1的内力和配筋计Jl结果V性板）” (l MZS 4 M1) 0( .A l.9f .1 *Ww 1 Kcv . f- M. Fr M. fyv-
24、 M. Bw , km t.w 49tMI 施下外 MIK一般而言,地下室顶板较一般楼板厚.尤其是将q矢点ffgo-,结构在地下室顶板嵌固时.其厚度不小于18Omm席密“修营飘：，：*地下室强制采用刚性楼板假定说明书：在2012年6月版本中，SATWE取消了“对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定”的默认假定，修改为由用户通过参数自行确定。这是由于对于个别地下室楼板开洞较多的结构，这种假定会造成一定偏差，因此允许用户在内力计算时不再对地下室采用强制刚性楼板假定，而采用弹性板。需要特别指出的是，当勾选“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”时，地下室也包含在内。本参数的目的针对是只在地下室强制而地上不强
25、制的情况，地下室计算模型的变化使得地下室土约束方式也发生了一定的变化，软件原有土约束施加约束方式是加载到刚性板上，新版本修改为在总约束值不变的前提下，根据结点上的质量进行加权分配，因此会引起地下室内部分构件内力发生变化。墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点说明书：勾选此项时，剪力墙洞口上方墙梁的上部跨中节点将作为刚性楼板的从节点，与旧版程序处理方式相同；不勾选时，这部分节点将作为弹性节点参与计算。见下图圈示节点。是否勾选此项，其本质是确定连梁跨中结点与楼板之间的变形协调，将直接影响结构整体的分析和设计结果，尤其是墙梁的内力及设计结果。图3-4墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点不为就M三一i-不选可以减少
26、连梁超筋的问题，但楼会变柔，位移等指标会变差计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘说明书：本参数旨在将剪力墙的设计概念与有限元分析的结果相结合，对在水平侧向力作用下的剪力墙的面外作用进行折减，并确定结构中剪力墙所承担的倾覆力矩。在确定折减系数时，同时考虑了腹板长度、翼缘长度、墙肢总高度和翼缘的厚度等因素。勾选该项后，软件每一种方法得到的墙所承担的倾覆力矩均进行折减，因此，对于框剪结构或者框筒结构中框架承担的倾覆力矩比例会增加，但短肢墙承担的作用一般会变小。实际应用：正常情况不需要考虑，当某方向主墙很短（短肢剪力墙）同时又有很多的翼墙可以适当考虑考虑，否则这些短肢剪力墙可能配筋过大不合理。薛*，假
27、AL力矩时只考虑腹板和有效豫绿土木建沈混凝土规范9.4.3在承载力计算中.剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞间翼墙的宽度、剪力墙厚度加两侧各6倍翼墙厚度.剪力墙墙肢总高度的1/10四者中的最小值由此得到以下两点结论： “一次位加收”?高规5.1.9高层建筑结构在进行重力荷载作 用效应分析时,柱、墙、斜撑等构件的轴向变 形宜采用适当的计算模型考虑施工过程的影响 ：复杂高层建筑及房屋大于15Om的其他高层 建筑结构,应考虑施工过程的影响在SATWE软件中.程序给出了四种模拟施工的 计算方法.即施工模拟1、施工模拟2、施工模 拟3和一次性加载以下介绍一下这四种计算 方法的区别与联系1、一次
28、性加载这种计算方法的主要原理是先假定结构 已经完成.然后将荷载一次性加载到工程中 其计算结果的主要特点是结构各点的变形 完全协调,并由此而产生的弯矩在各点都能 保持内力平衡状态。图1在竖向荷载作用下结构变形示意图8 R &图2在竖向荷教作用下结构变形近似示意图程序按A弹性计算中.图3图与图2是等价的.殖M制的模拟施工1的计算通过上图可以看出.模拟施工1的计算方法实际上也是先假定结构已经存在.只不过荷载采用分层加载的方式.因此与实际情况相比还是有一定的差别也正因为如此.采用这种方法计算出来的各点弯矩无法满足平衡条件史巧禧士模拟2模拟施工2与模拟施工1相比.其主要区别在于先将竖向构件刚度放大10倍
29、.然后再按模拟施工1进行加载这样做的主要目的是为了削弱竖向荷载按刚度的重分配.使柱、墙上分得的轴力比较均匀.接近手算结果.传给基础4、模拟施工3鉴于上述施工加载方式所存在的问题.新 的SATwE软件在原来的基础上增加了模拟施工3 的计算方法该方法的主要特点是能够按照如 图1所示的方式比较真实地模拟结构竖向荷载 的加载过程.即分层计算各层刚度后.再分层 施加竖向荷载采用这种方法计算出来的结果 更符合工程实际6）分段加栽在工程中的应用对于大多数工程,在施工时总是采用 分层加载、分层找平的方式进行但是对 于某些工程的特殊部位.在采用模拟施工3 时.则应采用分段加载的方式进行设计.的荷载更为合理模拟施
30、工2极少用例如某工程.共21层,其中在1721层出现大范困的悬挑.挑出长度为9800En结构的三维轴侧图及平面图如下图所示：结构的三维轴侧图把后面三层的施工次序改为一样悬挑部分需先支脚手架，悬挑部分施工完后再拆脚手架，这几层楼为一次性加载，下面的还是模拟施工3加载。上图第6958号节点为例.分别采用施aW3”和“一次性加载”.在竖向恒载作用下，该点的计算结果如下：施工模拟3：-1707mm一次性加载：-33.6mm由此可见.“施工模拟3”和“一次性加载”的计算结果差异很大,如果不考虑施工工艺的要求而盲目采用“施工模拟3”的计算结果.则有可能使在竖向恒载作用下节点位移的计算结果偏小.不符合真实情
31、况所以,此时应采用“一次性加载”的分析结果模拟施工三（图1）的特点：分层形成刚度，分层施加荷载，分层找平，比较真实的一般楼的算法模拟施工一（图2、图3）的特点：刚度一次形成（减少了计算量），分层施加荷载,分层找平，是模拟施工三的简化施工次序说明书：关于施工次序的计算原理请参见第六章第二节的详细介绍。当模拟施工1能正常计算，而模拟施工3不能正常计算时，应注意检查模拟施工次序的定义是否正确。风荷载计算信息说明书：SATWE提供两类风荷载：一类是程序依据建筑结构荷载规范GB50009-2012风荷载的公式(8.1.1-1)在“生成SATWE数据和数据检查”时自动计算的水平风荷载，作用在整体坐标系的X
32、和Y向，可在“水平风荷载查询/修改”菜单中查看，习惯称之为“水平风荷载”；另一类是在“特殊风荷载定义”菜单中自定义的特殊风荷载。“特殊风荷载”又可分为两类：通过点取“自动生成”菜单自动生成的特殊风荷载和用户自定义的特殊风荷载，习惯统称为“特殊风荷载”。自动生成特殊风荷载的原理与水平风荷载类似，但更为精细，细节可参见本章第五节的内容。一般来说，大部分工程采用SATWE缺省的“水平风荷载”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。SATWE通过“风荷载计算信息”参数判断参与内力组合和配筋时的风荷载种类：(I)不计算风荷载：任何风荷载均不计算；(2)计算水平风荷载：仅水平风荷载参与内
33、力分析和组合，无论是否存在特殊风荷载数据。这是用得最多的风荷载计算方式。(3)计算特殊风荷载：仅特殊风荷载参与内力计算和组合。(4)计算水平和特殊风荷载：水平风荷载和特殊风荷载同时参与内力分析和组合。这个选项只用于极特殊的情况，一般工程不建议采用。实际应用：一般选择“计算水平风荷载”。地震作用计算信息说明书：程序提供了以下四个选项供用户选择：(1)不计算地震作用：对于不进行抗震设防的地区或者抗震设防烈度为6度时的部分结构,规范规定可以不进行地震作用计算，参见建筑抗震设计规范GB50011-2010第3.1.2条，此时可选择“不计算地震作用”。建筑抗震设计规范GB50011-2010第5.1.6
34、条规定：6度时的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。因此这类结构在选择“不计算地震作用”的同时，仍然要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。此时，“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。(2)计算水平地震作用：计算X、丫两个方向的地震作用；(3)计算水平和规范简化方法竖向地震：按建筑抗震设计规范GB50011-2010第5.3.1条规定的简化方法计算竖向地震；(4)计算水平和反应谱方法竖向地震：按竖向振型分解反应谱方法计算竖向地震；高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第4.3.14规定：跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于12m的转
35、换结构和连体结构，悬挑长度大于5m的悬挑结构，结构竖向地震作用效应标准值宜采用时程分析方法或振型分解反应谱方法进行计算。因此,新版SATWE新增了按竖向振型分解反应谱方法计算竖向地震的选项。采用振型分解反应谱法计算竖向地震作用时，程序输出每个振型的竖向地震力，以及楼层的地震反应力和竖向作用力，并输出竖向地震作用系数和有效质量系数，与水平地震作用均类似。有关水平地震和竖向地震的计算，还可查看第六章第一节和第八章的相关内容。结构所在地区说明书：分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。B类建筑和A类建筑选项只在鉴定加固版本中才可选择。特征值求解方式说明书：仅在用户选择
36、了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，程序才允许选择“特征值求解方式二程序提供了两个选项供用户选择：(1)水平振型和竖向振型整体求解：只做一次特征值分析，每个节点的动力自由度为(u,v,w,0,0,Rz)o(2)水平振型和竖向振型独立求解：做两次特征值分析，每个节点的动力自由度分别为(u,v,0,0,0,Rz)和(0,0,w,0,0,0)一般情况下应选择“水平振型和竖向振型整体求解”方式以真实反映水平与竖向振动间的耦联。实际应用：般选择“水平振型和竖向振型整体求解”方式。“规定水平力”的确定方式说明书：建筑抗震设计规范GB50011-2010第3.4.3条和高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-
37、2010第3.4.5条规定：在规定水平力下楼层的最大弹性水平位移或(层间位移)，大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍；建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.13条和高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第8.1.3条规定：设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时以上抗规和高规条文均明确要求位移比和倾覆力矩的计算要在规定水平力作用下进行计算。10版SATWE根据规范要求会输出规定水平力的数值及规定水平力作用下的位移比和倾覆力矩结果。规定水平力的确定方式依据建筑抗震设计规范GB50011-2010
38、第343-2条和高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010第3.4.5条的规定，采用楼层地震剪力差的绝对值作为楼层的规定水平力，即选项“楼层剪力差方法(规范方法)，一般情况下建议选择此项方法。“节点地震作用CQC组合方法”是程序提供的另一种方法，其结果仅供参考。实际应用：一般选择选项“楼层剪力差方法(规范方法)规定水平力主要用在两个地方：算位移比时，和算倾覆力矩时d文乔千力”的L方式 *s一、规范要求1.抗规3.4.3规定：,在规定水平力下楼层的 霰大弹性水平位移或（层间位移）.大于该楼层两 端弹性水平位移（或层间位移用均值的1.2倍2、高规3.4.5规定：在考虑偶然偏心影响 的规定水平地震
39、力作用下.楼层竖向构件最大的 水平位移和层间位移.A级高度高层建筑不宜大 于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值 的1.5倍5. 乂高规IO216-7框支框架承担的地震倾覆力 矩应小于结构总地震倾覆力矩的50%6. 高规 条文说明3.11.4规定：当采用弹型 性冲力分析时.在计算分析中采用的侧向作用力 分布形式宜适当考虑高搪型的影响.可采用本规 程3.4.5条提出的“规定水平力”3 . C抗规 6.1.3和高规813修槽力矩的计算采用规 定水平力.其中抗规条文：设置少抗震墙的泡架结 构.在规定的水平力作用下.底部框架所承担的地震使用 力矩大于结构总地震倾擅力矩的50%时.其框架的抗震等
40、 级仍应按框架结构确定.抗震，围的抗震等级可与棺架的抗 震等级相同除此之外还有关于框支框架以及短肢墙的 倾覆力矩均采用了规定水平力4 .高规7.1.8-1在规定的水平地震作用下.短股剪力墙 承担的底部修槽力矩不宜大于结构底部总地震倾覆力矩的 50%墙元侧向节点信息说明书：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”,即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，以提高墙元的变形协调性。实际应用：默认“出口”。风荷载信息地面粗糙度类别说明书：分A、B、C、D四类，用于计算风压高度变化系数等。实际应用：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类:A类指近海海面和海岛
41、、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。GB50009-2012建筑结构荷载规范修正后的基本风压说明书：修正后的基本风压用于计算荷载规范公式(8.1.1-1)的风压值w,一般按照荷载规范给出的50年一遇的风压采用，对于部分风荷载敏感建筑，应考虑地点和环境的影响进行修正:如沿海地区和强风地带等。又如门刚规程中规定，基本风压按现行国家标准荷载规范的规定值乘以1.05采用。用户应自行依据相关规范、规程对基本风压进行修正，程序以用户填入的修正后的风压值进行风荷载计算，不再另行修正。实际应用：GB50009-2012建筑结构荷载规范(附录E)省市名城市名海拔高度(m)风压kN/n?)雪压(kN/m1)基本气温(C)雷荷准永久值系数分区R-IOR-SOR=100R-IOR=50R=Ioo低嫌离广西现洲岛55.20.701.101.30一934海南海口市1
