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1、中国工程建设标准化协会标准给水排水工程预应力混凝土圆形水池结构技术规程TechnicalspecificationforstructureofcircularprestressedconcretewatertanksofwatersupplyandsewerageengineeringCECS216：2006主编单位：中国市政工程华北设计研究院批准单位：中国工程建设标准化协会施行日期：2007年8月1日中国计划出版社2006北京本规程原属于给水排水工程结构设计规他GBJ69-84中第三章的内容.根据逐步与国际接轨的需要现将本规程独立成本，以便于工程应用和今后修订.据此,按中国工程建设标准化协会
2、（95）建标协字第10号关于下达第二批推荐性标准编制计划的函的要求进行编制。本规程根据国家标准建筑结构可靠度设计统一标准GB500682001和工程结构可靠度设计统一标准GB5015392规定的原则，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制，并与有关的结构专业设计规范协调一致。本规程总结了原给水排水工程结构设计规范GBJ69-84十多年来的应用情况吸取了国内的工程实际经验和国外相关标准的内容,对原规范的内容作了大量的充实和完善。根据国家计委计标1986】649号文关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知的要求现批准协会标准给水排水工程预应力混凝土圆形水池结构技术
3、规程,编号为CECS216：2006,推荐给工程建设设计、施工、使用单位采用.本规程由中国工程建设标准化协会Jr藏构筑物专业委员会CECS/TC10（北京海淀区西直门北大街32号3号楼北京市市政工程设计研究总院，邮编/00082）归口管理，由主编单位中国市政工程华北设计研究院天津市河西区气象台路99号.邮编：300074）负责解释。在使用中如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料径寄解释单位.主州单位：中国市政工程华北设计研究院弁编单位：中国建筑科学研究院北京市建筑工程研究院天津市冶金设计研究院北京市市政工程设计研究总院上海市政工程设计研究院中国市政工程西南设计研究院中国市政工程西北设计研究院
4、中国建筑第八工程局河南永丽化工有限公司山西混凝土新型材料厂河北省衡水悻亨工程橡黑有限公司天津市钢线钢缆集团主要起草人：曹开朗王长祥韩群芳朱开东宋光庭帏勇史卿.刘迎焕冯树健高迎亮及9R王霓刘航王昌荣王乃震周质炎赵远清樊锦仁王学士沈兴东杨宏生王芳王长林朱龙中国工程设标潴化协会2006年12月26日目次1 总则(1)2 主要符号(2)3材料和锚具(5)3.1 混凝土(5)3.2 Si应力筋(6)3.3 锚具系统(8)4结构上的作用(12)4.1 作用分类和作用代表值(12)4.2 永久作用标准值(12)4.3 可变作用标准值和准永久值系数(13)5基本设计规定(17)5.1 一般规定(17)5.2
5、簸能力极限状态计算(17)5.3 正常使用极限状击验算(20)6预应力圆形水池的结构设计计算(22)6.1 一般烷定(22)6.2 静力计算(29)7 构造要求(32)8 施I：要求(37)8.1 一般规定(37)8.2 fit应力筋、锚具和相关材料的进场臆收(37)8.3 预应力筋的脩设和浇筑混凝土(39)8.4 应力筋的张力和的具密封(41)本规程用词说明(44)附：条文说明45)l.o.l为了使给水排水工程覆应力混凝土Wl形水池结构的设计.做到安全适用、经济合理、技术先进、确保质量，制定本规程。1.0.2本规程适用于城镇公用设施和工业企业中一般给水排水工程中后张法有粘结和无粘结预应力混凝
6、土圆形水池（包括消化池）的结构设计；不适用于工业企业中具有特殊要求的摘应力混凝土圆形水池的设计.1.0.3本规程系根据国家标准建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001、工程结构可靠度设计统一标准GB50153-92和给水排水工程构筑物结构设计规范GB50069-2002规定的原则制定.1.0.4按本规程设计时,一般荷载的确定、构件做面计算、地基基础设计、材料和施T.质量控制等应按国家现行有关标准的规定执行.1.0.5对于建在地震区、湿陷性黄土或膨胀土地区、冻土地区等的给水排水工程预应力混凝土Ia形水池结构的设计，尚应符合国家现行有关专门标准的规定.2主要符号2.0.1作用和作用效应S
7、作用效应的基本组合设计值；Sh作用效应的标准组合设计值,Sa作用效应的准永久组合设计值；R结构构件抗力设计值；Nh构件在作用效应标准组合下计算截面上的法向力；Gb第，个永久作用的标准值,Q,h第，个可变作用的标准值；外在作用效应标准组合下计算截面边缘的法向应力I%由预加力产生的混凝土截面边缘法向应力；F预应力钢筋张拉控制应力；第，项应力损失侦；p.预应力钢筋的有效应力I2壁板的内外假壁面温差；TR壁板的中面温差.2.0.2材料性能Et混凝土弹性模量；E.钢筋弹性模量；EPBi应力钢筋弹性模量；/+混凝土轴心抗拉强度标准值；fl应力钢筋抗拉强度标准值；w混凝土立方体抗压强度；A德加预应力时的混凝
8、土立方体抗压强度；S混凝土的抗渗等级；Fi混凝土的抗冻等级；明混凝土的线膨胀系数；A混凝土壁板与空气间的热交换系数；国混凝土壁板与内侧水之间的热交换系数；Ae-混凝土的导热系数.2.0.3几何参数H圆柱壳池壁的高度；A池壁的厚度；An构件的混凝土净截面面积；A0构件的换算截面面积；A、验算截面内纵向受拉钢筋的总截面面积；,纵向力对截面重心的偏心距；Zc构件的计算跨度；卬。一构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩e2.0.4计算系数及其他Zo结构重要性系数；Tn壁板内侧水的计算温度；TA壁板外侧的大气温度；TB壁板施工闭合时气温；Tc混凝土壁板的外侧温度；K预应力筋与孔道壁或护套壁之间的摩擦系数；考虑
9、孔道或无粘结筋每米长度局部偏差的摩擦系数；Cti.第i个永久作用的作用效应系数,Cqi第j个可变作用的作用效应系数，Zc第i个永久作用的分项系数；九第，个可变作用的分项系数；c可变作用的组合值系数；M第j个可变作用的准永久值系数，钢筋弹性模量与混凝土弹性模it的比值;*混凝土l应力限制系数；Jfi压效应系数。3材料和锚具3.1 混凝土3.1.1 对预应力圆形水池的池壁、环梁等预应力结构构件，当采用钢纹线作预应力筋时，混凝土强度等级不宜低于C40.预应力圆形水池中的非预应力结构构件，其混凝土强度等级不应低于C25垫层混凝土强度等级不应低于ClO.3.1.2 愤应力圆形水池混凝土的密实性应满足抗渗
10、要求，可不做其他抗渗处理.混凝土的抗渗等级应通过试验确定，并应符合表3.L2要求.M应力Bl形水池混凝土的最小水泥用不宜小于300kgm3,水灰比不应大于0.50.表3.1.2混土的抗油等SUSi）的选用最大水头，混凝土厚度的比值（Q）抗等级（三）30S8注“最大水头与混土厚度的比值Q高于30较多时.抗等级应适当提离.2混凝土的抗漆等级系指龄期为28d的混上试件,德加X0.IMPa水压后濡足不水指标.3.1.3 最冷月平均气温低于一31的地区，外露颈应力圜形水池的混凝土应具有良好的抗冻性能.对最冷月平均气温在一31-10C的地区，混凝土抗冻等级应采用F150；对最冷月平均气温低于一KrC的地区
11、，混凝土抗冻等级应采用F200.抗冻混凝土用的水泥不得采用火山灰质硅酸盐水泥和给煤灰硅酸盐水泥.注：混凝上的抗冻等级系指依期为28d的混土贰件,在进行相应源IIt一环总次ft次作用后,其强度降低不大于25%.搔失不超过5.3.1.4 当预应力圈形水池内接触的介质或池外地下水、土对混凝土和混凝土中钢筋具有腐蚀性时应按现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范GB50046或根据专门试验确定防腐措施。3.1.5 预应力圆形水池混凝土的碱含量应符合现行协会标准混凝土碱含量限值标准CECS53的规定.3.1.6 预应力WI形水池混凝土不得采用氯盐作防冻、早强掺合料,其混凝土最大氯离子含量(占水泥用量的百分率)
12、不得超过0.06%.3.1.7 预应力圆形水池混凝土可根据需要采用外加剂.当采用外加剂时，应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范GB50119的规定.3.1.8 预应力圆形水池池壁外敷式(体外)钢绞线愦应力筋的啧浆保护层，其砂浆应采用强度等级不低于M30的水泥砂浆.3.1.9 预应力舫的孔道灌浆应采用普通硅酸盐水泥，水泥浆强度等级不应低于M30.3.2 预应力筋3.2.1 用作预应力筋(包括无粘结筋)的钢绞线,其性能应符合现行国家标准预应力混凝土用钢绞线GB/T5224-2003.常用的钢绞线主要力学性能应按表3.2.1的规定采用。3.2.1常用皎主要力学性能依应力筋品并公休直径(mm)抗
13、枪强度标准值(Nmm,)抗拉强度设计值prNran2)JK仲率50OmIil()面面根3.554.84301.95X101860132012.71720122098.777518601320tt*3.2.1Ai应力5品脖公栋立径d(mm)康拉叠度标准值(3(Nmm*)抗拉强度设计值rrNmm1)修伸率4250OmIn(%)他面面积3.514011011.95XIOi)7201220I8601320I960)38015.7I8601320150)178注：1经供需双方同意也可采用本表所列规格和我度慑别以外的Si应力策统线I2必要时用鼓线可采用实测的弹性模量；3当采用表列以外的其他覆应力筋材料时.
14、应符合相关标准的规定.3.2.2用作预应力筋(包括无粘结筋)的钢绞线不得有死弯，当有死弯时必须切断。预应力筋中的每根钢丝应是通长的,严禁有接头.3.2.3圆形水池预应力结构构件中，非预应力钢舫宜采用HRB335级、HRB400级热轧带肋钢筋。3.2.4无粘结预应力筋系指带有专用防腐油脂涂层和外包层的无粘结预应力钢绞线。其质量要求应符合现行行业标准无粘结预应力钢绞线JG161和无粘结预应力筋专用防腐润滑脂JG3007的规定.1无粘结预应力筋外包层(护套)材料，应采用高密度聚乙烯树脂材料,严禁使用聚氯乙烯。其性能应符合下列要求：1)在规定的温度范围内，低温不脆化，高温化学检定性好；2)必须具有足够
15、的韧性和抗破损性；3)对周围材料(如混凝土、钢材)无侵蚀作用；4)防水性好.2无粘结SS应力筋涂料层应采用专用防腐油脂其性能应符合卜列要求：I）在规定的温度他国内，不流淌，不裂缝.不变脆并有一定的韧性；2）使用期内，化学稳定性好；3）对周围材料（如混凝土、钢材和外包材料）无侵蚀作用；4）不透水、不吸湿、防水性好,防腐性能好；5）润滑性能好，摩阻力小.3.3锚具系统1.1.1 1IW形水池预应力筋的锚具和连接器的性能和要求应满足现行国家标准预应力筋用锚具、夹具和连接器GB/T14370和现行行业标准预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程JGJ85的规定.1.1.2 圆形水池预应力筋一锚具组装件
16、的锚固性能,应符合下列要求：1有粘结预应力筋、无粘结预应力筋所采用锚具的静载锚固性能,应同时符合下列要求：95式中%预应力筋一锚具组装件静载试验测得的锚具效率系数,Z预应力筋一锚具组装件达到实测极限粒力时的总应变.2预应力筋锚具组装件的疲劳锚固性能，应通过试验应力上限取预应力钢材抗拉强度标准值的65%、疲劳应力幅度取80Nmm2、循环次数为200万次的疲劳性能试验.1.1.3 1形水池预应力筋锚具的选用，应根据应力筋的品种、张拉力值和工程应用环境条件选定.对常用的铜纹线有粘结摘应力舫，其张拉端宜采用夹片锚具，即圆套筒式或垫板连体式夹片锚具;埋入式固定端锚具宜采用挤压锚具或型板连体式夹片锚具；对
17、无粘结预应力舫,其张拉端和埋入式固定端锚具均宜采用!&板连体式夹片锚具.对于不设置锚固肋的池壁埋入式环向钢绞线颈应力筋和外敷式环向钢绞线预应力筋,可采用环型锚具。1.1.4 夹片锚具系统张拉端可采用下列做法：1有粘结预应力舫张拉端的圆套筒式夹片锚具或垫板连体式夹片锚具的布置，可采用与混凝土表面平齐或凹进锚固肋混凝土表面的形式（图3.3.4-1）.图3.3.4-1单根有粘结Si应力舫张拉端铺固系统构造1一失片；2-傅粮板；3相裁管M旋筋心孔道懵埋皆I6例或线一结构阻凝土；8WJF9缰石混凝土或砂浆2无粘结预应力筋张拉端垫板连体式夹片锚具的布置可采用凹进锚固肋混凝土表面或与混凝土表面平齐的形式（图
18、3.3.4-2）.困3.3.4-2申根无粘结Bl应力筋张拉端锚固系统构造I一夹片,2一鳗筋3一结构!上.4一无帖结筋，5-t!*密封套,6一一体式燮板一石爬土或B蒙1.1.1 3.5有粘结预应力筋固定端的挤压锚具或垫板连体式夹片锚具系统和无粘结预应力筋固定端的型板连体式夹片锚具系统，其埋设在水池结构混凝土中的构造可采用图3.3.5做法.(a)有粘结筋锚固端构造(b)无粘结筋镒固端构造图3.3.5固定竭锚固系统构造I-Bl应力筋2一鼻酸筋，3夹片；4防腐油的；5密时，6一一体式健泰板；7熨料密耳套,8一结构混*土9折岸锚具,10孔道懵埋管”】一兼管3.3.6 无粘结预应力筋锚具采用环型锚具系统时
19、的构造可采用图3.3.6的做法.图3.3.6环型锚具系筑构造凹槽的宽度IA凹槽的高度国一池壁内半径3.3.7 预应力混凝土用金属波纹管（螺旋管）和塑料波纹管的尺寸和性能应符合现行行业标准预应力混赛土用金属螺旋管JG/T3013和预应力混凝土桥梁用塑料波纹管JTT529的规定.3.3.8 预应力圆形水池根部与底板采用杯”连接时杯口内的防水密封胶应符合现行行业标准聚硫建筑密封胶JC483和聚氨酯建筑密封胶JC482的规定.3.3.9 SS应力圆形水池根部与底板采用杯口连接时，池壁底端设置的橡胶垫板（或其他弹性材料）性能应符合现行国家标准高分子防水材料第2部分止水带GB18173.2的有关规定.4结
20、构上的作用4.1 作用分类和作用代裳值4.1.1 预应力圆形水池结构上的作用主要可分为永久作用和可变作用两类.永久作用应包括结构自重、土的竖向压力和侧向压力、水池内的盛水压力、永久设备自重、池内气体压力（用于消化池）、结构的朝加力、地基的不均匀沉降等；可变作用应包括池顶活荷载、雷荷载、风荷载、地表或地F水压力（侧压力、浮托力八结构构件的温（湿）度变化作用、地面堆积荷载、施工荷载等.4.1.2 1.2预应力圆形水池结构设计时，不同作用应采用不同的代表值:对永久作用，应采用标准值作为代表值;对可变作用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值。4.1.3 当结构承受两种或两种以上可变作
21、用，承载能力极限状态按作用效应基本组合计算或正常使用极限状态按作用效应标准蛆合验算时,应采用标准值和组合值作为可变作用代表值.可变作用的组合值应为可变作用的标准值乘以作用蛆合值系数.4.1.4 当正常使用极限状态按作用效应准永久组合验算时，应采用准永久值作为可变作用代表值。可变作用的准永久值应为可变作用的标准值乘以准永久值系数。4.2 永久作用标准值4. 2.1结构自重的标准值，可按结构构件的设计尺寸与相应材料的重度计算确定，各种材料的重度可按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009的规定采用。永久设备的自重标准值可按设备样本提供的数据采用；构件上设备转动部分的自重及其传递的轴向力应乘以动力
22、系数后作为标准值，动力系数可取2.04.2.2作用在水池壁侧向的土压力标准值，可按郎金公式计算主动土压力。对水池位于地下水位以上的部分,当无试验资料时上的重度可按18kNm采用；对水池位于地下水以下部分的恻压力，应为主动土压力与地下水韵压力之和，此时土的重度应按有效诋度计算，可按10kNm1采用。4.2.3水池内的水压力应按设计水位的静水压力计算。对给水处理水池，水的重度可取IokN;对污水处理水池，水的重度可取1010.8kNm3.注I对机械表面气池内的设计水位，应计入水面波动的影响.4.2.4施加在水池结构上的预加力标准值，应按预应力筋的张拉控制应力值扣除相应阶段的各项应力损失后计算。当构
23、件按承载能力极限状态计算,且预加力为不利作用时预应力筋在该阶段尚未完成的应力损失不应扣除.4.2.5地基不均匀沉降引起的永久作用标准值,应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007确定.4.3可变作用标准值和准永久值系数4. 3.1不上人水池顶施的活荷载标准值可取O.7kNm2,准永久值系数可取0,上人水池顶盖的活荷载标准值可取2.OkNm准永久值系数可取04.5. 3.2水池顶盖设计时，应根据倦工条件验算施工阶段荷载，其标准值可按施1.设备的使用重量采用，淮永久值系数可取0.6. 3.3雪荷栽标准值及其准永久值系数应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009的规定采用.池顶的活荷载与
24、雪荷裁不同时组合.7. 3.4池Ji操作平台的活荷我标准值可取2.OkN/Ir?,准永久值系数可取0.5,当实际使用活荷我大于上述值时，按照实际情况采用.8. 3.5地表水或地下水对水池的作用标准值应按下列规定采用：1水池各部位的水压力应按静水压力计算；2水压力标准值的相应设计水位,应根据勘察部门和水文部门提供的数据采用.可能出现的最高和最低水位对地表水位宜按照】频率统计分析确定,对地F水应综合考虑近期内变化及水池设计基准期内可能的发展趋势确定；3水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应确定取最低水位或最高水位。当取最高水位时，相应的准永久值系数对地表水可取常年洪水位与最高水位的比值
25、对地下水可取平均水位与最高水位的比值；当取最低水位时,相应的准永久值系数应取1.04地表水或地下水对结构作用的浮托力,其标准值应按最高水位确定，并应按下式计算：q.h=Y.人.小.（4.3.5）式中S.,构筑物基础底面上的浮托力标准值（kN）;Zw水的重度（kNm”可按10kNmj采用；w-地表水或地下水的最高水位至基础底面（不包括举层）的距离（m）；7w浮托力折减系数，对非岩质地基应取1.0,对岩石地基应按其破碎程度确定，当基底设置滑动层时应取1.0.4.3.6 地面堆积荷载的标准值可取IokN/m3其准永久值系数可取0.5.4.3.7 预应力圆形水池结构的温度变化（温差）作用（包括湿度变化
26、的当量温差）标准值，可按下列规定确定：1地下式水池或设有保温措施的水池，一般可不计算温度、湿度变化的作用；暴露在大气中的地面式和部分地下式水池或池内液体温度较高的水池（如污泥消化油）应计算温度、湿度变化的作用.2暴露在大气中的水池池壁的壁面温差（内侧壁面温度-外侧壁面温度）应按下式计算：A=WQ（TN-TA）（1/岛+1/8+“U）（4.3.7-1）式中A壁板的内外侧壁面温差（C）：h壁板的厚度（m）；c混凝土壁板的导热系数，按表4.3.77采用；0混凝土壁板与内侧水间的热交换系数,按表4.3.7-2采用；t混凝土壁板与空气间的热交换系数，按表4.3.7-1采用；Tn壁板内侧水的计算温度（C）
27、;TA壁板外侧的大气温度（*C）4.3.71混土的博工系数系数名称工作条件系数值统膨藤系数QC20jCW(m,n589914583暴露在大气中的水池池壁的壁面湿度当量温差M可按I（TC采用.4暴露在大气中的水池池壁的中面温差（闭合时中面温度一使用时中面温度）可按F式计算：当人一51时1.A万十kTR=(TB-Ta)+JTcA(TA-TN)(4.3.7-2)1AAAe当t-5C时2TR=(TB+5)-(Tn+5)(4.3.7-3)工+巫岛式中TR中面温差；TB混凝上施工时闭合时气温；Ir混凝上壁板外侧温度&=TA-T耳F(TA-TN)Bod兀5温度、湿度变化作用的准永久值系数宜取1.05基本设计
28、规定5.1 一般规定5.1.1 各类预应力圆形水池结构构件均应按承载能力极限状态计算。5.1.2 2预应力圆形水池结构按承载能力极限状态计算时,除结构转体稳定验算外，均应采用分项系数设计表达式.5.1.3 各类预应力圆形水池结构构件均应按正常使用极限状态验算。对轴心受拉和小偏心受拉构件，应按作用效应标准组合进行抗裂验算；对受弯和大偏心受拉、大偏心受压构件,应按作用效应准永久组合进行裂缝宽度验算；对需要控制变形的结构构件尚应按作用效应准永久组合进行变行验算。5.1.4 消化池和无保温设施的地面式或部分地下式预应力圆形水池的强度计算和正常使用极限状态验算，应考虑壁面温（湿）差作用和中面温差（季节温
29、差）作用.5.1.5 有盖水池应设置必要的通气孔和溢流孔,当不能设置通气孔和溢流孔时,应考虑池内可能出现的压力变化的影响。污泥消化池应配备池内气体压力控制装置。5.1.6 l.6预应力圆形水池的地基承载力和变形验算，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定执行.5.2 承裁能力极限状态计算5.2.1 愦应力圆形水池结构构件按承载能力极限状态进行强度计算时,应采用下列表达式：ZoSR（5.2.1）式中Zo结构重要性系数.在一般情况F,JB应力水池的安全等级可取二级,重要性系数可取LO1S作用效应基本组合设计值；R结构构件抗力设计值,按现行国家标准混凝土结构设计规苑GB50010的
30、规定确定.5.2.2 预应力圆形水池按承教能力极限状态进行强度计算时，作用效应组合设计值应按下列规定确定.I强度计算的作用效应基本组合,应按下式计算：S=GCG,G,k+7qiCqjQu十tXyQCQQJll(5.2.2)三1j-2式中Ga第I个永久作用的标准值；加一第个永久作用的分项系数.当作用效应对结构不利时，对结构和设备自重应取1.2对其他永久作用应取1.27；当作用效应对结构有利时，均应取1.0Q虐第】个可变作用的标准值,当有地表水或地下水时,第一个可变作用应取地表水或地下水作用;Qk-第J个可变作用的标准值；Zq1第1个可变作用分项系数,对地表水或地下水的作用取1.27,加第个可变作
31、用分项系数，除地表水或地下水作用外，各项可变作用的分项系数取1.40GGtSG分别为第I个永久作用、第1个可变作用和第，个可变作用的作用效应系数；我一可变作用的组合值系数，取0.9；当计算工况中只有一个可变作用时取1.0.2强度计算的作用效应基本组合设计值应根据应力水池的形式及其工况取不同的作用项目组合.不同工况的项目组合可参照表5.2.2确定.5.2.1不同工况的作用但合水池形式加工况永久作用可受作用结构fi三Gi池内水压力G外压G一池土力/加力G.用向土自CGs池外水压力Q9活或Ql地面堆枳荷Q,U(9度作用Q,MF式水池有一水ItHi应力Iri:防段闭水送验使用时池内无水*11水池Bi应
32、力IK工阶段闭水成熟使用时池内无水地面式或部分Jt下式水池有保温的有趣水油无保温的有着水演Si应力It工阶段闭水试验使用时油内狎水使用时池内无水值应力IiT阶段用水试验使用时池内有水使用时池内无水无保温*u水池8!应力德T阶段闭水试0使用时修内有水使用时油内无水注一表中TrJ.看为相应工况下IS计翼的项目，有“”者为相应工况下按具体设计条件采用的项目.2及中未列入地F式有筑水MM内有水的T况,但地基承力计算或油壁与海小板为弹性因定时滤Oi板计算应予以考虚.3在不同工况Ifl合时,应虑对结构的有利和不利情况分别采用分项累数.4消化油还应孑虚有油内气体压力作用的工况.5当基条件较菜时应考虚地墓不均
33、匀变形对泊体的等哨.5.2.3当预应力圆形水池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进行抗浮稳定验算.验算时各作用均取标准值,抵抗力不包括池内盛水的永久作用和水池侧壁上的摩擦力，抗浮稳定性抗力系数不应小于1.05.水池内设有支承结构时（如无梁楼盖支承柱等）,还应验算支承区域内局部抗浮稳定性.5.3正常使用极限状态险算5.3.1 预应力圆形水池结构构件按正常使用极限状态设计时，应分别按作用效应的标准组合或准永久组合进行验算。结构构件的抗裂验算、裂缝宽度、变形和应力值应满足相应的规定限值。5.3.2 应力圆形水池的结构构件截面处于轴心受拉或小偏心受拉时,应按不出现裂缝控制取作用效应的标准组合进行验算.
34、并应符合下列要求：1按正常使用极限状态验算时,作用效应标准组合设计值应按下式计算：Sh=Cg,G+CqiQlhtCq,QB-*（6.1.6）式中a.预应力筋张拉控制应力，Gb第项值应力损失值.预应力IW形水池设计时宜考虑下列各项预应力损失：1张拉端锚具变形和预应力筋内缩小（考虑变角张拉因素）；2预应力舫的摩擦加（考虑变角张拉因索）；223预应力筋的应力松弛久,4混凝土的收缩和徐变如;5将应力筋由于分批张拉引起的平均Si应力损失北；圆形水池预应力舫的总损失设计取值不应小于80Nmmi.6.1.7 预应力圆形水池中有粘结和无粘结筋的预应力损失值可按下列要求计算：1预应力筋由于锚具变形和预应力筋内缩
35、引起的预应力损失内值的计算.1）直线预应力筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应力损失n（Nmm2）,可按下式计算：n三=Ep/L（6.1.7-1）式中0张拉端锚具变形和预应力筋内缩值（mm）,可按表1.7-1采用.1.张拉端至铺固端之间的距离；Er预应力筋弹性模就。6.1.7-1修具变形和演应力筋内值（mm）WIR类别a克片式幡具有质压时S无H乐时6-8注J1具变形和成力筋内蜻值也可侵果实蒲敷疆定I设计中应注明计算所采用的Mt具变形加11应力筋内缩值.2曲线8（应力筋由于具变形和Bi应力筋内靖引起的懵应力IN失内,应IK粼就线Si应力箭与导管或护套壁之阿的反向摩修影响氏度hMnl内的Bl应力
36、筋变形值等于其变形加演应力筋内值的条件定,反向系数可按本曜程表6.1.72取用.圆形水池环向预应力筋在反向摩擦影响长度h范围内的Si应力损失值。”可按下列公式计算：对反圆弧出肋布置（图6.L7-D,反孤形预应力舫可近似按HI弧形曲线预应力筋考虑（国心角90）.图6.1.7-1反Bl弧出肋91应力筋的愦应力损失打当Z时n=2i1(Z1-)+2,(Z1-Z1)(6.1.7-2)当V4(时=2ft(Zl-)(6.1.7-3)反向旗擦影响长度小m)可按下列公式计算：-=JTTSr+，；一Y100Ot2”*2=b卜+)式中Z1应力舫张拉端起点至反弯点的水平投影长度(m)；tl闻一一反弧和圆弧预应力筋中应
37、力近似直线变化的斜率;r.,r1反弧和圆弧形曲线预应力筋的曲率半径(m),S-预应力舫在a、b点的应力，预应力筋与孔道壁或护套之间的摩擦系数,按表6.1.72采用；K-考虑孔道或无粘结筋每米长度局部偏弟的摩擦系数,按表6.1.7-2采用,X张拉端至计算截面的距离（m）；张拉端锚具变形和钢筋内缩值（mm）,按表6.1.7-1采用。对切线出肋布置（图6.1.7-2,圆弧对应的圆心角g90）图6.1.7-2切线出肋Hl应力筋的债应力损失当xZ1时n=21(Z1-x)+2i,(Zr-Z1)(6.1.7-4)当Z1xf时n=2tt(Zf-z)(6.1.7-5)反向摩擦影响长度Wm)可按下列公式计算：z,
38、sig+z*-z*h=.2=Ob(内+)式中剧弧形曲线应力筋的曲率半径(m)对环型锚具布置(图6.1.7-3,WI弧对应的圆心角90)ti=2wZ(r)(l-xZf)(6.1.7-6)反向摩擦影响长度/,(m)可按F式计算：Z=/呜-,21000ton(r)式中OB颈应力筋张拉控制应力.2Hi应力筋与孔道壁或护套壁之间摩擦引起的预应力损失(ft(Nmmt)(ffl6.1.7-4),可按F列公式计算：砥=“.(1一I/+)(6.1.7-7)当(U+M)不大于.2时，如可按下列近似公式计算：an=(.-)a,a(6.1.7-8)式中X从张拉端至计算截面的曲线长度(m),当计算池壁登向预应力筋时，可近似取曲线在纵轴上的投影长度；从张拉端至计算截面曲线部分切线夹角(rad)的总和；预应力筋与孔道壁或护套壁之间的摩擦系数，可按表6.1.72采用；1.考虑孔道或无粘结筋护套壁(每米)局部偏差对摩擦的影响系数,可按表6.1.
