某热电有限公司检修及公用系统招标方案.docx

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1、目 录第一章 投标书编制说明第二章 项目概况及范围第三章 实施优势第四章 项目难点特点分析及采取的措施第五章 外委维护部署（人员、工器具、材料、后勤安排）第六章 外委维护方案及管理措施第七章 工程进度计划与措施第八章 技术及信息化管理第九章 质量管理第十章 职业安全健康、环境保护管理、文明施工管理第十一章 合理化建议第十二章 工程服务第一章、投标书编制说明我公司积极响应贵公司华能伊春热电有限公司1号、2号机C级检修及公用系统（含热网）检修项目的招标。对于以上工作，我公司认为我们有两个优势，一是，施工距离近，成本相对低，并能及时的保证维护、检修工作，确保机组安全运行。二是，我公司有350MW机组

2、运行、维护的经验。为此我公司在对各方面工作进行了认真细致的策划和准备，在保证安全和质量、工期的前提下，我公司将以精心的管理，严谨的工艺，安全、文明、优质、高效地完成各项工作。如果能够中标，我公司将按业主要求，提前安排相关人员进入现场。并承诺在本工程的运行管理、检修维护、设备保洁等工作的同时，在机组C级检修期间，增加维护和检修人员，确保维护、检修工作两不误。投标书内所列人员，只是检修维护所需的基本人员，根据实际工作需要，我公司随时可调动本部人员参与维护、抢修和C级检修工作。本投标书是在贵公司招标书要求的格式下，进行了扩展。第二章、项目概况及范围1、项目概况伊春热电有限公司位于黑龙江伊春市乌马河区

3、，装机容量2X350MW抽凝供热机组，主要为伊春市的伊春区、乌马河区、翠峦区、友好区供热。伊春热电有限公司#1、#2汽轮机组均采用哈尔滨汽轮机厂生产的C350/280-24.2/0.4/566/566超临界，一次中间再热，单轴，双缸双排汽、冷凝式汽轮机。通流结构介于反动式与冲动式透平之间，级数少，效率高；整锻转子高压通流反向布置，中压通流正向布置，低压通流为对称布置，轴向推力自平衡；采用多层缸结构，通流部分轴向间隙大，径向间隙小，具有较好的热负荷适应性；采用数字式电液调节（DEH）系统，自动化程度高。全部动叶自带围带成圈联接；高、中压缸压力级叶片为倒T型叶根，低压采用枞树型叶根。热力系统采用八

4、级回热抽汽加热、二、三高、四低一除氧的形式。主要有以下系统：主再热蒸汽系统、回热抽汽系统、凝结水系统、除氧给水系统、凝汽器抽气系统、循环水系统、高压抗燃油系统、润滑油系统、旁路系统等。高中压缸:(1) 高中压汽缸的结构形式和支撑方式在设计时给予充分考虑，当受热状况改变时，可以保持汽缸自由且对称的收缩和膨胀，并且把可能发生的变形降到最低限度。由合金钢铸造的高、中压外缸通过水平中分面形成了上下两半。内缸同样为合金钢铸件并通过水平中分面形成了上下两半。内缸支撑在外缸水平中分面处，并由上部和下部的定位销导向，使汽缸保持与汽轮机轴线的正确位置，同时使汽缸可根据温度的变化自由收缩和膨胀。(2) 高压汽轮机

5、的喷嘴室由合金钢铸成，并通过水平中分面形成了上下两半。它采用中心线定位，支撑在内缸中分面处。喷嘴室的轴向位置由上下半的凹槽与内缸上下半的凸台配合定位。上下两半内缸上均有滑键，决定喷嘴室的横向位置。这种结构可以保证喷嘴室根据主蒸汽温度变化沿汽轮机轴向正确的位置收缩或膨胀。主蒸汽进汽管与喷嘴室之间通过弹性密封环滑动连接，这样可把温度引起的变形降到最低限度。(3) 汽轮机高压隔板套和高中压进汽平衡环支撑在内缸的水平中分面上，并由内缸上下半的定位销导向。汽轮机中压1号隔板套中压2号隔板套和低压排汽平衡环支撑在外缸上，支撑方式和内缸的支撑方式一样。(4) 高中压缸的上下半，在水平中分面上用大型双头螺栓或

6、定位双头螺栓连接。低压缸:低压缸全部由钢板焊接而成，由外缸和内缸组成，温度梯度分布合理，中分面密封性能好。汽缸上下半各由3部分组成：调端排汽部分、电端排汽部分和中部。各部分之间通过垂直法兰面由螺栓作永久性连接而成为一个整体，可以整体起吊。排汽缸内设计有良好的排汽通道，由钢板压制成，由面积足够大的排汽口与凝汽器弹性连接。低压缸四周有框架式撑脚，增加低压缸刚性，撑脚座落在基架上承担全部低压缸重量，并使得低压缸的重量均匀地分布在基础上。在撑脚四边通过键槽与预埋在基础内的锚固板形成膨胀的绝对死点。在蒸汽入口处，内缸与连通管连接。且通过4个搭子支承在外缸下半中分面上，内缸和外缸在汽缸中部下半通过1个直销

7、定位，以保证内外缸同心。为了减少流动损失，在进排汽处均设计有导流环。低压1-4级隔板与高中压隔板结构基本相同。第5、6级隔板采用静叶与内外环分别焊接，成为一块隔板，并在中分面处被分开为上下半。低压缸两端的汽缸盖上装有两个大气阀，其用途是当低压缸的内压超过其最大设计安全压力时，自动进行危急排汽。大气阀的动作压力为0.0340.048Mpa(表压)。低压缸排汽区设有喷水装置，空转和低负荷时按要求自动投入，降低低压缸温度，保护末叶片。转子:高中压转子是高中压部分合在一起的1根30Cr1Mo1V耐热合金钢整锻结构，高压部分为鼓形结构，中压部分为半鼓形结构。推力轴承位于前轴承箱处，与推力盘形成轴系的膨胀

8、死点。高压动叶片叶根为T形叶根，有效地防止了叶根处的漏汽，提高高压缸效率。调节级与高压叶片均反向布置，中压叶片正向布置，同时还设计有3个平衡鼓，机组在额定负荷运行时保持不大的正推力。低压转子为30Cr2Ni4MoV合金钢整锻结构。低压转子为双分流对称结构，14级为半鼓形结构，56级带有较大的整锻叶轮。低压末级采用1029叶片，强度好，跨音速性能好。低压转子与发电机转子刚性联接。静叶片:调节级喷嘴组采用紧凑设计并通过电火花加工形成一个整体的蒸汽通道。整体喷嘴组在安装时被分为上下两半，焊接在喷嘴室上。每半喷嘴室内又形成两个通流流道。喷嘴采用先进的子午面收缩型线汽道，以降低二次流损失。高压静叶片是由

9、带有整体叶根和叶冠的型钢毛坯加工而成，将叶根和叶冠一起焊接完成就形成一块隔板，此隔板水平中分面被切分为两半，在每半隔板外环装入高压内缸中后在进汽侧形成一个直角槽，用一连串L形塞紧条装入后，隔板被固定在高压内缸内，同时，顺汽流方向看，隔板上半左侧水平中分面处用紧定螺钉使隔板上半与高压内缸锁紧来防止隔板转动隔板内环有膨胀槽，可吸收静叶片的膨胀量。动叶片:动叶片为电火花加工的三支叶片为一组的三联叶片。高压转子相应级别的高压缸反动式动叶片共13级，具有相似的结构形式：均为T型叶根,叶片的工作部分为五个不同的截面伸缩而形成，顶部为自带冠的结构，其与轴向成30的平行四边形。采用机械加工而成型。中压缸共11

10、级动叶片，全部为扭叶片，均为机械加工而成,全部为自带冠叶片，采用成熟的p型枞树形叶根，这种型式的叶根具有载荷分布均匀，应力集中系数小等特点。低压缸叶片共6级，其中前几级叶根采用美国西屋公司成熟的p型枞树形叶根，后3级的结构仍为我公司的传统结构方式，已安全可靠运行多年。滑销系统:汽轮机在开启运行或停机时，汽轮机的各个零部件的温度要发生很大的变化，为了保证汽缸等部件的正确膨胀（收缩）和定位，为了保证汽缸和转子的正确对中，设计了合理的滑销系统。低压缸是由与外缸下半一体的并向外伸出的连续撑脚或“裙边”支托。撑脚坐在台板上，台板浇注在基础中，撑脚与台板间的位置靠四键来定位。两端有两个预埋在基础里的轴向定

11、位键位于轴向中心线上，牢牢地固定住汽缸的横向位置，但允许做轴向自由膨胀。两侧两个预埋在基础里的横向键分别置于横向中心线上，牢牢地固定住汽缸的轴向位置，但允许横向自由膨胀。因此两横向定位键中心线与两轴向定位键中心线交点也就是排汽口中心处为低压缸绝对死点，汽缸可以在基础台板的水平面内沿任何方向作自由膨胀。高中压外缸是由四只“猫爪”支托的，这四只“猫爪”与下半汽缸一起整体铸出，位于下半水平法兰的上部，因而使支承面与水平中分面齐平在排汽端（电机端）。“猫爪”搭在位于轴承箱两侧的键上，并可以在其上自由滑动，轴承箱是低压外缸的一部分，在调端“猫爪”以同样方式搭在前轴承箱下半两侧的支承键上，并可以同样方式自

12、由滑动， 盘车装置:(1) 本装置为链条、蜗轮蜗杆、齿轮复合减速摆啮合轮的低速盘车装置，安装在发电机与低压缸之间，盘车转速为3.35rpm。盘车装置由壳体、蜗轮蜗杆、链条、链轮、减速齿轮、电动机、润滑油管路、护罩、气动啮合装置等组成，既能自动盘车，又可手动盘车。(2) 在汽轮机升速超过盘车转速并具有足以使盘车设备脱开的转速时，啮合小齿轮将自动脱开。此时零转速指示器的压力开关将关闭，并提供气动啮合缸活塞下的压缩空气，把操纵杆推向完全脱离啮合的位置。此时，弹簧座上的限位开关被拨到切断盘车电动机电源的位置。(3) 在汽轮机停机时, 将控制开关转到盘车装置的自动位置, 当转子转速降到600rpm时，自

13、动程序电路将起作用，从而对盘车设备提供充足的润滑油，并使顶轴装置投入运行。当转子停转时，“零转速指示器”中压力开关将闭合,接通供气阀电源并向气动啮合缸提供压缩空气。拨动弹簧座上的限位开关,使得盘车电动机启动。华能伊春热电有限公司2350MW锅炉型号为HG-1110/25.4-YM3，是哈尔滨锅炉厂有限责任公司自主开发制造的超临界变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、不带启动循环泵内置式启动系统、锅炉运转层为栅格板大平台、空气预热器区域设备间处为花纹钢板平台，联合煤仓给煤机层为混凝土大平台，紧身封闭、干式排渣、全钢构架、全悬吊结构型锅炉。锅炉采用中速磨煤机直吹式制粉系统，配有5台MPS19

14、0磨煤机，4运1备；煤粉细度R90=20%。SOFA(燃尽风)布置在主燃烧器区上方水冷壁的四角，以实现分级燃烧、降低NOx排放，减少炉膛出口温度偏差。空气预热器采用哈尔滨锅炉厂生产的三分仓回转式空气预热器。锅炉尾部烟气采用选择性催化还原脱硝处理工艺（SCR），每台机组设一套SCR脱硝装置，SCR反应器直接布置在省煤器之后空预器之前的烟道上。锅炉启动系统采用简单疏水大气扩容式启动系统。锅炉炉前沿宽度方向垂直布置2只外径壁厚为762120mm材质为15CrMoG的汽水分离器，其汽水分离旋向1号左旋，2号右旋，从水平烟道侧包墙和对流管束出口集箱出来的介质经6根16830下倾15的切向管在分离器的顶端

15、引入（，在本生负荷下汽水混合物在分离器内高速旋转，并靠离心作用和重力作用进行汽水分离。在分离器内的中部偏上位置布置有脱水装置，其作用是消除介质旋转和向下的动能，使分离器及与之相连的贮水箱中的水位稳定。在分离器的底端布置有水消旋器并连接一根32450出口导管，将分离出来的水引至贮水箱；在分离器的上端布置有蒸汽消旋装置并连接1根32455出口导管将蒸汽引至顶棚过热器入口集箱。每只分离器通过两根吊杆悬吊在锅炉顶板上。启动系统由如下设备和管路组成：1）两只启动分离器及进出口连接管；2）一只立式贮水箱；3） 由贮水箱底部引出的溢流总管；4）通往疏水扩容器的疏水管，装有水位调节阀及前、后关断阀；5）启动系

16、统暖管管路；6）至锅炉过热器减温水管道的旁路管；贮水箱和两只分离器平行，并联布置在两个分离器的下方，用于收集汽水分离器的排水。贮水箱数量为1 只，也是立式筒体，外径为762mm ，壁厚为120mm ，材料为15CrMoG，筒身有效高度约为19.736m在其下部共有2根来自分离器的径向连接管引入分离器的疏水、一个疏水管线管接头、一个暖管疏水管线管接头及两个手孔装置，此外还设有压力、温度测点及三对水位测点。贮水箱顶部设有放汽管，用于排放分离器排水带进来的蒸汽，在贮水箱底部放水口上方设有消旋器（与分离器内的消旋器一样）。由于贮水箱和分离器并联可能因相互间的压力不均衡而引起各自的水位波动，因此在贮水箱

17、上部引出2 根压力平衡管7614与分离器相连来保持压力的平衡。锅炉起动过程中为避免因负荷变化率过大而使贮水箱产生过大的应力，在贮水箱上设置了两只热电偶分别监测内、外壁金属温度。通过监测温度变化率来限制机组的负荷变化率。贮水箱内外壁温差限制在25以内，内壁金属温度变化率限制在5/min，超过以上限制值将报警。贮水箱悬吊于锅炉顶部框架上，下部装有导向装置，以防其晃动。从贮水箱下部引出的一根溢流管为公用溢流管，分成两路，两组溢流管路上分别设置有手动闸阀DN150和电动闸阀DN150及电动调节阀DN100各一只。锅炉的汽水系统以汽水分离器为分界点设计成双流程，从冷灰斗进口一直到中间混合集箱之间为螺旋管

18、圈水冷壁，经中间集箱过渡转换为垂直管圈，并形成上炉膛的前墙、侧墙、后墙及后水冷壁吊挂管。水冷壁出口集箱经小连接管汇集到下降管入口，经下降管进入布置在水平烟道下面的折焰角入口汇集集箱，然后分成两路，经折焰角、水冷壁对流管束和水平烟道侧墙引入汽水分离器。过热器系统按蒸汽流程分为顶棚、包墙过热器、低温过热器、分隔屏过热器和末级过热器。 来自分离器的连接管将蒸汽引到35670材料为15CrMoG的顶棚入口集箱。上炉膛和水平烟道上部的顶棚过热器由128 根63.511.5节距为110mm，材料为15CrMoG 的管子组成，另一端接至27365 顶棚出口集箱。上炉膛顶棚管的节距为110mm，水平烟道上方的

19、顶棚管变为按220mm 和110mm 交错的节距布置。顶棚出口集箱同时与后烟道前墙和后烟道顶棚相接，蒸汽分成两路流动。后烟道顶棚由128 根519 、节距为110mm 的管子组成，其到后部转弯90下降形成后烟道后墙。后烟道前墙由127根5710 的管子组成，其上部分成纵向两排形成通过烟气的管束，横向节距为220mm，纵向节距为107.25mm，下部为膜式包墙，节距为110mm。后烟道前、后墙与32480 的后烟道下部环形集箱相接，环形集箱又连接后烟道两侧包墙，每面侧包墙由117 根5710、节距为110mm 的管子组成。侧包墙出口集箱的规格为27365，其引出16根21935 引出管与4068

20、5 后烟道中间隔墙上集箱相接。中间隔墙上集箱引出管分三路，材料为15CrMoG的管组：一路形成中间隔墙管，中间隔墙管上方为烟气流通的管束，纵向为两排，横向节距为220mm， 纵向节距为90mm ，下方为膜式管壁，节距为110mm，管子规格均为44.510，中间隔墙向下与35680低温过热器入口集箱连接；另外两路分别形成前侧烟道内的低温再热器吊挂管126根5111和后烟道的省煤器、低温过热器吊挂管130根5111，然后进入中间隔墙下联箱，经中间隔墙下部由127根5112.5组成的膜式管壁与35680低温过热器入口集箱连接。低温过热器布置于尾部双烟道中的后部烟道中，由上中下三段水平管组和一段立式管

21、组组成，上中下段水平低温过热器沿炉宽布置126片、横向节距为110mm，纵向节距为71.1mm， 每片管组由3根518.5、材料为12Cr1MoVG的管子绕成，至上段水平低温过热器出口管子规格变为519.5。立式低温过热器采用相同规格的管子，管组变为63片，横向节距为220mm，纵向节距为75mm，并穿过后烟道顶棚管连接至40680 的低温过热器出口集箱。 经低温过热器加热后，蒸汽经由低温过热器出口集箱引出的2 根40680 的连接管经一级喷水减温器进入屏式过热器入口集箱，并经炉膛正上方的分隔屏过热器加热后，通过连接管连接到分隔屏出口集箱经2根连接管左右交叉通过二级减温器后进入末级过热器入口集

22、箱45775、SA-335 P91，末级过热器位于折焰角上方，沿炉宽方向排列共21片管屏，管屏间距为660mm ，每片管组由18根管子绕制而成，入口段的管子549.5 SA-213 TP347H 、44.58.5SA-213 T91、44.59.5SA-213 T91，出口段的管子为549.5 SA-213 TP347H 、44.59.5、SA-213 TP347H 。从508100、SA-335 P91 的末级过热器出口集两端引出的两根50880 、SA-335 P91 的主蒸汽管道在炉前汇成一根管道引向汽轮机。为保持屏间的节距而采用了汽冷的间隔管沿炉宽方向分别穿过末级过热器的入口和出口段。

23、间隔管从屏式过热器入口汇集集箱引出，结束至末级过热器出口集箱。在两根主蒸汽管道上对称布置有4 只弹簧安全阀和2 只动力排放阀（PCV）。动力排放阀的整定压力比弹簧安全阀的整定压力低，这样可在过热蒸汽侧超压时首先动作，起到先期警报的作用。按照ASME 规范的要求，动力排放阀和弹簧安全阀的总排量大于100%BMCR 过热蒸汽流量。末级过热器入口联箱的连接管道为两端引入，并进行左右交叉，确保蒸汽流量在受热面中的均匀分配，避免热偏差的发生。过热器系统设置两级喷水减温器，每级减温器均为2 只。喷水减温器采用笛型管结构，筒身内设置套筒。在BMCR 工况下，过热器减温水的设计流量为6%BMCR，两级减温器的

24、喷水量均为3%BMCR。过热器减温总管的最大通流能力按9%BMCR选取。在减温水操纵台处，每路支管上均装设有一只流量测量元件、一只电动截止阀、一只电动调节阀、一只手动截止阀。为保证喷水减温后的汽温高于饱和温度，10%BMCR负荷下，二级喷水截止阀关闭，减温水不能投用，20%BMCR负荷下，一级喷水截止阀关闭，减温水不能投用。锅炉再热器分为低温再热器和末级再热器。汽轮机高压缸排汽进入到再热蒸汽冷段管道，再热冷段管道在锅炉两侧各布置一根，与低温再热器入口集箱连接。在两级再热器间的连接管道上各布置一只事故喷水减温器，再热器减温水管路的最大设计通流量为BMCR 工况下再热汽流量的3% 。在50%BMC

25、R 负荷下，再热器减温水管路上的电动截止阀关闭，减温水不能投用。当锅炉负荷变化再热蒸汽温度出现波动(高于设定值)时控制再热蒸汽温度。低温再热器由水平管组和立式管组组成，末级再热器布置于水平烟道内，与立式低温再热器连接，末再出口集箱两端各引出一根再热器热段管道将高温再热蒸汽送到汽轮机中压缸。热段管道上共装设5只弹簧安全阀，一侧3只，一侧2只。安全阀全部布置于再热器出口，当安全阀动作时，可保证有全部流量的再热蒸汽来冷却再热器，使再热器得到充分保护。再热汽温采用烟气挡板、低负荷过量空气系数调节和事故喷水减温控制。制粉系统采用中速磨正压冷一次风直吹系统，设计煤种为扎赉诺尔褐煤，煤粉细度R90=20%。

26、每台炉配5台MPS190HP-II型磨煤机，4运1备，在4台磨煤机运行时能带满负荷（BMCR工况）。采用低NOx水平浓淡直流煤粉燃烧器，燃烧方式采用四角切圆燃烧。燃烧器角式布置，与5台磨煤机相对应，每台磨对应一层燃烧器，共5层，总共20只燃烧器。在最上层煤粉燃烧器上方，四角布置燃尽风口。本锅炉点火及助燃采用等离子点火系统。等离子燃烧器按照三台磨煤机对应的燃烧器进行设置，等离子点火装置共三层（十二支），并装设在最下三层燃烧器上，以便锅炉启动过程中点火的稳定性。锅炉点火采用无油点火系统，仅靠等离子点火及相邻燃烧器的互相点燃，为了防止相邻燃烧器互相点燃时由于煤粉浓度较高炉膛内发生内爆，因此需要运行人

27、员严格控制炉内火焰状况。等离子燃烧器是借助等离子发生器的电弧来点燃煤粉的煤粉燃烧器，与以往的煤粉燃烧器相比，等离子燃烧器在煤粉进入燃烧器的初始阶段就用等离子弧将煤粉点燃，并将火焰在燃烧器内逐级放大，属内燃型燃烧器，可在炉膛内无火焰状态下直接点燃煤粉，从而实现锅炉的无油启动和无油低负荷稳燃。等离子燃烧器的高温部分采用高耐热铸钢，其余和煤粉接触部位采用高耐磨铸钢。锅炉风烟系统是锅炉重要的辅助系统。它的作用是连续不断的给锅炉燃烧提供空气，并按燃烧的要求分配风量，同时使燃烧生成的含尘烟气流经各受热面和烟气净化装置后，最终由烟囱及时的排至大气。锅炉风烟系统按平衡通风设计，系统的平衡点发生在炉膛中，因此，

28、所有燃烧空气侧的系统部件设计正压运行，烟气侧所有部件设计负压运行。平衡通风方式使炉膛和风道的漏风量不会太大，保证了锅炉较高的经济性，能防止炉内高温烟气外冒，对运行人员的安全和锅炉房的环境均有一定的好处。提供输送和干燥煤粉的一次风系统，设有一台100%容量的动叶可调轴流式一次风机，型号：ANT-1650/1000C；二次风系统供给燃烧所需的空气，设有1台100%容量的动叶可调轴流式送风机型号为ANN-2120/1000C，在一次风机和送风机的入口风道上均装有暖风器装置，当环境温度较低时，可以投入蒸汽，以提高进入空气预热器的空气温度，防止空气预热器冷端积灰和腐蚀；烟气系统是将炉膛中的烟气抽出，经尾

29、部受热面、脱硝装置、空预器、除尘器、脱硫装置和烟囱排向大气。在除尘器后设有1台100%容量型号为ANT-3200/1600B的动叶可调的轴流式引风机。为使除尘器前后的烟气压力平衡，使进入除尘器的烟气分配均匀，将除尘器进出口烟道分为两路。为防止烟气倒流入引风机，在引风机出口处装有严密的烟气挡板，为防止引风机入口压力过低，在引风机入口水平烟道上装设有磁预紧自动启闭式负压防爆门。锅炉布置有52只炉膛吹灰器，分层布置在燃烧器区域的四面墙；44只长伸缩式吹灰器，；4只半伸缩式吹灰器，布置在省煤器区域；4套空气预热器双介质吹灰器，吹灰器由程序控制。锅炉本体吹灰蒸汽自分隔屏出口至末过入口集箱的导管接出经过2

30、气动薄膜减压阀减压，其整定值为2.5MPa（25kgf/cm2）温度约417。锅炉启动初期或低负荷运行时，空气预热采用辅助汽源作为吹扫介质。锅炉采用固态排渣方式，在锅炉排渣口下安装1台风冷式干排渣机，连续运行排出炉渣，炉渣直接落入室外的渣仓，短时储存。除渣设备故障时渣斗能贮存不少于4小时的排渣量。除灰渣系统采用灰渣分除，锅炉排渣采用干式排渣系统。干式排渣系统每台炉设一座钢渣仓，渣仓下设加湿搅拌机和干灰卸料器；飞灰采用正压浓相气力输送系统集中至灰库，库下设加湿搅拌机和干灰卸料器，灰库设置在厂区内。厂外用汽车将灰、渣运至用户综合利用或事故灰场贮存。除尘器采用电袋复合1电场除尘器，除尘效率为99.9

31、3%。采用石灰石石膏湿法、一炉一塔脱硫装置。脱硫率不小于97.2。脱硫装置公用一套石灰石浆液贮存及制备系统。脱硫岛不设独立的空气系统，由电厂空压机为脱硫系统提供仪表、气动阀门用气，检修、清扫用压缩空气。发电机为哈尔滨电机厂有限责任公司制造的QFSN-350-2型三相隐极式同步汽轮发电机，额定功率350 MW，定子额定电流11887A，额定励磁电流2897A，额定励磁电压368V，出口电压20KV，通过主变将电压提升至220kV并入系统，由接在机端的高厂变提供高压厂用工作电源，由220kV系统启备变提供高压厂用备用电源。发电机主要由定子、转子、端盖及轴承、氢气冷却器、油密封装置、座板、刷架、隔音

32、罩等部件组成。发电机采用“水氢氢”冷却方式，整体为全封闭气密结构。定子绕组及其引出线采用水内冷，转子绕组采用氢内冷，定子铁芯及端部采用氢气表面冷却。氢气由装在转子两端的单级浆式风扇强制循环，并通过设置在定子机座顶部汽、励两端的氢冷器进行冷却。集电环与刷架采用空气冷却，并有独立的通风系统。冷空气由热套于轴上的离心式风扇驱动，从两个集电环的外侧进入，中间排出，进风和出风由管道分别引至不同的区域，防止混风。发电机采用端盖式轴承，其润滑油由汽轮机油系统供给，回油与空侧密封油回油一起流入主油箱。密封油系统采用双流环式密封瓦，置于发电机两端端盖内侧，其作用是通过轴颈与密封瓦之间的油膜阻止氢气外逸。双流即密

33、封瓦的氢侧与空侧各自是独立的油路，通过平衡阀使两路油压维持均衡，严格限制了两路油的互相串流，从而大大减小了空气对机内氢气的污染。氢侧和空侧油流同时也分别润滑了密封瓦和轴颈，在任何运行状态下油压高于氢压0.0850.01 MPa，此值靠差压阀自动维持。发电机采用机端自并励静止励磁系统，主要包括励磁变、整流柜、灭磁柜、励磁调节器、过电压保护装置等。本机采用国电南瑞PCS9410型励磁调节器，励磁调节器的主要功能是精确快速地调节同步发电机的机端电压和无功功率，不断地将给定值与反馈值进行比较，调节计算，最终去改变可控硅整流器的触发角度，保证发电机按要求升压、并网、增减无功负荷及解列后逆变停机，使发电机

34、在空载、发电、调相突甩负荷等工况下稳定运行。同时作为计算机产品，PCS9410调节器还具备实时故障诊断和容错、智能调节及辅助分析、信息网络化等功能。励磁调节器一般由两路独立的交流电源和一路直流电源供电，两路独立的交流电源分别作为A、B套调节器的交流工作电源，一路直流电源为A、B套调节器共用，任何一路输入电源消失均不影响调节器的正常工作。正常运行情况下，调节器交流电源开关DK1、DK3，直流电源开关DK2、DK4,工控机电源开关DK5均处于合闸位置。机组并网运行后，通过调节励磁电流的大小，实现对无功功率的调节。调节器通过调节控制、限制保护来保证发电机励磁系统安全稳定地运行。1、 3设计和运行条件

35、3.1气象条件伊春河流域地处中温带大陆性季风气候区。厂址位于伊春河右岸。厂址西侧、北侧两面临伊春河。工程选址阶段气象数据采用伊春气象站1956年2008年累年气象统计资料，如下：平均气温 1.0极端最高气温 36.3（1982年7月8日） 极端最低气温 -43.1 （1970年1月3日）平均气压 985.2hPa平均风速 2.2m/s平均降水量 625.3mm最大一次降水量 133.1mm（历时1天， 1990年8月13日）最大年降水量 995.5mm（1985年）最小年降雨量 489.2mm（1986年）平均年蒸发量 1002.4mm无霜期 87d平均结冰日数 197.3d平均结冰日期 9月

36、24日平均终冰日期 5月10日最大冻土深度 290 cm最大积雪深度 34 cm根据伊春气象站1971年2007年风向频率资料，统计伊春气象站的累年夏季、冬季、全年的风向频率：全年主导风向 W夏季主导风向 E、SE冬季主导风向 W3.2地震烈度根据中国地震动峰值加速度区划图（GB18306-2001）和中国地震动参数区划图（GB18306-2001）可知，厂址地震动峰值加速度为0.05g（相对应的地震基本烈度为6度），地震动反应谱特征周期为0.35s。3.3燃煤特性本工程设计煤质采用鹤岗峻德煤矿洗中煤与扎赉诺尔褐煤按1:1混合的混煤，实际燃用煤种为鹤岗烟煤。3.4主要技术参数3.4.1汽轮机设

37、备主要参数3.4.1.1 汽轮机主要参数一、 序号二、 名 称三、 技术规范四、 备 注五、 1六、 型号C350/280-24.2/0.4/566/566l七、 2八、 型式九、 超临界、单轴、双排汽、一次中间再热、双抽凝汽式十、十一、 3十二、 TRL工况（额定功率）十三、 350MW十四、十五、 4十六、 最大功率（T-MCR工况）十七、 366.61 MW十八、十九、 5二十、 VWO工况二十一、 384.26 MW二十二、二十三、 6二十四、 THA工况二十五、 350 MW二十六、二十七、 7二十八、 高加停用工况（全停、部分停）二十九、 350 MW三十、三十一、 8三十二、 厂

38、用汽工况三十三、 350 MW三十四、三十五、 9三十六、 新蒸汽(高压主汽阀前)三十七、 24.2MPa/566三十八、三十九、 10四十、 主蒸汽额定进汽量四十一、 995.21t/h四十二、四十三、 11四十四、 主蒸汽最大进汽量四十五、 1100t/h四十六、四十七、 12四十八、 再热蒸汽(中压联合汽阀前)四十九、 3.813MPa/566五十、五十一、 13五十二、 再热蒸汽额定进汽量五十三、 840.31t/h五十四、五十五、 14五十六、 配汽方式五十七、 喷嘴调节五十八、五十九、 15六十、 设计冷却水温度六十一、 19六十二、六十三、 16六十四、 背压六十五、 4.9Kp

39、a六十六、 设计冷却水温度19六十七、 17六十八、 额定给水温度六十九、 275.5七十、七十一、 18七十二、 转向七十三、 从汽机向发电机方向看为顺时针方向七十四、七十五、 19七十六、 转速七十七、 3000r/min七十八、七十九、 20八十、 轴系临界转速八十一、八十二、八十三、 1)八十四、 发电机转子一阶八十五、 1315 r/min八十六、八十七、 2)八十八、 低压转子一阶八十九、 1564 r/min九十、九十一、 3)九十二、 高中压转子一阶九十三、 1611 r/min九十四、九十五、 12九十六、 通流级数九十七、 共37级九十八、九十九、 1)一百、 高压缸一百一

40、、 1冲动调节级13反动压力级一百二、一百三、 2)一百四、 中压缸一百五、 11反动压力级一百六、一百七、 3)一百八、 低压缸一百九、 26反动压力级一百一十、一百一十一、 13一百一十二、 给水回热系统一百一十三、 3高加1除氧4低加一百一十四、 除氧器定压-滑压-定压运行一百一十五、 1）一百一十六、 给水回热级数（高压+除氧+低压）一百一十七、 8级一百一十八、一百一十九、 14一百二十、 汽封系统一百二十一、 自密封系统一百二十二、一百二十三、 15一百二十四、 给水泵拖动方式一百二十五、 1100%B-MCR的小汽机拖动一百二十六、 130%的电动泵作为启动一百二十七、一百二十八

41、、 16一百二十九、 末级动叶片高度一百三十、 900mm一百三十一、一百三十二、 17一百三十三、 汽轮机总内效率一百三十四、 88.4%一百三十五、一百三十六、 1）一百三十七、 高压缸效率一百三十八、 83.97%一百三十九、一百四十、 2）一百四十一、 中压缸效率一百四十二、 91.96%一百四十三、一百四十四、 3）一百四十五、 低压缸效率一百四十六、 88.36%一百四十七、一百四十八、 18一百四十九、 额定工况热耗一百五十、 7646.3kJ/kWh一百五十一、一百五十二、 19一百五十三、 汽轮机本体外形尺寸(长宽高)一百五十四、 17.4m10.4m6.95m一百五十五、

42、高度指从连通管吊环最高点到运行平台距离一百五十六、 20一百五十七、一百五十八、 主机重量一百五十九、 750t一百六十、 含中低压阀门及其支吊架高中压主汽管及其支吊架及基架垫铁一百六十一、 1）一百六十二、 汽轮机本体一百六十三、 600T一百六十四、一百六十五、 2）一百六十六、 高中压转子一百六十七、 30.035T一百六十八、一百六十九、 3）一百七十、 低压转子一百七十一、 61.895T一百七十二、一百七十三、 4）一百七十四、 高中压上汽缸一百七十五、 38.644T一百七十六、一百七十七、 5）一百七十八、 高中压下汽缸一百七十九、 56.020T一百八十、一百八十一、 6）一

43、百八十二、 低压上汽缸一百八十三、 67.540T一百八十四、一百八十五、 7）一百八十六、 低压下汽缸一百八十七、 82.110T一百八十八、一百八十九、 8）一百九十、 主汽门、调节阀等一百九十一、 48276kg一百九十二、一百九十三、 9）一百九十四、 润滑油系统一百九十五、 56T一百九十六、一百九十七、 21一百九十八、 最大吊装重量一百九十九、二百、二百一、 1)二百二、 检修时二百三、 约60t二百四、 低压转子及其起吊工具二百五、 22二百六、 最大起吊高度二百七、 11.304m二百八、 吊装低压外缸时二百九、 23二百一十、 盘车转速二百一十一、 3.35r/min二百一

44、十二、二百一十三、 24二百一十四、 各轴承三个方向最大振动值二百一十五、 0.05mm二百一十六、二百一十七、 25二百一十八、 轴振动三个方向最大值二百一十九、 0.125mm二百二十、二百二十一、 26二百二十二、 临界转速时轴承振动最大值二百二十三、 最高允许背压值二百二十四、 0.8mm二百二十五、 28kPa(g)二百二十六、二百二十七、 27二百二十八、 最高允许排汽温度二百二十九、 121二百三十、二百三十一、 28二百三十二、 噪声水平二百三十三、 85dB(A)二百三十四、二百三十五、 29二百三十六、 运行平台高度二百三十七、 11.6m二百三十八、二百三十九、 30二百

45、四十、 汽轮机与凝汽器连接方式二百四十一、 弹性二百四十二、二百四十三、 31二百四十四、 启动及运行方式二百四十五、 启动：定-滑-定二百四十六、 运行方式：定压或变压运行二百四十七、二百四十八、 32二百四十九、 30年寿命分配二百五十、二百五十一、二百五十二、 1)二百五十三、 冷态二百五十四、 0.03%/次二百五十五、二百五十六、 2)二百五十七、 温态二百五十八、 0.01%/次二百五十九、二百六十、 3）二百六十一、 热态二百六十二、 0.006%/次二百六十三、二百六十四、 4）二百六十五、 极热态二百六十六、 0.005%/次二百六十七、二百六十八、 5)二百六十九、 强迫停机二百七十、 0.03%/次二百七十一、二百七十二、 6)二百七十三、 负荷变化二百七十四、 0.001%/次二百七十五、二百七十六、 7)二百七十七、 带厂用电二百七十八、 0.2%/次二百七十九、二百八十、 33二百八十一、 汽轮机布置方式室内纵向布置，从汽机向电机方向看，锅炉在右手方向。二百八十二、二百八十三、二百八十四、 34二百八十五、 额定氢压0.3MPa二百八十六、3.4.1.2 汽轮机特性数据表表2a工况称名