挤压造粒厂房脚手架施工方案.docx

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1、十四化建 惠炼二期聚丙烯装置项目PP挤压造粒厂房脚手架施工方案惠炼二期项目40万吨/年聚丙烯装置采购、施工（C13）总承包工程挤压造粒厂房脚手架施工方案编制： 审核： 会签： 审定： 批准： 中国化学工程第十四建设有限公司2015年 11 月28日目录一、工程概况1二、编制依据1三、施工准备21、施工组织机构22、材料准备23 、机具准备34、 人力计划3四、搭设方案31、外脚手架42、楼板脚手架搭设53、梁模板脚手架搭设54、剪刀撑55、连墙件66、支撑架搭设的要求67、脚手架搭设施工程序78、垂直通道7五、楼板支撑架计算71、模板面板计算92、模板支撑方木的计算103、板底支撑钢管计算12

2、4、模板支架立杆荷载设计值(轴力)135、立杆的稳定性计算14六、梁模板计算书141、梁侧模板荷载计算162、梁侧模板面板的计算163、梁侧模板支撑的计算184、梁底模板计算225、梁底支撑木方的计算236、梁跨度方向钢管的计算267、立杆的稳定性计算28七、脚手架的验收、使用及管理311、脚手架验收312、脚手架使用及管理31八、脚手架安全问题321、安全保证体系322、 现场应急救援预案33九、脚手架拆除3437一、工程概况工程名称：40万吨/年聚丙烯装置工程采购、施工（C13)建设单位：中海石油炼化有限责任公司惠州炼化分公司监理单位：辽宁诚实工程管理有限公司设计单位：中国石油化工工程有限

3、公司(SEI)质监单位: 中国海洋石油工程质量监督渤海中心站施工单位：中国化学工程第十四建设有限公司本工程位于广东省惠州市大亚湾经济技术开发区石化工业区，40万吨/年聚丙烯装置项目PP挤压造粒厂房工程为框架剪力墙结构，挤压造粒厂房建筑物长56m,宽33米，占地面积1555m2，EL100.00相当于绝对标高12.65。框架剪力墙结构顶标高EL130.98，外脚手架搭设高度32m，首层标高EL109.98，部分标高为106.80和107.60。此处回填至0位置开始施工上部结构。最大梁截面为500m*800m；最大柱截面为1.2m*1.2m。 二、编制依据施工图：（75233-04DD/31904

4、CV-DW06-0001/0006）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。三、施工准备1、施工组织机构2、材料准备木方要求：材质不宜低于III等材

5、。木方楞的截面宽度(mm):50.00；木方楞的截面高度(mm):80.00。禁用有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。模板要求：模板采用胶合面板，板底模板18mm,梁底模板厚度为20mm。破损及变形严重的模板禁止使用。模板表面有较小孔洞应用相应大小的塑料堵头进行修补，防止漏浆。钢管要求：本工程脚手架采用483.0钢管（市场上48脚手架管厚度达不到3.5，但经过测量可以达到3.03.2mm，故本方案按现场脚手架为3.0厚钢管进行计算），搭设采用普通焊管，钢管端部平整，禁止使用明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢(

6、GB/T700-2006)中Q235A钢的规定。扣件要求：扣件应有出厂合格证，材质应符合有关规定，根据GB978-67可铸铁分类及技术条件的规定，扣件采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造；扣件的附件采用的材料应符合碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定；铸件不得有裂纹、气孔，螺栓断丝或滑丝现象。不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转

7、扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行那个防锈处理。脚手板要求：脚手板采用冲压钢脚手板，脚手板规格为250mm x 3000 mm。踢脚板要求：踢脚板采用木脚手板，踢脚板沿周边布置，高度为200mm。3 、机具准备施工机具设备需用量计划表序号机具、设备名称型号规格单位 数量1汽车吊25t辆 12全站仪台13水准仪台14钢卷尺5m把105钢卷尺50m把26游标卡尺把17线锥个58扭力扳手把24、 人力计划人力需求计划表序号工种数量1电工12木工53架子工 10 4普工155测量工2合计33四、搭设方案 脚手架平面布置图如下图所示。1、外脚手架考虑到加压造粒厂房地面下为级配砂石地基承载力满

8、足要求，可直接在地面搭设脚手架。立杆纵距1.2米，横距1.1米，立杆步距1.5米，内排脚手架离墙长度0.3米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数：2根；横杆与立杆连接方式为双扣件：抗滑承载力系数为1.0；连墙杆件连接方式为双扣件；脚手架搭设高度36米，采用钢管类型：48*3.0。2、楼板脚手架搭设内脚手架采用碗扣式钢管脚手架，其横向间距或排距1.0米，纵距1.0米，步距1.2米；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1米；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数0.8；板底支撑连接方式：木方支撑。脚手架搭设高度9.8米；采用钢管类型：48*3.0。考虑到设备基础位置局部受力较大，立杆横向间距或排

9、距0.5米，纵距0.5米，步距1.2米。3、梁模板脚手架搭设内脚手架采用碗扣式钢管脚手架,立杆沿梁跨度方向间距0.5米，梁两侧立柱间距0.7米，立杆步距1.2米；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3米，扫地杆离地面标高为0.2米；承重架支设：梁底支撑小楞平行梁截面方向，梁底增加承重立杆数：3根；脚手架搭设高度11.35米；采用钢管类型：48*3.0；4、剪刀撑满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。 应在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，剪刀撑宽度应为6m8m外脚手架立杆每间隔5步4跨设一组

10、剪刀撑。搭接长度大于1000mm，采用三只万向扣件。斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点。5、连墙件采用柔连接。由两根6.5的圆钢作拉筋、顶撑、钢管组成。设置在墙体或梁内，各层之间交错布置，保证垂直距离3.6米左右,水平距离3米左右。6、支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。e支撑架的设置应满足可靠承受模板荷载，确保沉降

11、、变形、位移均符合规定、绝对避免出现坍塌和垮架的要求，并应特别注意确保以下三点：l 承力点应设在支柱或靠近支柱处，避免水平杆跨中受力。l 充分考虑施工中可能出现的最大荷载作用，并确保其仍有2倍的安全系数。l 支柱的基地绝对可靠，不得发生严重沉降变形。架子应由下而上按顺序搭设，每完成一步架后应检查校正立杆纵横向间距、步距、垂直度的偏差，各杆件的允许偏差为：项目允许偏差立杆垂直度不得大于架高的1/300且不大于75mm步距20mm大横杆水平高差20mm立杆间距50mm排距20mm7、脚手架搭设施工程序方案完成报批 地基处理 开始搭设搭设一步脚手架后，对纵横距，步距，扫地杆，水平度，垂直度等进行检查

12、若不合格，进行整改继续搭设脚手架搭设完毕后进行整体验收验收合格进行下步施工验收不合格8、垂直通道架体南侧搭设“之”子斜道，宽度1.5m，坡度1:3（高:长），并在拐弯处设置平台，平台面积不少于6，宽度不小于1.5m。立杆间距为1米，立杆底端垫设50厚木跳板，其地基必须经夯实，并排水流畅。斜道两侧及拐弯平台外围，设高约1m的防护栏杆，并设置密幕安全网。斜道脚手板选用木跳板，并间隔250mm设置防滑木条，厚度约2030mm。为保证斜道的稳固，在斜道两侧、平台外围和端部设剪刀撑，并沿斜道纵向设数道抛撑。斜道板采取顺铺法，由上而下将脚手板逐块顺长铺设，在接头处要使下面的板子压住上面的板子，搭接长度不少

13、于400mm，并在接头部位增设小横杆，板端搭接处的凸棱，用三角木垫平。上人通道随架体一起搭设，并按3m一道设置拉杆，拉杆同满堂架连接。五、楼板支撑架计算参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:碗扣式，取扣件抗滑承载力系数:0.80；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；材料参数面

14、板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元1、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.

15、83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图（1）荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；（2）强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.1+1.41= 6.32kN/m最大弯矩M=0.16.323002= 56880 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 56880/54000 = 1.053 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.0

16、53 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（3）挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.13004/(100950048.6104)=0.049 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.049 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!2、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 21

17、3.33 cm4； 方木楞计算简图（mm）（1）荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.15+0.350.3 = 1.23 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；（2）强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.23+1.40.3 = 1.896 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.89612 = 0.19 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.19106/53333.33 = 3.555 N/m

18、m2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.555 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（3）抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8961 = 1.138 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.138103/(2 5080) = 0.427 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.427 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!（4）挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均

19、布荷载 q = q1 = 1.23 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2310004 /(10090002133333.333)= 0.434 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.434 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!3、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.896kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.638 kNm ；最大变形 Vmax = 1.845 mm

20、；最大支座力 Qmax = 6.895 kN ；最大应力 = 638244.16/4490 = 142.148 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 142.148 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.845mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!4、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493 = 0.447 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351

21、1 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.547 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.656 kN；5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.656 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(

22、cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.2，1.2+20.1=2.356； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点

23、的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.356；L0 / i = 2356.2 / 15.9=148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值；=9656.04/(0.316424) = 72.069 N/mm2；立杆稳定性计算 = 72.069 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！六、梁模板计算书梁截面选取最大梁截面（500mm*800mm）参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立

24、杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.80；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：碗扣式，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(

25、kN/m2)：60.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；梁

26、侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：50mm，300mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；1、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=60.000kN/m2；2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简

27、图(单位：mm)（1）强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.560=36kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-150)/(4-1)= 216.67mm；面板

28、的最大弯矩 M= 0.136(800-150)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-150)/(4-1)2= 1.84105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.136.000(800-150)/(4-1)/1000+1.22.800(800-150)/(4-1)/1000=9.308 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.84105 / 3.33104=5.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 =0.67

29、7ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 36N/mm； l-计算跨度: l = (800-150)/(4-1)=216.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67736(800-150)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.269 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-150)/(4-1)/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值 =0.269mm 小于

30、 面板的最大容许挠度值 =0.867mm，满足要求！3、梁侧模板支撑的计算（1）次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 9.308/0.500= 18.616kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.465 kNm，最大

31、支座反力 R= 10.239 kN，最大变形 = 0.417 mma、次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.65105/5.33104 = 8.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 8.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！b、次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.417mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！(2)主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1

32、0.239kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.417 kNm，最大支座反力 R= 13.638 kN，最大变形 = 0.100 mma、主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.17105/5.33104 = 7.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设

33、计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =7.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！b、主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.100 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！4、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分

34、别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； (1)抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.500.80=12.240kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(12.24+0.18)2002+0

35、.1172.82002=6.28104Nmm； =Mmax/W=6.28104/3.33104=1.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=12.240+0.180=12.420kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许

36、挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.422004/(10060003.33105)=0.067mm；面板的最大挠度计算值: =0.067mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！5、梁底支撑木方的计算（1）荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.80.2+0.30.2(20.65+0.5)/ 0.5=5.155 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 5

37、.155+1.120 = 6.275 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1524.00+1.4(2.00+2.00)(0.70-0.50)/4=0.099kN（2）支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=588/6 = 5.33101 cm3；I=5888/12 = 2.13102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.386 kN；N2=2.563 kN；最大弯矩：M= 0.08

38、6kNm最大剪力：V= 1.281 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.086106 /5.33104=1.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.2811000/(25080)=0.48N/mm2；方木的最大挠度： =0.018 mm；方木的允许挠度：= 0.7103/2/250=1.4mm；方木最大应力计算值 1.605 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.480 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.018 mm 小于 方木

39、的最大允许挠度 =1.400 mm，满足要求！6、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；（1）梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.386 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.049 kNm ；最大变形 max = 0.038 mm ；最大支座力 Rmax = 1.079 kN ；最大

40、应力 =M/W= 0.049106 /(4.49103 )=11 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.038mm小于500/150与10 mm,满足要求!（2）梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.563 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.328 kNm ；最大变形 max = 0.254

41、mm ；最大支座力 Rmax = 7.155 kN ；最大应力 =M/W= 0.328106 /(4.49103 )=73.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 73.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.254mm小于500/150与10 mm,满足要求!7、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f（1）梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.079 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1499.8=1.751 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(0.700-0.500)/4)0.5000.300+(1.000/2+(0.700-0.500)/4)0.5000.150(1.500+24.000)=1.361 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.700-0