某小区高层脚手架施工方案培训资料.docx

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1、第一章 编制依据类别名称编号国家建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB/500017-2014建设工程文件归档整理规范GB/T50328-2014建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工计算手册（第三版）建筑施工手册（第五版）本工程设计图纸本工程施工协议第二章 工程概况第一节 工程基本概况项 目内 容工程名称侍郎房二期项目5#、6#、8#、9#、S5、S6、E1、地下车库及设备用房A轴-M轴 工程地点常青东侧，光明西道北侧。建设单位廊坊市元辰房地产开发有限公司设计单位北京维拓时代建筑设计股份有限公司监理单位廊坊市置恒工程项目管理有限公司施工总承包单

2、位河北建设集团天辰建筑工程有限公司资金来源自筹招标范围参见施工图纸与施工合同计划工期2016年10月1日-2018年12月29日质量要求合格第二节 建筑设计概况廊坊侍郎房公寓项目位于河北省廊坊市银河路常青路东侧，光明西道北侧。本项目为二期，总用地24669.59，包含5#9#住宅楼，配套商业S5、S6，幼儿园（E1）一座，地下车库（CK）一座，总建筑面积80318.07, 其中地上建筑面积60138.54，地下建筑面积20179.53；容积率2.4，建筑高度均小于80m。其中5#、6#、8#、9#楼地下室二层层高均为3m，地下一层层高均为3.04m，5#楼一层层高5.98m，二层层高4.72m

3、。6#、8#、9#楼一层至标准层层高均为2.9m，顶层均为3.03m。本建筑设计使用年限为：50年。建筑耐火等级为一级。其主要结构类型、建筑高度、层数如下表：序号项目名称总建筑面积（）结构类型层数地上/地下建筑高度m 15#11499.9剪力墙25/279.8026#11749.41剪力墙27/279.4038#16929.58剪力墙26/276.6049#17859.13剪力墙22+18/265.0/53.45S51354.12框架312.2006S6761.15框架16.457E1359.73框架27.8508车库15961.34框架地下1层第三章 脚手架的搭设第一节 施工准备1、落地式脚

4、手架、悬挑式脚手架搭设前由公司工程技术部组织项目部管理人员向脚手架搭设和使用人员进行技术交底。2、钢管、扣件、脚手板等进场需进行检查验收，不合格产品不得使用，合格构配件按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地不得有积水。3、将外立杆、横杆刷上黄色防锈漆，剪刀撑及扶手用杆刷上红白相间防锈漆，按品种、规格分类堆放整齐备用。第二节 材料要求和选择1、钢管（1）钢管选择48壁厚 3.50mm的焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管截面积：A=4.89cm2；轴向抗压强度为18.55kN。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 （2）钢管表面锈蚀深度 0.5 mm

5、。钢管弯曲变形控制在一定范围内，在长度1.5m范围内, 端部弯曲应5 mm ， 3mL4m ， 弯曲变形12mm，4mL 500 mm。5）搭接长度不应 1m, 应等距设置3个旋转扣件固定。（2）横向水平杆1）双排脚手架中靠墙端外伸长度A,应 Lb/2，即750 mm。使用松木板脚手板时, 横向水平杆的两端应用直角扣件固定立杆上,且位于纵向水平杆的下方。（3）脚手板铺设1）松木板脚手板,应延纵向水平杆铺设,且采用对接平铺,在对接触，与其下两侧支承横杆的距离控制在100200mm；必要时两端用直径1.2mm的 16#镀锌钢丝固定在横向水平杆上，每块脚手板绑扎不少于2点。（4）立杆搭设1）落地脚手

6、架，底部应设置垫板。悬挑脚手架直接支承于槽钢上。2）应设置纵横向扫地杆,扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不 200 mm处的立杆上。3）横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。4）当立杆基础不在同一高度上时, 必须将高处扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差应1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡距离应500 mm,高低扫地杆可重叠一跨。5）悬挑脚手架首层步距应1.5m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长必须采用对接扣件连接, 顶层顶步可以采用搭接。6）对接和搭接, 应交错布置, 两相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个接头,在高度方向错开距离不宜 h/3，即

7、不宜 600 mm。接头搭接长度不应 300 mm。2）外架应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当该处有困难时, 应采取其它可靠措施固定。连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置，但只能选其一种。3）脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高,连墙杆采用刚性连墙件，连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接, 不能上翘连接。4）脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45 60之间, 连接点至主节点距离不 300mm ,待连墙件设置后方可拆除。（7）剪刀撑和横向斜撑1）剪刀撑的斜杆与水平面的交角在45 6

8、0之间，每道剪刀撑跨越立杆根数为57根，且最小距离不应小于6m。2）本工程根据规范要求在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上各设置由底至顶连续剪刀撑。3）剪刀撑在交接处应用旋转扣件相互连接，并且剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆或伸出的横向水平杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；。剪刀撑搭接长度应 1m ，采用不少于2个旋转扣件搭接，连接扣到杆端不小于100mm。4）一字形、开口形、脚手架的端部必须设置横向支撑；中间应每隔6根立杆纵距设置一道，同时该位置设置连墙件；转角位置设置横向斜撑予以加固。横向斜撑由底至顶层呈之字形连续布置。4、门洞上脚手架处理（1）门洞口

9、抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设置人字形斜杆。（2）门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设置加设斜杆，必要时门洞口上的内外杆纵向水平杆可用两根钢管加强。5、脚手架搭设注意事项（1）必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。（2）每搭完一步脚手架后，应按规范规定及时校正步距、纵距、横距、及立杆垂直度，以避免积重难返。（3）底座底板应准确放在定位线上，放线要按施工方案进行，变更要有记录。（4）当架体搭至连墙件构造点时，在搭完该处立杆、纵横向水平杆后，应即时设置连墙件，使用中严禁拆除。（5）主节点处必须设置纵、横向水平杆各一根，用

10、直角扣件固定立杆上，在脚手架使用期间，主节点的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆严禁拆除。（6）当架体施工作业层超过连墙体2步时，应采取临时稳定措施，直至上一层连墙体搭完后方可根据情况拆除临时稳定措施。（7）剪刀撑、斜撑均应随立杆，纵、横向水平杆同步搭设。 （8）加强安全管理，确保人身安全。（9）施工层以下外架每隔3步底部用密目网封闭。第七章 落地脚手架计算第一节参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14.82 m，立杆采用单立管；立杆的横距为0.85m，立杆的纵距为1.5m，大横杆的步距为1.45 m；内排架距离墙长度为0.20m；采用的钢管类型为 483.25；横杆与立杆连接方式为单扣件

11、；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2、活荷载参数施工均布活荷载标准值为3.000 kN/m2；脚手架用途为结构脚手架；同时施工层数为2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，基本风压0.450 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.000，风荷载体型系数s 为1.128；脚手架计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1444；脚手板自重标准值(kN/m2):0.346；栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网(kN/m2)

12、:0.005；脚手板类别:木脚手板；脚手板铺设总层数:3；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；5、地基参数地基土类型:黏土；地基承载力标准值(kPa):90.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。第二节 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m ；脚手板的自重标准值:

13、P2=0.3460.85/(2+1)=0.098 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.85/(2+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.036+1.20.098=0.161kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.85=1.19 kN/m；大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1611.52+0.101.191.52 =0.297 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0

14、.100.1611.52-0.1171.191.52 =-0.349 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.297106,0.349106)/4790=88.727N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.098=0.134 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.13415004/(10

15、02.06105115000)+0.9900.8515004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆的最大挠度 2.425 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！第三节 小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3460.851.5/(2+1)=0.

16、158 kN；活荷载标准值：Q=30.851.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0360.852/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4590.85/3 = 0.697 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.0.701 kN.m；最大应力计算值 = M / W =

17、 0.701106/4790=180.888 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =180.888 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1786.3510

18、50(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 3.098 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm；小横杆的最大挠度为 3.122 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！第四节 扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6

19、.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.52/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0360.85/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.851.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 30.851.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.42.362=3.678 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 第五节 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标

20、准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8018.50 = 2.862kN；(2)脚手板的自重标准值；木脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(0.85+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14101.5/2 = 0.85 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518.5 = 0.139 kN；经计算得到，静荷载标准值 N

21、G =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.864 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.851.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用： Uz= 0.81 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.350.

22、811.128 = 0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.864+ 1.44.725= 14.851 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.864+ 0.851.44.725= 13.859 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为； Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2241.5 1.82/10 = 0.129 kN.m；第六节 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为； 立杆的轴向压力设计值 ：N =

23、 14.851 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14851/(0.18

24、8457)=172.857 N/mm2；立杆稳定性计算 = 172.857 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.859 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.

25、188立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13858.96/(0.188457)+129462.334/4790 = 188.336 N/mm2；立杆稳定性计算 = 188.336 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第七节 最大搭设高度的计算按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+N

26、G4 = 4.001 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.5710-4205103-(1.24.001+1.44.725)/(1.20.125)=41.375 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 41.375 /(1+0.00141.375)=39.731 m；H= 39.731 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.731 m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风

27、荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.001 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.129 /(1.4 0.85) = 0.109 kN.m；Hs =( 0.1884.5710-4205103-(1.24.001+0.851.4(4.725+0.1884.571000.109/4.79)/(1.2

28、0.125)=32.495 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26，按照下式调整且不超过50米： H = 32.495 /(1+0.00132.495)=31.472 m；H= 31.472 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =31.472 m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，小于H，满足要求！第八节 连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.224 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生

29、的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.077 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.077 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.5710-4205103 = 90.5 kN；Nl = 10.077 Nf = 90.5,连墙件的

30、设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.077小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图第九节 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =74.256 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.851 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=74.256 fg=120 k

31、Pa 。地基承载力满足要求！第八章、悬挑脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2015)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016) 以及本工程的施工图纸。第一节 参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.20 m；采用的钢管类型为 483.25（未

32、考虑钢管的负差，计算中取该类型钢管）横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准

33、值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 3 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35； 第二节 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计

34、算大横杆的自重标准值:P1=0.036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.85/(2+1)=0.098 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.85/(2+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.036+1.20.098=0.169 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.85=1.47 kN/m； 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1691.52+0.101.471.52 =0.36

35、1 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1691.52-0.1171.471.52 =-0.425 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.425106)/4790=88.727 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.098=0.134 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.

36、85 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.13415004/(1002.06105115000)+0.9900.8515004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆的最大挠度 2.425 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！第三节 小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kN；