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1、 中国化学工程第十六建设有限公司 鄂尔多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收项目鄂尔多斯市新杭能源有限公司乙二醇装置粗乙二醇精制回收项目设备吊装方案批准： 审核： 编制： 中国化学工程第十六建设有限公司二0一七年六月十六日 目 录1、编制说明32、编制依据和执行规范33、工程概况34、设备吊装一览表35、吊装工艺设计35.1、概述35. 3平衡梁选择计算157.1、大型设备吊装组织体系图187.2、设备吊装岗位职责188、吊装安全质量体系、安全技术要求及HSE分析198.1、吊装安全质量保证体系岗位职责198.2、安全技术要求208.3、HSE分析以及安全对策表：219、吊装施工用主要施工机索
2、具及手段用料一览表2510、劳动力安排2611、附图2611.1 附图1精制回收塔下段始吊状态2611.2吊装平面布置图2611.3 吊车性能表（见附图）2611.2吊装平面布置图351、编制说明本方案涉及的设备吊装几何尺寸、重量依据江苏德邦工程有限公司的设备本体图纸。吊装平面按照新杭能源有限公司乙二醇装置粗乙二醇精制回收单元设备平面布置图进行布置，部分设备吊装位置视现场情况临时调整。2、编制依据和执行规范执行规范中应添加JGJ33-2012建筑机械使用安全技术规程2.1、相关设计图纸及资料2.2、大型设备吊装工程施工工艺标准 SH/T3515-2003根据技术信息部上周发布的2017标准化信
3、息,本标准已更新为2009版2.3、石油化工建设工程施工安全技术规范 GB50484-20082.4、石油化工工程起重施工规范 SH3536-20112.5、工程建设安装工程起重施工规范 HG20201-20002.6、起重工操作规程 SYB41122.7、起重吊装常用数据手册杨文渊2.8、吊车性能表3、工程概况 新杭能源有限公司乙二醇装置粗乙二醇精制回收单元由我单位负责设备安装等工作，有 2台设备需用100T以上的吊车完成吊装，根据设备特点及现场施工环境，为保证大、中型设备吊装顺利完成，特编制此吊装方案作为施工指导。4、设备吊装一览表序号位号名称规 格（mm）安装标高（m）吊装重量（T）主吊
4、车备注11905-C-301粗乙二醇回收塔上段/下段280025000/280042000此处应有书写错误,下段长应为42m0/EL+42.030/60500t立式21905-E-301粗乙二醇回收塔再沸器24007635EL+6.6431.6100t立式5、吊装工艺设计5.1、概述5.1.1、编制设备吊装方案的基本原则或思路：安全可靠、稳妥可行、技术先进、经济合理、尽量减少高空作业。5.1.2、根据各设备的吊装重量、吊装高度、现场具体条件及工期要求等，结合本地现有的起重装备情况及我公司成熟的吊装经验，经我公司有关技术人员对现场进行认真勘测，加上科学、严谨的技术论证，本着稳妥可行、安全可靠、技
5、术成熟、经济合理的原则，拟定立式设备采用吊车台吊法进行吊装；卧式设备采用单机直接吊装就位。根据现场特点，吊装采用汽车式起重机，具体选型根据各台设备的具体参数综合考虑，详细情况如后所述。5.2吊装计算5.2.1、粗乙二醇精制回收塔（1905-C-301）下段5.2.1.1粗乙二醇精制回收塔吊车参数本工程中粗乙二醇精制回收塔外形尺寸、重量最大，且需完成空中组焊，选择其进行吊装计算。吊装参数主吊车参数型号QAY500级别500t工况主臂+超起主臂杆长度53.8车体配重135t尾部配重/超起配重半径/外形尺寸/工作半径14m额定吊装负荷89t最大受力78.1t吊车负荷率87.7%主吊耳设备自带吊耳辅助
6、吊车参数型号LTM1200级别200t工况主臂工况主臂杆长度30.5m副臂长度/超起配重/超起配重半径/外形尺寸/工作半径12m额定吊装负荷49.5t最大受力41.2t吊车负荷率83.2%辅助吊耳/5.2. 1.2、吊索具参数设备主吊钢丝绳溜尾钢丝绳位号重量(t)1905-C-301下段6065-637+1-170047.5-637+1-17005.2. 1.3、吊装工艺设计1）吊装工艺根据现场情况，采用吊车台吊法完成粗乙二醇精制回收塔下段吊装。利用一台500t汽车起重机（主臂+超起53.8m工况，作业半径14m）作主吊，一台200t汽车起重机（主臂30.5m工况，作业半径12m）抬尾完成吊装
7、。参见吊装平面布置图。2） 卸车说明及卸车时塔体受力校核a.卸车说明粗乙二醇精制回收塔下段卸车时要按照吊装平面图设备的始吊位置卧置。保证设备组对一端朝西，尾部裙座一端向东。具体位置参见吊装平面布置图。b.卸车时塔体强度校核1.按此假设，全吊装过程中，筒体上的最大弯矩发生在刚刚起吊时（此时塔体受力情况与卸车时相同），此时受力情况简化为如下力学模型：G/LFAyFBy设备筒体所受最大弯矩发生在设备中部位置，最大弯矩：xL设备筒体为薄壁圆筒模型，则其抗弯截面系数：其中，最大弯矩处弯曲正应力最大，最大弯曲正应力：xL600000N，37m，2.8m， =2.768m代入上式max=85.5MPa查表得
8、此设备材料(30408)的许用弯曲正应力=137MPa，所以在此假设情况下，筒体不会发生弯曲变形。那么，实际情况下也不会发生弯曲变形了。2.局部应力分析设备上的吊耳是在设备制造时按强度要求设计制作好的，载荷能力满足吊装过程中的强度要求。现我们对设备裙座进行局部应力分析：此时按重心在28米处的实际情况考虑，起吊时裙座端承受竖直方向的力，大小为FAY=150 000N 我们吊装时裙座端采用双绳捆绑法，此时受裙座受力情况如图所示：FAy/2FAy/2F裙座受捆绑力，该力可近似均匀分布，方向为指向裙座中心，大小为：（其中，为钢丝绳和设备筒体间的动摩擦系数）裙座受径向剪切应力查表得，0.150.25，安
9、全起见，取0.15,代入上式 =23.1MPa查表知许用剪切应力=95.9MPa，故起吊时，设备裙座不会因局部应力变形。塔上段重量比下段重量轻（上段直径2.8米，长度25米，下段直径2.8米，长度37米），弯矩小，故上段强度也满足要求。3）吊耳及机索具设置a.主吊设置主吊耳为设备本体吊耳。吊索选用65-637+1-1700钢丝绳一对(18m/根)，每根钢丝绳双股使用。b.尾吊设置抬尾利用捆绑法捆住设备尾端。尾吊点由设备厂家焊接吊耳，强度足够。钢丝绳选用47.5-637+1-1700一根(16m/根)。5.2.1.4、粗乙二醇精制回收塔下段吊装过程1)始吊状态：吊车及索具准备工作完毕后，用一台5
10、00t汽车吊抬头、一台200t汽车吊抬尾，两台吊车同时受力，进行试吊，待设备离地面200mm时，检查吊车及索具的受力情况，待确认没问题后，再进行正式吊装。2)中间状态正式吊装开始后，两台吊车同时提升，待设备离地面200mm时，抬尾吊车停止起升，在保证设备底部不接触到地面的情况下缓缓向主吊车方向转动臂杆，同时主吊车继续提升，吊装过程中严格保证主吊钩和辅吊钩的竖直起升。因辅助吊车作业半径不足以一次台吊达到该设备竖直临界状态，按理论计算辅助吊车需要移位1次。当精制回收塔与地面交角接近竖直时，主吊车停止起升，抬尾吊车缓缓回落吊钩，使精制回收塔下段逐渐由倾斜变为竖直状态。3)就位状态设备处于竖直状态后，
11、200t吊车摘钩，500t吊车在检查无问题后继续起升至设备底面离地超过5.2m，旋转吊车主臂到精制回收塔裙座的上端组焊位置。检查吊索具情况，确认安全之后，缓落吊钩开始精制回收塔下段与裙座组对，组焊完成后500t吊车松钩。（见附图2下段就位状态）5.2.1.5 、粗乙二醇精制回收塔下段吊车选用1)主吊车为减少高空作业，考虑到包头地区大型吊装设备资源少，设备重量大，设备尺寸长，附塔管线、梯子、塔平不随设备整体吊装，仅安装梯子、平台支撑、支架、保温随塔体整体吊装。梯子平台支撑1T,保温重 2T ，附塔管线支架3T,设备本体重约60吨（塔下段整体重约77吨，裙座下段到货分三段，其中两段现场已经组对焊接
12、，重约17吨，塔下段吊装时不再与裙座整体吊装），设备加附件累计66T，规格为D2800 H42000,安装标高为EL+5M，作业半径14M；根据设备重量，作业半径及吊装高度，采500T汽车吊车主臂加超起工况下进行吊装 ;计算载荷F=（Q+q）*K1 取K1=1.1 =(66+5)*1.1=78.1T 式中：Q-设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1； q-吊钩及吊具重量等，q=5T；500T汽车吊作业半径为14M，主臂伸出53.8M,额定起重能力为89T因此F89；吊车性能满足要求；当设备底部与塔裙座达到组对条件时，设备外径与主臂最小净距离为1533mm，不抗杆，临时平台护栏与主臂
13、最小净距离为500mm,不抗杆，吊钩离导轮净距离约4.6米（精制回收塔下段吊装分析）。2)辅助吊车选用粗乙二醇精制回收塔下段，辅助吊车受力按总重1/2计算，则辅助吊车受力Q=42.5T；根据设备总量及作业半径，选取200T吊车作为辅助吊车，作业半径12米，主臂伸出30.5米，最大承载负荷为49.5T;计算载荷F=（Q+q）*K1*K2 =（32+2）*1.1*1.1 41.2T 式中：Q-1/2设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1； K2-不均衡载荷系数，取K2=1.1； q-吊钩及吊具重量，q=2T；F49.5T，吊车性能满足要求。5.2.1.6、吊索选取计算1）主吊索计算主吊
14、钢丝绳共四股，钢丝绳受力如下：从图（1）所得，钢丝绳单根双股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重能力只能按总能力的80%计算，钢丝绳单股拉力为： f=Q/（4*sin60） =64T/（4*sin60）=640KN/（4*sin60） =184.8KN 图1 图(1) 式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q-设备及附件等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取65-637+1-170作为主吊绳。强度校核： 型号为65-637+1-1700，拉断总力为Pn =2665KN，637+1换算系=0.82,在安全系数N=Pn*/f*K1 =
15、2665x0.8x0.82/184.8x1.1=8.6 式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8；则N=8.6，N6，所以65-637+1-1700满足要求。2）辅助吊绳选取钢丝绳单根双股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重能力只能按总能力的80%计算，钢丝绳单股拉力为：从图（1）所得，钢丝绳单股拉力：f=Q/（4*sin60）=32T/（4*sin60）=320KN/（4*sin60）=92.4KN式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q-1/2设备及附件
16、等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取47.5-637+1-1700作为辅助吊绳。强度校核：型号为47.5-637+1-1700，拉断总力为Pn =1430KN，637+1换算系数=0.82,在安全系数N=Pn*/f*K1*K2 =1430x0.8x0.82/92.4x1.1x1.1=8.39式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1，K1=1.1；K2-不均衡载荷K2取1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8； 则N=8.39，N6，所以47.5-637+1-1700满足要求。5.2.2 、精制回收塔上段 (1905-C-301)5.2.2.
17、1、精制回收塔上段吊车参数吊装参数主吊车参数型号QAY500级别500t工况主臂+超起工况主臂杆长度79.8m车体配重125t尾部配重/超起配重半径/外形尺寸/工作半径15m额定吊装负荷57t最大受力51.7t吊车负荷率90.7%根据JGJ33-2012建筑机械使用安全技术规程的规定，当采用双机抬吊作业时，起吊重量不得超过两台起重机在该工况状态下允许起重量总和的75%，单机的起吊载荷不得超过允许载荷的80%，此处与规范要求不符（包括粗乙二醇精制回收塔吊装）。主吊耳设备自带吊耳辅助吊车参数型号LTM1200级别200t工况主臂工况主臂杆长度30.5m副臂长度/超起配重/超起配重半径/外形尺寸/工
18、作半径16m额定吊装负荷36.5t最大受力27.3t吊车负荷率74%辅助吊耳/5.2.2.2、吊具参数设备主吊钢丝绳溜尾钢丝绳位号重量(t)1905-C-3013047.5-637+1-170036.5-637+1-17005.2.2.3、吊装工艺设计1）吊装工艺根据现场情况，采用吊车台吊法完成精制回收塔上段吊装。利用一台500t汽车吊（主臂+超起79.8m工况，作业半径15m）作主吊，一台200t汽车吊（主臂30.5m工况，作业半径16m）抬尾完成吊装；参见吊装平面布置图。2）卸车说明粗乙二醇精制回收塔上段卸车时要按照吊装平面图设备的始吊位置卧置。保证设备头部朝东，尾部向西。具体位置参见吊装
19、平面布置图。3）吊耳及机索具设置a.主吊设置主吊耳为设备本体吊耳。吊索选用47.5-637+1-1700钢丝绳一对(18m/根)，每根钢丝绳双股使用。b.尾吊设置钢丝绳选用36.5-637+1-1700一根(16m/根)。5.2.2.4、精制回收塔上段吊装过程1)始吊状态：吊车及索具准备工作完毕后，用一台500t汽车吊抬头、一台200t汽车吊抬尾，两台吊车同时受力，进行试吊，待设备离地面200mm时，检查吊车及索具的受力情况，待确认没问题后，再进行正式吊装。2)中间状态正式吊装开始后，两台吊车同时提升，待设备离地面200mm时，抬尾吊车停止起升，在保证设备底部不接触到地面的情况下缓缓向主吊车方
20、向转动臂杆，同时主吊车继续提升，吊装过程中严格保证主吊钩和辅吊钩的竖直起升。因辅助吊车作业半径不足以一次台吊达到该设备竖直临界状态，按理论计算辅助吊车需要移位1次。当第一脱轻塔线与地面交角接近竖直时，主吊车停止起升，抬尾吊车缓缓回落吊钩，使精制回收塔逐渐由倾斜变为竖直状态。3)就位状态设备处于竖直状态后，200t吊车摘钩，500t吊车在检查无问题后继续起升至设备底面离地超过42.2m，旋转吊车主臂到精制回收塔下段的上端组焊位置。检查吊索具情况，确认安全之后，缓落吊钩开始精制回收塔上下段组对，组焊完成后500t吊车松钩。5.2.2.5 、精制回收塔上段吊车选用（1)主吊车精制回收塔上段及梯子、平
21、台、保温层、附塔管线等共重约43T ，规格为D2800 H25000，安装标高为EL+42M，作业半径15M；根据设备重量，作业半径及吊装高度，采用500t汽车吊主臂超起工况下进行吊装 ;计算载荷F=（Q+q）*K1 =(43+4)*1.1=51.7t式中：Q-设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1； q-吊钩及吊具重量等，q=4T；500T汽车吊作业半径为15M，主臂伸出79.3M，额定起重能力为57T。因此F57，吊车性能满足要求。当设备底部离地面42米时，设备外径与主壁最小净距离为843mm，不抗杆，此时吊钩离导轮净距离约6.7米（精制回收塔上段吊装分析）。(2)辅助吊车选用
22、精制回收塔上段，辅助吊车受力按总重1/2计算，则辅助吊车受力Q=22T；根据设备总量及作业半径，选取200T汽车吊作为辅助吊车，作业半径16米，主臂伸出30.5米，最大承载负荷为36.5T。计算载荷F=（Q+q）*K1*K2 =（21.5+1）*1.1*1.1 =27.3t式中：Q-1/2设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1；K2-不均衡载荷系数，取K2=1.1； q-吊钩及吊具重量，q=1T；F36.5T，吊车性能满足要求。5.2.2.6、吊索选取计算1）主吊索计算钢丝绳单根双股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重
23、能力只能按总能力的80%计算。从图（2）所得，钢丝绳1/4股拉力：f=Q/（4*sin60）=43T/(4*sin60)=124.1KN式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q-设备及附件等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取47.5-637+1-1700作为主吊绳。强度校核：型号为47.537+1-1700，拉断总力为Pn =1430KN，637+1换算系数=0.82在安全系数N=Pn*/f*K1=1430x0.82x0.8/124.1x1.1=6.87 式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8；则N=6.87，
24、N6，所以47.5-637+1-1700满足要求。2）辅助吊绳选取钢丝绳单根双股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重能力只能按总能力的80%计算。从图（2）所得，钢丝绳1/4股拉力f=Q/（4*sin60）=21.5T/（4*sin60）=215KN/（4*sin60）=62.1KN式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q-1/2设备及附件等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取36.5-637+1-1700作为辅助吊绳。强度校核：型号为36.5-637+1-1700，拉断总力为Pn =856 KN，637+1换算系数=0.82,在
25、安全系数N=Pn*/f*K1*K2=856x0.82x0.8/62.1x1.1x1.1=7.5 式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1；K2-不均衡载荷系数，取K1=1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8；则N=7.5，N6，所以36.5-637+1-1700满足要求。5.2.3 、粗乙二醇回收塔再沸器（1905-E-301）粗乙二醇回收塔再沸器1905-E-301设备净重量32吨，安装标高10.5米。5.2.3.1、粗乙二醇回收塔再沸器吊车参数 吊装参数主吊车参数型号QY100K级别100t工况主臂工况主臂杆长度22.5m车体配重/尾部配重/
26、超起配重半径/外形尺寸/工作半径6m额定吊装负荷52t最大受力37.4t吊车负荷率72%主吊耳设备自带吊耳辅助吊车参数型号汽车吊50t级别50t工况主臂工况主臂杆长度17.8m副臂长度/超起配重/超起配重半径/外形尺寸/工作半径5m额定吊装负荷24.7t最大受力20.1t吊车负荷率80%辅助吊耳/5.2.3.2、吊索具参数设备主吊钢丝绳溜尾钢丝绳位号重量(t)1905-E-3013239-637+1-170032.5-637+1-17005.2.3.3、吊装工艺设计1）吊装工艺根据现场情况，采用吊车台吊法完成己反萃取塔吊装。利用一台100t汽车吊（主臂22.5米工况，作业半径6m）作主吊，一台
27、50t汽车吊（主臂18.5m工况，作业半径5 m）抬尾完成吊装；参见吊装平面布置图。2）卸车说明粗乙二醇回收塔再沸器卸车时要按照吊装平面图设备的始吊位置卧置。保证设备头部朝北，尾部向南。3）吊耳及机索具设置a.主吊设置主吊耳为设备本体吊耳。吊索选用39-637+1-1700钢丝绳一对(18m/根)，每根钢丝绳双股使用。b.尾吊设置钢丝绳选用32.5-637+1-1700一根(16m/根)。5.2.3.4、粗乙二醇再沸器吊装过程1)始吊状态：吊车及索具准备工作完毕后，用一台100t汽车吊抬头、一台50t汽车吊抬尾，两台吊车同时受力，进行试吊，待设备离地面200mm时，检查吊车及索具的受力情况，待
28、确认没问题后，再进行正式吊装。2)中间状态正式吊装开始后，两台吊车同时提升，待设备离地面200mm时，抬尾吊车停止起升，在保证设备底部不接触到地面的情况下缓缓向主吊车方向转动臂杆，同时主吊车继续提升，吊装过程中严格保证主吊钩和辅吊钩的竖直起升，当粗乙二醇再沸器线与地面交角接近竖直时，主吊车停止起升，抬尾吊车缓缓回落吊钩，使粗乙二醇回收再沸器逐渐由倾斜变为竖直状态。3)就位状态设备处于竖直状态后，50t吊车摘钩，100t吊车在检查无问题后继续起升至设备底面离地面EL+6.8m，旋转吊主臂车到钢结构安装平面中心位置。检查吊索具情况，确认安全之后，缓落吊钩使粗乙二醇回收再沸器安装就位。5.2.3.5
29、 、粗乙二醇回收再沸器吊车选用1)主吊车粗乙二醇回收再沸器吊装，设备净重共32T ，规格为D2400*7635，设备安装标高为EL+10.2M，作业半径7M；根据设备重量，作业半径及吊装高度，采用QY100K汽车吊车主臂工况（性能表见附图8）下进行吊装 ;计算载荷F=（Q+q）*K1 =(32 +2)*1.1=37.4T式中：Q-设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1； q-吊钩及吊具重量等，q=2T；100T汽车吊作业半径为7M，主臂伸出22.5M，额定起重能力为45T。因此F52，吊车性能满足要求； 2)辅助吊车选用粗乙二醇回收再沸器，辅助吊车受力按总重1/2计算，则辅助吊车受
30、力Q=16T；根据设备总量及作业半径，选取50T汽车吊作为辅助吊车，作业半径5米，主臂伸出18.05米，最大承载负荷为24.7T。计算载荷F=（Q+q）*K1*K2 =（16+0.6）*1.1*1.1 =20.1t式中：Q-1/2设备及设备附件重量； K1-动载系数，K1=1.1；K2-不均衡载荷系数，取K2=1.1； q-吊钩及吊具重量，q=0.6T；F30.5T，吊车性能满足要求。5.2.3.6、吊索选取计算1）主吊索计算图(3)钢丝绳单根双股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重能力只能按总能力的80%计算。从图（3）所得，钢
31、丝绳1/4股拉力：f=Q/（4*sin60）=32T/（4*sin60）=320KN/（4*sin60）=92.4KN式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q- 设备及附件等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取39-637+1-1700作为主吊绳。强度校核：型号为3937+1-1700，拉断总力为Pn =959.5KN，637+1换算系数=0.82在安全系数N=Pn*/f*K1=6.2 式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8；则N=6.2，N6，所以39-637+1-1700满足要求。2）辅助吊绳选取钢丝绳单根双
32、股使用时，由于钢丝绳通过吊钩产生曲率半径，强度下降，钢丝绳绕过吊钩的曲率半径约4d5d，钢丝绳有效起重能力只能按总能力的80%计算。从图（9）所得，钢丝绳1/4股拉力f=Q/（4*sin60）=16T/（4*sin60）=160KN/（4*sin60）=46.2KN式中：f-1/4股钢丝绳拉力； Q-1/2设备及附件等重量；根据起重吊装常用数据手册杨文渊编选取32.5-637+1-1700作为辅助吊绳。强度校核：型号为32.5-637+1-1700，拉断总力为Pn =666.5 KN，637+1换算系数=0.82,安全系数N=Pn*/f*K1*K2 =7.8 式中：N-钢丝绳安全系数； Pn-
33、钢丝绳拉断总力；K1-动载系数，K1=1.1；K2-不均衡载荷系数，取K1=1.1； -钢丝绳在曲率半径下的折减率，取0.8；则N=7.8，N6，所以32.5-637+1-1700满足要求。 5. 3平衡梁选择计算根据方案来看，本项目吊装没有说明哪台设备吊装设置了平衡梁，但粗乙二醇精制回收塔上段吊装时应该设置平衡梁，且粗乙二醇精制回收塔上段吊装时应系缆风绳，以控制附塔管线的方向，避免抗杆。 根据现场情况，若在吊装过程中需要平衡梁，选择最重及难点最大的1905-C-301进行平衡梁计算（选用支撑式平衡梁）其他设备根据以下计算公式得出，不详细每台计算。5. 3.1平衡梁参数平衡梁：（选用325*1
34、2.5钢管） 外径D：325 内径d：300 长度l：2900 吊 耳：（选用400*300*40钢板） 板厚：20 孔径d1：50 吊耳半径R：150 偏心距e：200 材 料： 平衡梁材质：20# 吊耳材质：Q235 平衡梁许用应力：144Mpa 吊耳许用应力：133Mpa5.3.2受力分析钢丝绳受力：G=（W1+W2+W3+W4）*K1=70800Kg =708KN （5.4-1）F G/2=35400 Kg=354KN （5.4-2）平衡梁轴向所受压力： P Fcos=35400x0.5 Kg=17700 kg 由F*Sin +F0*Sin=G/2，得吊耳钢丝绳所受力F0=（G/2-F
35、*Sin）/Sin， 带入（5.4-2） 得吊耳钢丝绳所受力F0=35400X(1-Sin)/Sin=4553 Kg=45.53 KN 以上式中: W1 - 设备重量60TK1 - 动载系数，取K1=1.1 - 钢丝绳与平衡梁夹角取60F - 钢丝绳拉力P - 平衡梁轴向压力 W2 - 平衡梁重量0.3T W3 - 钢丝绳重量，约0.5T W4 - 设备附件重量约10T 5.3.3平衡梁核算1.）平衡梁稳定性计算a截面惯性半径i： i110.57 b平衡梁长细比: l/i*取为：1 26.2277=1.018-0.0023=0.9576平衡梁稳定许用应力c：c137.9平衡梁工作应力1:1P/
36、A13.37 c 所以，据计算可知平衡梁稳定。2.）平衡梁正应力计算平衡梁受偏心压缩，计算其横截面最大正应力：177x200N/M = 35400 N/MP-平衡梁所受压力A-平衡梁横截面积e-偏心距W-抗弯截面模量W0.000923338435A0.01226代入求得：177x103/12.26x103+354x105/9.2x105=52.9 Mpa=1.018-0.0023=0.95136.8所以，平衡梁强度足够。2.）吊耳强度校核吊耳最大剪应力，F=F0=45.53KN113.8Mpa 133Mpa所以，吊耳强度足够，综上计算所得，选择钢管325*12.5，及钢板=16mm能满足要求。
37、6、见附表吊装进度计划表。7、大型设备吊装施工管理组织体系和操作人员岗位职责7.1、大型设备吊装组织体系图体系图中,两个总指挥及副总指挥不能很好的区分，包括下面8-1表中，决策层及指挥层都有总指挥及副总指挥吊装责任工程师吊装指挥吊装副指挥总指挥副指挥项目经理总工HSE经理质量检查员施工经理7.2、设备吊装岗位职责设备吊装时必须有明确的岗位分工和岗位职责。各岗位作业人员必须遵守纪律，坚守岗位，服从指挥，各负其责。岗位分工和指责如下：大型设备吊装岗位职责表岗位编号岗位名称岗 位 职 责人数备注1-0吊装指挥执行吊装总指挥的命令，具体指挥大型设备吊装全过程工艺操作直至大型设备顺利就位。随时向吊装总指挥通报吊装情况。11-1吊车操作人员执行吊装指挥的命令，准确、平稳操作吊车并由专人观察吊车地基情况。2吊车司机1-2设备就位负责大型设备对中就位。4钳工1-3监测监测吊车吊钩的垂直度并及时向吊装指挥报告。1测量员1-4机动组执行命令，传递信息，排除故障，协助就位。102-0吊装副指挥执行吊装指挥的命令，具体指挥牵引、溜尾系统操作，准确控制设备尾部抬送速度。18、吊装安全质量体系、安全技术要求及HSE分析8.1、吊装安全质量保证体系岗位职责在设备吊装施工准备和实施过程中，安全质量保证体系必须正常运转，
