纺织厂筒摇车间空气调节课程设计.docx

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1、空气调节系统设计筒摇车间空气调节系统设计计算设计题目: 长沙纺织厂筒摇车间，设计计算车间的空调系统。车间的建筑平面图及锯齿屋架结构详见图1-1，图1-2。已知条件1.车间机台及最大班人数列于表1-1。表1-1 车间机台及最大班人数机器名称台数负荷（kW/台）同周期运转系 数最大班人数工种人数 A513C126络筒机4.17捻线7.5双面摇纱机0.74小打包机1.0中打包机100.900.95挡车工挡车辅助工保全工检修，保养，管理787024422冷源水温度12 (不包括管路温升)。3工作区的平均风速要求不大于0.7m/s。设计计算书一、室内外设计温湿度和室外其它参数一)室外设计温湿度由采暖通风

2、与空气调节设计规范TJl 987(以下简称规范)查得，见表12。表12 室外设计温湿度季节干球温度（）湿球温度（）相对湿度（）夏季空调35.827.7冬季空调-359冬季采暖0(二)室内设计温湿度根据工艺和卫生要求而定，见表13。表13 室内设计温湿度车间名称夏季冬季值班采暖温度（）温度（）相对湿度（）温度（）相对湿度（）细纱2965226518 (三)室外其它气象参数由规范查得，见表14。表14 室外其它参数大气压力夏 季999.4本设计采用的i-d图冬 季1019.9室外风速（m/s）夏 季2.6101325 Pa冬 季2.8极端最高温度（）40.6极端最低温度（）-11.3二、冷热负荷的

3、计算(一) 围护结构面积计算一个跨度中各围护结构的面积计算：1. 一个跨度的东山墙面积，如图13所示。ABC的面积： 矩形外墙ACDE的面积：2.一个跨度的坡屋面面积：3.一个跨度的天窗面积(需扣除三角架所占据的面积)： F3.2132.6995%403.384.一个跨度的天窗墙面积(需加上三角架所占据的面积)： F0.5132.69+3.2132.69587.585.一个跨度的天沟面积(天沟净宽为710 mm )： F=0.71132.6994.216.地板面积：F43132.69=5705.67(二)车间各围护结构的传热系数1外墙：一砖墙，两面粉刷，由空气调节设计手册（以下简称手册）查得：

4、Kl.992 W/m2.K2天窗：采用两框三层玻璃。查表得：外层：一个框两层玻璃，K13.49 W/m2K内层：金属框单层玻璃，查表得：空气内表面放热系数：an8.7 W/m2K空气外表面放热系数：aw23.3 W/m2K则天窗的传热系数K：3屋顶：构造见图112和表115。表115 屋面结构各层材料热工指标材料名称 (m)（W/mK）R（m2K/W）粘土瓦钢筋混凝土挂瓦板水泥砂浆粉面0.0150.930.0163沥青膨胀珍珠岩0.10.0811.2287一毡二油隔气层0.0050.1740.0284钢筋混凝土倒槽板0.0301.5470.01981：2水泥砂浆粉面0.020.930.0215

5、刷大白浆二度1.31474天窗墙：构造见图12及表16。表16 天窗墙各层材料热工指标材料名称(m)（W/mK）R（m2K/W）三毡四油八层做法0.0150.1740.08620厚1：25水泥砂浆找平层0.0200.930.0215120厚砖墙50号砂浆砌筑0.1200.81410.147140厚空气层0.1400.163100厚沥青膨胀珍珠岩保温层0.100.081411.2287一毡二油隔气层0.0050.1740.028315厚1：25水泥砂浆找平层0.150.930.0163180厚砖墙50号砂浆砌筑0.180.81410.22120厚纸筋灰粉面刷白二度0.0200.6980.0283

6、1.94015.天沟：构造见图12及表17。表17 天沟各层材料热工指标材料名称(m)（W/mK）R（m2K/W）三毡四油八层做法0.0150.1740.08620厚1：25水泥砂浆找平层0.0200.930.0215钢筋混泥土填坡板0.0201.5470.012930厚空气隔气层0.0300.1538100厚沥青膨胀珍珠岩保温层0.100.08141.2287一毡二油隔气层0.0050.1740.028315厚1：25水泥砂浆粉面层0.0150.930.016350厚钢筋混泥土风道顶板0.0501.5470.03231.57986.地板：本车间地板均属第IV地带，故 K0.07 W/m2K

7、K值的校核：由图14可知，车间空气露点温度(冬季)为15.3 ，则由上面计算可知，各围护结构的K值均小于Kmax ，不会发生凝露现象。（三）冬季围护结构的热损失1冬季空调时的房屋热损失，见表18。表18 筒捻车间房屋热损失计算表注：表中第5项室内外计算温差为 (tn tw)a25(-12)1=37总热损失W146061606113372082891038313732214778316614高度附加热损失热损失W13423423102742533619848高度127.57.57.743.57.5累计热损失W115638563812344680361002212747414778其它附加热损失热

8、损失W10006354302风速95555方向855基本热损Q= K F (tntw)aW7563856381170877729.01002212747414778传热系数KW/m2K61.9921.9921.5690.4770.5750.6790.07室内外计算温度差(tn tw)a537373737373737传热面积m2476.576.52016.9437.9471.0550745705.67传热面尺寸mm3（11.93.4）5（11.93.4）5403.38587.58594.2151014.8543132.69方 向2东西北北水平水平水平围护结构 名称1东山外墙西山外墙天窗天窗墙天沟

9、屋顶地板总计2房屋高度附加率计算，见表19。表19 房屋高度附加率围护结构名称平均高度（m）附加百分数（）东、西山墙（7.754）27.5天 窗（7.854）27.7天 窗 墙（6.04）24.0屋 顶（7.754）27.5天 沟5.75（5.754）23.53冬季值班采暖时的房屋热损失：由表18可知，冬季空调时房屋热损失为316614 (W)。而冬季值班采暖时的室内值班温度tzh =18 ，室外采暖设计温度 -9 ，得 tzh =27。则冬季值班采暖时的房屋热损失为： (四)机器发热量计算见表110。 表1-10 机器发热量计算表机器型号机台数n（台）铭牌功率N（kW）安全系数n1同时使用系

10、数n2负荷系数n3蓄热系数s总发热量（W）A513C12614.680.80.91.01.01331770(五)灯光散热量计算本工程为锯齿厂房，白天是天然采光，故灯光散热量不予计算。（6） 太阳辐射热量计算纺织厂车间内机器发热量占总发热量的比例很大，相对来说太阳辐射热传入车间的热量所占的比例较小。所以，可作简化计算，并规定如下：以中午12时来计算通过屋顶传入室内的太阳辐射传热量。以下午16时来计算透过玻璃天窗传入室内的太阳辐射传热量。 上述和两点主要是考虑到下午16时是室内冷负荷最大值的出现时刻（延迟时间=4h）。1. 从屋顶传入室内的太阳辐射热量 计算值见表1-11。表1-11 屋顶的太阳辐

11、射热计算表辐射面名称辐射面尺寸（mm）辐射面积（m）传热系数（W/mK）辐射强度J（W/m）系数辐射热量(W)屋顶43132.695705.670.6797980.800.74886632. 夏季通过山墙传入室内的热量： Q=KF（t-t）（W）计算值见表1-12。 表1-12 通过山墙传入热量计算表传热面名称传热面积F（m）传热系数K（W/mK）室内外计算温差（t-t）（）传热量Q(W)东山墙76.51.9925.8883.4西山墙76.51.9925.8883.41767.83. 夏季通过天窗传入室内的传热量： Q=KF（t-t）+xxJF（W）计算值见表1-13。表1-13 通过天窗传入

12、热量计算表传热面名称传热面积F（m）传热系数K(W/mK)窗的有效面积系数x窗的遮阳系数x透过玻璃天窗的太阳辐射强度J（W/m）传热量Q（W）天窗2016.91.5690.6016716179.2（7） 人体散热量、散湿量计算均按中等体力劳动计算。计算值见表1-14。表1-14 人体散热散湿量计算表细纱车间季 节最大班人数散 热 量散 湿 量Q（W/人）Q（W）W（g/人h）W（g/h）夏季（tn=30）1001991990022022000冬季（tn=25）1001971970018018000（8） 车间夏季冷负荷和冬季热负荷的确定1. 夏季冷负荷（即车间余热量）的确定。计算值见表1-15

13、。表1-15 夏季车间冷负荷计算表车间名称机器发热量Q1（W）太阳辐射热人体发热量Q5（W）车间冷负荷Q=Q1+ Q2+Q3+Q4+Q（W）屋顶Q2（W）天窗Q3（W）山墙Q4（W）1234567细纱26560.8124760.51127243047.8199002869932. 冬季热负荷的确定。计算值见表1-16。表1-16 冬季车间冷负荷计算表车间名称车间得热量冬季空调房屋热损失Q(W)车间热负荷Q=Q-Q-Q（W）冬季值班采暖热负荷Q（W）Q 1 (W)Q5 (W)123456细纱26560.819900267036-220575.2231000注 表Q中为负值，说明车间在冬季时尚有余

14、热量。3、 车间通风量、制冷量、加热量的计算（1） 夏季空调过程的设计计算1. 车间体积V 取风道底面标高4m处为计算高度 V=FH=5705.674=22823m2. 车间热湿比 =由于指很大，在i-d上作图时，可近似取沿等d线进行。3. 设计条件（1） 室内外温湿度设计参数见表1-2表1-4。（2） 采用一次回风系统，新风比m=20%。（3） 取挡水板带水量d=0.5g/kg（干）。（4） 选用吸入式空调室，取风机温升t=0.5。（5） 空气处理至机器露点为=95%。（6） 夏季空调过程见图1-5。4. 送风量的计算 G=3600=139500kg/h L=116250m/h5. 换气次数

15、的校核 要求车间换气次数n5次/h 。 n=5.09次/h ，符合要求。6. 车间空气平衡计算 （即风量平衡计算） 为保证车间内维持一定的正压，考虑车间正压排风量为总风量的10%，取地排风量为90%（其中车间回风量为80%）。计算如下：（1） 车间正压排风量L： L=0.1L=0.1116250=11625m/h（2） 地排风量L： L=0.9L=0.9116250=104625m/h其中：笛管吸棉风量：每台风量为1500m/台h（每台416锭），全车间共25台，总的笛管吸棉风量L为： L=251500=37500m/h，占总风量L的32.3%。车肚排风量L： L=L-L=1023750m/h

16、，占总风量L的57.7%。地排风量中部分回用，部分排出室外。（i）回风量L： L=0.8L=93000m/h(ii)排至室外风量L： L=0.1L=11625m/h表1-17 夏季空调过程设计计算汇总表车 间 名 称车间体积V（m3）车间余热量Qy（kW）车间空气状态室外空气状态混风状态ic（kJ/kg）送风状态tB() (%)iB (kJ/kg)dB（g/kg）TH（）tHS（）iH（kJ/kg）Ik（kJ/kg）i（kJ/kg）12345678910111213筒摇22823286829657116.535.827.7927463.163.6计算送风量新回风量排 风 量换气次数n（次/h）

17、制冷量Q0（kW）G(kg/h)L（m3/h）新风量Ls（m3/h）回风量Lh（m3/h）地排风量正压排风量Ly（m3/h）排至室外风量Lp（m3/h）吸棉风量Lx（m3/h）车肚排风量Ld（m3/h）1415161718192021222313950011625023250104625375006712511625116255.09422.4注 从上面的风量分配中可看出， L+L= L+ L=0.9L。也就是说，在夏季的风量平衡中，从笛管吸棉和车肚地排带走的风量（90%L）中，有80%L作车间回风之用，有10%L经排风窗排至室外。（3） 新风量L： L=20%L=0.2 116250=232

18、50m/h7. 制冷量的计算 Q=G（i-i）=139500（74-63.1）=1520550kJ/h=422.4kW8. 夏季空调设计计算汇总 见表1-17 。（2） 冬季空调过程的设计计算1. 车间热湿比 =44115.04kJ/kg2. 设计条件（1） 室内外温湿度设计参数见表11-2表11-4和图11-4 。（2） 采用一次回风系统。新风比m=10% 。（3） 取风机温升t=0.5，机器露点为=90%。（4） 不考虑挡水板带水量。（5） 冬季空调过程见图1-6 。3. 送风量计算 G=3600=198900kg/h L=165750m/h4. 换气次数的校核（要求n5次/h） n=7.

19、3次/h 符合要求5. 车间空气平衡计算 为保持车间正压，取车间正压排风量为5%，地排风量为95%（其中车间回风量为90%L）。计算如下：（1） 车间正压排风量L： L=0.05L=0.05165750=8287.5m/h（2） 地排风量L： L=0.95L=157462.5m/h其中：笛管吸棉风量 L： L=37500m/h，占总风量L的29.7%。车肚排风量L：L=L-L=19962.5m/h，占总风量的60.3%。回风量 L： L=0.9L=149175m/h排至室外风量L：L=0.05L=82875m/h表1-18 冬季空调过程设计计算汇总表车间名称车间体积V(m3)车间余热量Qy（k

20、W）车间空气状态室外空气状态混风状态ic（kJ/kg）送风状态tB() (%)iB (kJ/kg)dB（g/kg）tH（）（%）iH（kJ/kg）ik（kJ/kg）（kJ/kg）12345678910111213筒摇2282322122654910.6059-6424445计算送风量新回风量排 风 量换气次数n(次/h)空调加热量值班采暖加热量Q（kW）G（kg/h）L（m3/h）新风量LS（m3/h）回风量Lh（m3/h）地排风量正压排风量Ly（m3/h）排至室外风量Lp（m3/h）预热量Qy.r（kW）再热量Qz.r（kW）吸棉风量Lx（m3/h）车肚风量Ld（m3/h）141516171

21、81920212223242519890031657501657514917537500157462.58287.58287.57.300231注 在冬季的风量平衡中，从笛管吸棉和车肚地排带走的风量（95%L）中，有90%L作车间回风之用，有5%L经排风窗排至室外。（3） 新风量 L： L=0.1L=198900m/h6. 预热量的计算 =,对室外新风不需预热。7. 再热量的计算 因为冬季计算得到的换气次数能满足卫生要求，故不需用再热器。8. 冬季空调设计计算汇总 见表11-18 。4、 喷水室热工计算以一级喷水室为例进行计算。1. 计算公式 =1-=A（） （1） =1-=（） （2） i-

22、i= （3）2. 计算条件 选用离心喷嘴，d=3.5mm，n=24只/m排，两排对喷，喷嘴前水压=（1.02.5）10（1.02.5bar）空气质量流速v=3.0kg/m。查第四章表4-3，可得：=0.745，m=0.07，n=0.265； =0.755，=0.12，=0.27 。查i-d图，所得参数如图11-5所示。3. 计算过程（1） 求出水气比，水的初温和终温： =1-=1-=0.6056 =（）=0.755（3）=0.6056（未考虑喷嘴密度的修正系数）解得=0.28； =A（） =0.745（3）（0.28）=0.574；将、值代入方程（1）、（3），建立方程组； 解得：=19.2，

23、=28.5，=9.3 。（2） 喷水量计算： =37.06t/h（3） 喷水室断面积F: （4） 喷嘴总只数N（两排对喷）和喷水压力:只，要求每只喷嘴的喷水量w： 由w、，查第五章表5-1得：喷嘴前需水压=1.510（1.5bar）（5） 冷源水量及循环水量：已知冷源水温度为12，已考虑管路温升1，。冷源水量： =23.4t/h循环水量： （6） 冷源水直接喷淋：考虑到冷源水温较低，故采用冷源水直接喷淋。由朱斯曼诺维奇公式： 得到直接喷淋冷源水时的水气比为：则在新的条件下的喷水量为：一级喷水室热工作计算对照汇总，见表1-19。表1-19 一级喷水室热工计算汇总表计算方法送风量G(kg/h)制冷

24、量Q0(kw)风 速水 温水汽比（kg/kg）重量风速（kg/m2.s）风速(m/s)初温（）终温（）温差（）123456789卡尔皮斯法139500422.4319.228.59.30.28水 量喷水压力P0(表大气压力)喷嘴密度n(个/ m2.排)直接喷淋冷源水时喷水量W(t/h)冷源水量Wj（t/h）水汽比喷水量10111213141537.0623.41.5240.09713.5五、空调室设计空调室按夏季计算风量进行。本空调系统夏季总送风量为139500m3/h，分四个空调室，设置在车间的东、西两侧，每个空调室的送风量为58125 m3/h.。采用吸入式空调。下面以 #3C空调室为例，

25、进行设计计算。另外三个空调室与其作南北、东西对称布置。（一）室外进风窗计算考虑到春秋季时可采用全新风，故按总风量进行计算。取经济风速v=4m/s。1、 面积计算净面积进风窗设计为对开式调节钢窗，有效面积系数为0.8，所以其毛面积为：2、选型 选用JS403-28882888调节钢窗一扇，其毛面积为8.34，实际风速为4.5m/s。全开时风窗阻力系数为。（二） 排风窗的设计计算为减少土建投资及美观建筑造型，本设计不设排气气楼，只设排风窗。为避免进风与排风形成短路，在布置时已将两者间距放大（见空调室布置图）。1、排风窗面积计算 全新风时，经排风窗的排风量为0.9L=52312.5 m3/h.。取v

26、=4 m/s。（1）净面积 （2）毛面积 2、选型 （1）选用JS403-28882888调节钢窗一扇，实际风速为4.05 m/s。全开时阻力系数。（2）选用D300型组合型重力排风窗三扇，其毛面积为，实际风速为4.36 m/s。当采用全新风时，由于室内、外空气密度形成的压差而使重力排风窗自动开启，将地排风排出室外。全开时阻力系数。（三）回风窗的设计计算夏季回风量为0.8L=0.858125=46500m3/h。1、回风窗面积计算 取经济风速v=4m/s。（1）净面积 （2）毛面积 2、选型 仍选用JS403-28882888调节钢窗一扇，实际风速为2.8 m/s。（四）地排风过滤设备的选取考

27、虑到A513细纱机为单独吸棉，吸棉风道和地排风道可合并为同一地排系统。这样既可以减少滤尘设备，又可减少占地面积，故只选一台JS108A-2.5/3.2型回转式过滤器，过滤风量为57000m3/h.149000m3/h.，过滤材料为48目/cm（120目/英寸）不锈钢丝网。（五）喷水室设计1、喷水室截面积计算 由前面喷水室的计算知道，经喷水室的风速为，即 。则取截面尺寸为3650mm3200mm，见图11-8。2、喷水室长度的确定 按一级二排吸入式喷水室布置，见图11-9。3、喷嘴计算（1）喷嘴选型：有前面喷水室热工计算可知，选用离心喷嘴，孔径d0=3.5mm，喷水压力，每只喷嘴的喷水量为。（2

28、）喷嘴只数和密度的确定：有前面喷水室热工计算知道，本空调室的喷水量为，喷嘴只数为只，每排为只。喷嘴密度为。考虑到喷嘴在实际使用后有堵塞现象，取安全系数为1.1，者实际喷嘴只数为：（3）喷嘴布置（图1-10）：采用梅花形布置。计算公式如下：立管根数 (1)立管上支管数 （2）每排总只数 （3）式中：B喷水室宽度（m）；H喷水室高度（m）。解上面的方程式，得到：r=207mm； 根；n=30只。经取整数后，得到：m=11根；n=29只；r=213 mm；。4、挡水板 选用仿波形挡水板，因本设计中取挡水板带水量，所以需将挡水板间距从22 mm（不带水时）放大到25 mm。为了避免带水过量和安全起见，

29、特将挡水板底部置水位线以下50 mm。5、水系统的确定（1）水系统的选择：采用人工冷源，喷水室为一级二排对喷形式。本系统为直流式系统（见图1-11）。1-水泵 2-温度计 3-蝶阀 4-压力表 5-喷水排管 6-冷冻水管 7-水池 8-水过滤器 9-溢排水管 10-补给水管（2）喷水排管的供水方式：选用上分式的供水方式。（3）水过滤设备的选择：选用JS-121型回转式水过滤器，过滤水量为200t/h。反冲水量为1.53t/h。（4）喷水管管径的计算及选择：计算公式：。计算结果：见表1-20。表1-20 喷水管管径计算表 名 称吸水管总 管横 管立 管支 管流量W（m3/h）157807770.

30、241流速(m/s)1.52.52.51.51.0计算管径 Dj(mm)192106104419.23选取管径Ds(mm)2001001005015说明：本设计取一排一只水泵。吸水管流量为实际喷水量与反冲水量之和。总管流量为一排喷水量与反冲水量之和。6、水池及其附属设备（1）水池：水池净长4.5m，净宽3.8m，取水池水位高度为0.70m，水池的容量为11.97，可容许喷水时间为：，符合蓄水量的要求。（2）附属设备：溢水管：取一只。泄水管（图1-12）：取一只。为方便起见，将溢水管和泄水管合为一体，作为溢排水装置。浮球阀补给水管：（i） 按冬季喷淋循环水的补给水量Ws计算，由i-d图（图11-

31、6），。总补给水量。（ii） 考虑到上面计算的补给水量很小，另外水在喷淋时的飞溅等因素，取实际补给水量为夏季喷水量的2%计算，则。取管内流速w=1m/s，得：，取。7、水泵的选择流量： 扬程：式中：喷嘴前所需水压，则=15m; 喷水室顶部喷嘴与水泵轴线间的垂直距离，=3.7m； 管道流动阻力，取=1.0m，则=15+3.7+1.0=19.7m。选用水泵压力选用水泵，型号为SB100-80-130,2900r/min，7.5kw。8、加热器的计算 因本设计中不需要用到预热量和再热量，故以值班采暖加热量来计算加热器。现列表计算（见表1-21）。表1-21 加热器计算表加热器名称加热器空气量G(kg

32、/h)空气温度蒸汽热媒所需有效面积（m2）传热系数传热修正系数i加热器前t1（）加热器后t2（）平均温度蒸汽压力P(Pa)饱和温度tju（）加热器管子排数n空气流速v(m/s)传热系数K(W/m2.k)123456789101112值班采暖547751833.125.5521331.4528.7479.080.96加热面积每排加热管根数管子间距(mm)加热器宽度（m）加热量Q（W）（m2）Dg25管子加热管总长(m)加热器高度h(m)每排加热管根数外径dw(mm)单位长度面积F1(m2/m)13141516171819202123104328.3233.50.105270345322.98注：

33、值班采暖时由#3C空调室向车间供暖，其加热空气量按2次/h换气次数计算。在蒸汽压力为时，由焓值为，当成为对应压力下的凝结水时的焓值为，则放出的潜热为：。所以在值班采暖时所需的加热蒸汽量为：。六、车间气流组织设计计算本车间的气流组织采用上送下排双风机系统，送风道采用等截面大梁风道，地排风道（即吸棉风道与车肚排风道）采用变截面的钢筋混凝土结构。（一） 送风道的设计计算1、 送风道的布置（1） 总风道：为减少风道阻力损失，充分利用有效空间，将总风道做成与送风室宽度相同，高度为2m,则总风道截面积为5.01.5=7.5。总风道风速为： 由上面的计算可知较低，相应的风道阻力损失较小。（2）支风道：本车间

34、共有5条支风道，因为每只空调室的送风长度只占支风道全长的一半，所以每条支风道的送风量为。2、支风道的设计计算（1）每条风道设78个带扩散导风叶的单面条缝形送风口，每侧39个。每个风口的风量为1078 m3/h.。条缝形送风口的紊流系数a=0.5（见第七章表7-9）。（2）选经济流速，初速比，送风不均匀系数s=1.1，于是：支风道截面尺寸的选取：由，得F=0.65,选取支风道截面尺寸为18001340（mmmm）。第一个出风口风速：。最后一个出风口风速：。出风口平均风速：。出风口面积：，取出风口截面尺寸为：b=50mm,1=1140mm。（3） 验算工作区平均风速（要求）：符合工作区平均风速要求

35、。（4）抽风现象的校核：风道实际长度,摩擦系数，当量直径D=1.62m。式中：x第一个出风口到支风道末端的距离。 末端处静压：进口端处静压：由此可知：风管不会出现抽风现象（因为P0 和PN都大于零）。送风较均匀（因为P0 和PN基本接近）。（5）校核进口端第一出风口风速VN： （式中局部阻力系数） 此计算结果与原设计基本相符。（二）地排风道的设计计算 在细纱车间共设6条地排风道，总排风量为0.9L=0.9420000=378000m3/h。其中车肚地排风道设4条，排风量为189000m3/h；吸棉风道设2条，排风量为189000m3/h。因为有四个空调系统，每个空调系统的地排风量为，设3条风道

36、，其中车肚排风道2条，排风量为47250m3/h；吸棉排风道1条，排风量为47250m3/h（本系统32台车）。1、车肚排风道的布置 在每列细纱车肚下设置2条地下排风道，它们分别设置在沿细纱车长度方向四等分两头的分点上，如图1-13所示。每条风道的风量为23680m3/h，每条风道设32个吸口（每个车肚下面一个吸口）。每个吸口的风量为740m3/h。取吸口的截面尺寸为200mm350 mm，有效面积为0.8（0.20.35）=0.056 ,吸口风速为3.67m/s。风道截面尺寸见图1-13。2、吸棉排风道的布置 本系统（#3C空调室）为32台A513C型细纱车，每台吸棉风量为1477m3/h，合47250m3/h。设1条吸棉风道，位置设在单独吸棉风机出口的下部。其布置位置和截面尺寸见图1-13。七、空调系统的阻力计算及风机选择（一）送风系统的阻力计算本系统阻力计算类似第七章第七节，计算从略。（二） 送风风机的选择选用送风机时，如风量和风压均取1.1的安全系数。则选用风机的型号、规格见表1-22.（三）地排系统的阻力计算表122 风机型号风机型号转速 n(r/min)风量 L（）风 压 h电机功率 N(kW)（Pa）(mm)4-79No.2-14E离心风机4601230004324422因A513C型细纱机有单独吸棉风机，所以可将