襄阳航天工业园外脚手架施工方案.docx

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1、襄阳市航空航天工业园还建房项目外脚手架安全专项施工方案武汉建工股份有限公司目 录一、 编制依据2二、 工程概述3三、脚手架施工总体布署3四、脚手架的布置、架体受力验算3五、外脚手架搭设方式125.1 外防护架基本构造125.2 脚手架搭设施工程序125.3 脚手架形象12六、脚手架构造一般要求136.1、立柱要求：136.2、纵向水平杆构造要求14七、质量标准157.1、构配件允许偏差157.2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法15八、安全施工技术措施17九、文明施工以及环保要求18十、外脚手架施工应急救援预案19一、 编制依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工扣件式钢管脚手架安全

2、技术规程JGJ130-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）钢结构工程施工质量验收规范（GB50017-2003）甲方提供的本工程施工图纸；二、 工程概述一、基本情况项目名称：襄阳市航空航天工业园还建房项目建设单位：襄阳市建设投资经营有限公司设计单位：襄阳市第二建筑设计院监理单位： 襄樊华罡工程建设监理有限公司襄阳市航空航天工业园还建楼位于襄阳市中原西路，该还建楼一期共有八栋楼，1#、2#、3#、8#楼地上28层，层高3米，结构标高83.970米；4#、5#、6#、7#楼地上24层，层高

3、3米，结构标高71.970米。此八栋楼均无地下室，总建筑面积约8.8万m2 。三、脚手架施工总体布署由于结构和装饰施工要求，必须搭设脚手架作为各类施工的作业面，主要施工内容包括主体结构施工、外墙装饰施工、内墙装饰、安装施工等。根据工程进度及施工总体安排，本工程外脚手架采用落地式和悬挑钢脚手架。四脚手架的布置、架体受力验算外架：悬挑钢管脚手架和双排落地脚手架悬挑钢脚手架最大搭设高度18m；1#、2#、3#、8#楼分别自6层、12层、18层、24层板面悬挑，搭设高度分别为18m，6层以下采用单管立管扣件式钢管落地双排脚手架，搭设高度为15米。4#、5#、6#、7#楼分别自2层、8层、14层、20层

4、板面悬挑，搭设高度分别为18m，2层以下采用单管立管扣件式钢管落地双排脚手架，搭设高度为3米。4.1悬挑钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1. 75米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平或16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.

5、5米，悬挑钢梁间距同立杆纵距1.5米，对于悬挑处包括锚固段的水平钢梁，采用18厚的木胶合板进行水平封闭和竖直封闭。悬挑水平钢梁采用拉绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.5m，采用钢丝绳拉结。选择619（钢丝绳股数每股中钢丝数）钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm，吊环选用直径18的圆钢，预埋在悬挑层上层结构中。4.1大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.000/3

6、=0.050kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.05=0.1056kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.000=1.40kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为M1=(0.080.1056+0.101.40)1.5001.5=0.334kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为M2=-(0.100.1056+0.1171.40)1.5001.5

7、0=-0.392kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.392106/4491.0=87.286N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.05=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.088+0.9901.000)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.279mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!4.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强

8、度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1.50kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.50=2.60kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.

9、0002/8+2.601.000/3=0.872kN.m =0.872106/4491.0=194.248N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.022mm集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.50=1.633kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=16331000.0(31000.024100

10、0.02/9)/(722.06105107780.0)=2.611mm最大挠度和 V=V1+V2=2.633mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!4.3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.1125kN活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2. 25k

11、N荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.1125+1.42. 25=3.3306kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4.4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139418.000=2.509kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 N

12、G2 = 0.15091.500(1.000+0.300)/2=1.316kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5009/2=1.0125kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =4.9725kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/

13、2=4. 50kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.6701.134 = 0.398kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.9725+0.851

14、.44. 50=11.322kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.9725+1.44. 50=12.267kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3981.5001.7501.750/10=0.218kN.m4.5立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=1

15、2.267kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=189.5； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.20； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12267/(0.2424)=144.65N/mm2； f 钢管立

16、杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.322kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3032/16=189.5； 轴心受压立杆的稳定系数

17、,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.218kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11322/(0.2424)+218000/4491=182.05N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件连接示意图本工程采用埋件式连墙件:在结构墙、柱、梁上埋入60cm长25的钢筋，埋入结构20cm，在埋件上焊接以短钢管，再用扣件（不少于2个）将横向水平杆的长段与短管连成整体。4.7悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带

18、悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。受脚手架集中荷载 P=14.038kN水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 12.522KN12.522KN0.24KN/m 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.

19、m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.85kN,R2=15.768kN,R3=-0.998kN最大弯矩 Mmax=2.76kN.m，N=7.115KN抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=27601000/(1.05116800.0)+7.1151000/2515.0=25.334N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!4.8悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1800.0

20、160.0235.0)=1.29由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.851经过计算得到强度 =2.76106/(0.851116800.00)=27.777N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 150mm的探头板。脚手板应在下列部位给予固定：脚手板的两端和拐角处；坡道和平台的两端；可能发生滑动和翘起的部位。6.5、作业层的安全设施离地面以上2m铺设脚手板作业层都要在脚手架外立杆内侧立挂安全网。6.6、连墙件连墙件采用刚性连接，按二步三跨设置。6.7、剪刀撑本脚手架采用通长剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑每8步4跨设置一道，斜杆与地

21、面的夹角为450。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续分布，剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，用三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。七、质量标准7.1、构配件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.0mm-0.5-0.4游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4m3ml4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m307.2、脚手架搭设的允

22、许偏差和检验方法项次项 目技术要求允许偏差检查方法1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102最后验收垂直度100用经纬仪搭设中检查偏差的高度（m）H2H10H20720403间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高度差105小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件个数（个）抽检数量（个）允许不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201

23、32005010八、安全施工技术措施8.1 钢管脚手架应用外径48mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管，脚手杆件不得钢木混用。8.2 钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。8.3 防护架必须按楼层与结构拉结牢固，拉结点垂直距离不得超过4 m，水平距离不超过6 m。拉结所用材料强度不得低于外径48mm，壁厚3mm钢管的强度。在拉结点处设可靠支顶。8.4 脚手架必须保证整体结构不变形，竖向必须设置剪刀撑，其宽度不得超过6根立杆，与水平面夹角应为4560度。8.5 外侧边缘与外电架空线路的边线之间的水平和垂直距离不应小于3 m。8.6 各种脚手架在投入使用前，必

24、须由施工负责人组织有支搭和使用脚手架的负责人及安全员共同进行检查，履行交接验收手续。8.7 必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板与板之间紧靠，脚手板平接应符合要求，采用对接时，接头处下设两根小横杆，板面应平稳，板与小横杆放置牢靠。不允许出现探头板。8.8 除在作业层满铺脚手板外，还应在作业层下加设平网，在脚手板与建筑物墙体空隙大于400时要铺设脚手板并加平网增加防护，防止人及物的坠落。8.9 搭拆架子必须由持有特殊工种上岗证并经入场安全技术教育过的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作。8.10 搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具

25、及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作袖口、裤口要扎紧。8.11 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，基础的混凝土必须达到设计强度的75以上才能在其上搭设架子。8.12 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。8.13 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。8.14 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。8.15 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭

26、设高度不得超过相邻连墙件以上两步。8.16 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每六步验收一次，达到设计施工要求后挂上合格牌。8.17 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8.18 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。8.19 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.20 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。8.21 架体拆除前，必须察

27、看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆、及被拆架体各吊顶、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。8.22 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。8.23 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。8.24 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.25 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。8.26 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。8.27 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，

28、双起点吊，严禁从高空抛掷。8.28 脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，数量可根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯，严禁在脚手架、井架等处攀高上下。8.29 在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定，确保一定的安全距离，必要时应切断电流或迁移电线，施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。8.30 搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定作好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手板，同时设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。8.31搭设脚手架时，若脚手板、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扎，不得中途停止。8.32 遇有恶劣气候（如风力六级以上

29、）影响施工安全时，不得高空脚手架搭拆作业。8.33 严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起重把杆或搭三角小平台。8.34 脚手架施工荷载不得超过2KN/m2，在悬挑架上不准存放大量材料，过重的设备，施工人员作业时，尽量分散脚手架荷载，严禁利用脚手架穿滑车做垂直运输。九、文明施工以及环保要求9.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。9.2 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.3 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚

30、手架操作。9.4 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。9.5 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。9.7 不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.8 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9.9 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.10 在架子上的作业

31、人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.11 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。9.12 要保证脚手架的整体性，不得截断架体。9.13 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。9.14 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.15 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。9.16 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。9.17 运至地面的材料应按指定地点随拆

32、随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。9.18 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十、外脚手架施工应急救援预案10.1目的 为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。 10.2适用范围 脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。 10.3职责 10.3.1 项目经理 10.3.1.1 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 10.3.1.2有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害。 10.3.1.3授于相关人员相应的应急处理权。 10.3.2 项目主管生产经理 10.3.2.1事故现场指