塔吊施工方案(新)（DOC51页）.docx

《塔吊施工方案(新)（DOC51页）.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊施工方案(新)（DOC51页）.docx（54页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、瑞安市沿江新村危旧房改造工程 塔吊施工方案目 录第一节 编制依据1第二章 工程概况1第三节 塔吊基础定位及施工2第四节 场地准备及机械准备2第五节 塔吊基础计算3第六节 安装及拆卸顺序20第七节 安装方法及调试标准20第八节 塔吊附着安装31第九节 塔吊拆卸32第十节 塔吊技术性能及维护保养33第十一节 塔吊的操作使用及安全措施37第十二节 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正39第十三节 施工塔吊防碰撞措施39第十四节 塔吊应急预案41第十五节 附着计算书46第一节 编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010 塔式

2、起重机设计规范GB/T13752-1992 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2012 混凝土结构设计规范GB50010-2010(2015版) 施工组织设计及其建筑、结构施工图纸第二章 工程概况序号项目内容1工程名称沿江新村危旧房改造工程2建设地点瑞安市玉海街道3建设单位瑞安市旧城改造发展公司4设计单位温州同邦建筑设计有限公司5勘察单位浙江省工程物探勘察院6监理单位浙江华瓯建设项目管理有限公司7施工单位温州中亿建设有限公司8工期790日历天9质量等级合格10工程规模总建筑面积74048.82m2，其中地下室建筑面积9880m211层数1#3#楼7+

3、1层；4#楼5层；5#7#楼8层；8#12#楼9层；地下一层。12高度1#3#楼：28.20m；4#楼：19.25m；5#7#楼：28.10m；8#12#楼：31.05m。13结构类型框架结构第三节 塔吊基础定位及施工1、为最大限度满足施工需要及合理节约成本拟采用3台工作半径59mQTZ80型液压自升塔式起重机，该机最大起重荷载60kn，最大起重力矩885knm，起重高度160m，塔身宽度1.6m。拟将塔吊布置作如下确定：（详见附图）塔吊位置及塔吊臂长序号塔名塔吊位置选型塔吊臂长11#塔吊5楼（5-4轴5-1/5轴交5-A轴南侧4.0m）QTZ8059m22#塔吊6楼（6-9轴6-1/9轴交6

4、-A轴南侧4.0m）QTZ8059m33#塔吊5楼（5-16轴5-17轴交5-A轴南侧4.0m）QTZ8045m各塔吊位置关系序号塔名搭设高度（建筑最高点+地下室高度）11#塔吊34.00m，（27+7=34.0m标准节9节3m=27.00m）22#塔吊40.00m，（33+7=40.0m标准节11节3m=33.00m）33#塔吊28.00m，（21+7=40.0m标准节7节3m=21.00m）2、塔吊基础施工见“塔吊基础计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等

5、，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。5、塔吊基础设计附后。第四节 场地准备及机械准备1、专业安装单位会同公司安全科和项目部共同查看现场，编制安装方案，落实安全保证措施。2、按基础施工图纸进行塔机基础的施工，基础砼采用C30商品砼，正确预埋地脚

6、螺栓，控制砼表面平整度，留置砼试块两组（立塔及28d各一组）。3、专业安装单位组织安装小组全体作业人员进行安装方案、操作规程、使用说明书的学习，进行特种作业安全技术交底，使之熟悉塔机安装方案，掌握安全技术操作规程。4、根据各安装部件的重量，配齐并检查安装塔机所需的钢丝绳、吊具、吊索。5、根据安装时间，落实平板汽车、汽车吊，确定进场时间。6、清点所有的零部件、连接螺栓、销轴及开口销，并提前将连接件涂抹黄油。7、做好场地平整工作，保证道路畅通，确保吊装、接臂足够的工作面。8、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。9、机械及工具配备：一台25t汽车起重机以及钢丝绳、绳扣、木楔、麻绳、撬棍

7、、榔头、扳手等。第五节 塔吊基础计算一、基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80A(6010)； 标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：650kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：130m； 塔吊地脚螺栓数目n：24个；塔身宽度B: 1.65m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：4.75m； 格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.525m； 格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.525m； 格构柱钢板缀件参数:宽250mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.42m

8、； 格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：1.8m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：50m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C25； 桩钢筋型号：RRB400；桩钢筋直径：20mm； 承台宽度Bc：3.4m； 承台厚度h：1.3m；承台混凝土等级为：C35； 承台钢筋等级：RRB400；承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：100mm； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：2.03；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江温州市， 基

9、本风压0：0.6 kN/m2；额定起重力矩Me：885kNm； 基础所受水平力P：504kN；塔吊倾覆力矩M：1797kNm； 工作状态：所处城市：浙江温州市， 基本风压0：0.6 kN/m2，额定起重力矩Me：885kNm； 基础所受水平力P：632kN；塔吊倾覆力矩M：1136kNm； 一、非工作状态下荷载计算塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=253.403.401.30=375.70kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=650.00+375.70=1025.70kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1797.00kNm；3、塔吊水平力计算挡风

10、系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.78；水平力：Vk=BH+P=0.601.65130.000.78+504.00=604.16kN；4、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=1025.70kN； Mkmax=1797.00kNm； Vk=604.16kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/nMxkxi/xj2式中：n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； Gk桩基承台的自重标准值； Mxk承台底面的弯矩标准值； xi单桩相对承台

11、中心轴的X方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1025.70/4+(1797.001.802-0.5)/(2(1.802-0.5)2)=962.35kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1025.70/4-(1797.001.802-0.5)/(2(1.802-0.5)2)=-449.50kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2604.16/4=181.25kN；二、塔吊与承台连接的螺

12、栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002320/4=325.72kN；Nv=1.2Vk/n=1.2604.16/24=30.21kN325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2449.50/6.00=89.90kN326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb

13、)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(30.21/325.72)2+(89.90/326.69)2)0.5=0.29；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m

14、； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.08868.431.2=156.32kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=89.90kN； d楼板螺栓的直径，d=36mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 89.90103/(3.1436.001.57)=506.30mm；构造要求：h792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB5001

15、0-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；经过计算得：s=156.32106/(1.00016.7003.400103(1250.000)2)=0.002； =1-(1-20.00

16、2)0.5=0.002； s =1-0.002/2=0.999； Asx =Asy=156.32106/(0.9991250.000360)=347.678mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:130034000.15%=6630mm2；建议配筋值：RRB400钢筋，20150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=1154.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度

17、，b0=3400.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm， 当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；1154.82kN0.891.41.5734001250/1000=8355.29kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只

18、需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L160x14A =43.30cm2 i =4.92cm I =1048.36cm4 z0 =4.47cm每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=1048.36+43.30(42.00/2-4.47)24=51518.76cm4；An1=A4=43.304=173.20cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；2、格构柱平面

19、内整体强度Nmax/An1=1154.82103/(173.20102)=66.68N/mm2f=360N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.75m；x1=L0x1102/ix1=4.75102/17.25=27.54；An1=173.20cm2；Ady1=425.001.00=100.00cm2；0x1=(x12+40An1/Ady1)0.5=(27.542+40173.20/100.00)0.5=28.77；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=1154.82103/(0.94173.20102)=70.94N/mm2f=360N/mm2

20、；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=28.77=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；单肢回转半径：i1=4.92cm；单肢长细比：1=lo1/i1=52.5/4.92=10.670.7max=0.728.77=20.14；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=51518.76cm4 An1=173.20cm2W1=3116.68cm3 ix1=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)

21、24=51518.76+173.20(1.80102/2-0.42102/2)24=3504495.86cm4；An2=An14=173.204=692.80cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80102/2-0.42102/2)=50789.80cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.86/692.80)0.5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1230.84103/(692.80102)+2515.80106/(1.050789.80103)=67.30N/mm2f=360N/mm2；

22、格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.75m；x2=L0x2/ix2=4.75102/71.12=6.68；An2=692.80cm2；Ady2=243.30=86.60cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(6.682+40692.80/86.60)0.5=19.09；查表：x=0.94； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=351205.45N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-2.66N/mm2f=36

23、0N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=19.09=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=52.50cm；单肢回转半径：ix1=17.25cm；单肢长细比：1=l02/ix1=52.5/17.25=3.04 449.503kN；Tuk/2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN 449.503kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算

24、得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1120。实际配筋值3456.2 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。二、工作状态下荷载计算塔吊受力计算1、塔吊竖向

25、力计算承台自重：Gc=25BcBch=253.403.401.30=375.70kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=650.00+375.70+60.00=1085.70kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1136.00kNm；3、塔吊水平力计算挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.78；水平力：Vk=BH+P=0.601.65130.000.78+632.00=732.16kN4、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=1085.70kN； Mkmax=1136.00kNm； Vk=732.16kN；图中x轴的方

26、向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G桩基承台的自重标准值； My承台底面的弯矩标准值； yj单桩相对承台中心轴的Y方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1085.70/4+(1136.001.802-0.5)/(2(1.802-0.5)2)=717.69kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(

27、2(a2-0.5)2)=1085.70/4-(1136.001.802-0.5)/(2(1.802-0.5)2)=-174.84kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2732.16/4=219.65kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002320/4=325.72kN；Nv=1.2Vk/n=1.2732.16/24=36.61kN325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；

28、Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2174.84/6.00=34.97kN326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(36.61/325.72)2+(34.97/326.69)2)0.5=0.16；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台

29、弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.08623.761.2=112.28kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=34.97kN； d楼板螺栓的直径，d=36mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2；

30、h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 34.97103/(3.1436.001.57)=196.93mm；构造要求：h792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；

31、 ho承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；经过计算得：s=112.28106/(1.00016.7003.400103(1250.000)2)=0.001； =1-(1-20.001)0.5=0.001； s =1-0.001/2=0.999； Asx =Asy=112.28106/(0.9991250.000360)=249.663mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:130034000.15%=6630mm2；建议配筋值：RRB400钢筋，20150。承台底面单向根数22根。实际配筋值691

32、2.4mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=861.23kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=3400.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm， 当 3时,取=3，得=0.25； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1250)1/4=0.894

33、； 承台剪切系数，=1.75/(0.25+1)=1.4； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；861.23kN0.891.41.5734001250/1000=8355.29kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L160x14A =43.30cm2 i =4.92cm I =1048.36cm4 z0 =4.47cm每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=1048.36+43.30(42.00/2-4.47)24=51518.76cm4；

34、An1=A4=43.304=173.20cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=861.23103/(173.20102)=49.72N/mm2f=360N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.75m；x1=L0x1102/ix1=4.75102/17.25=27.54；An1=173.20cm2；Ady1=425.001.00=100.00c

35、m2；0x1=(x12+40An1/Ady1)0.5=(27.542+40173.20/100.00)0.5=28.77；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=861.23103/(0.94173.20102)=52.90N/mm2f=360N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=28.77=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；单肢回转半径：i1=4.92cm；单肢长细比：1=lo1/i1=52.5/4.92=10.670.7max=0.728.77=20.14；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱

36、基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=51518.76cm4 An1=173.20cm2W1=3116.68cm3 ix1=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=51518.76+173.20(1.80102/2-0.42102/2)24=3504495.86cm4；An2=An14=173.204=692.80cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80102/2-0.42102/2)=50789.80cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.

37、86/692.80)0.5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1302.84103/(692.80102)+1590.40106/(1.050789.80103)=50.12N/mm2f=360N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.75m；x2=L0x2/ix2=4.75102/71.12=6.68；An2=692.80cm2；Ady2=243.30=86.60cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(6.682+40692.80/86.60)0.5=19.09；查表：x=0.94； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=351205.45N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=7.41N/mm2f=3