西安某高层模板施工专项方案(胶合板)_secret.docx

《西安某高层模板施工专项方案(胶合板)_secret.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《西安某高层模板施工专项方案(胶合板)_secret.docx（65页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、第一节 编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。 第二节 工程概况 *村旧村改造三期工程由西安市*村*村改造开发有限公司开发建设，我公司承接3#、4#楼总承包施工。合同开工日期为2009年3月1日，竣工日

2、期为2011年3月10日，合同工期日历天数为720天。总建筑面积57363m2。本建筑物由两个主体和两个裙房组成，主体部分为地面以下一层，地面以上二十五层；结构层高：8.45m、1层5.1m、2层6m、3层4.5m、4层以上为标准层2.9m。 第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方

3、便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：扣件钢管满堂支撑架、钢管主楞、木方次楞、胶合板面层，每施工段一次支模，墙柱梁板一次浇筑砼。 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 墙模板地下室：采用12mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓14mm使用。竖向内楞采用6080 木方，水平外楞采用

4、圆钢管483.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。0以上：采用12mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓14mm使用。竖向内楞采用6080 木方，水平外楞采用圆钢管483.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。采用普通可回收螺栓。 顶板模板 地下室：采用10mm厚竹胶板，木方和钢管作楞，承重架采用扣件式钢管脚手架，立杆上用可调节顶托，顶托上为双钢管托梁。 标准层：采用10mm厚竹胶板，木方和钢管作楞，承重架采用扣件式钢管脚手架，立杆与板下横管用双扣件。梁柱模板

5、 面板采用12mm木胶合面板，6080木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.5（外楞）支撑，截面大于700时，采用可回收m14对拉螺栓进行加固。 钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。第五节 施工准备1、技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。（3）对施工人员进行

6、安全和技术培训，加强队组的技术素质。2、材料准备计划（详见表3-1）材料计划一览表 表3-1序号材料名称规 格单 位用量总量备 注1竹胶合板2440122012mm张8202125楼面梁侧底模2木夹板180090012mm张31006210墙体侧模3木夹板180090010mm张21005660平台底模4木方60mm80mm4mm3250400全部模板5U托只19000190006钢管483.5T850850各种规格6扣件340000340000各种规格8脱模剂T 3 水性剂Kg120009钢板网m250施工缝 103型卡只65000拉杆11止水螺栓只14000地下室外墙12螺栓只20000墙

7、对拉1312螺帽只6500014圆钢14T20015铁钉Kg2500016密封带箱220板板17封箱带箱200梁柱侧模3、中小型机械需用计划（详见表3-2）中小型机械需用计划一览表 表3-2序号机械名称型号数量单机功率1平刨机MB573A2 台4KW2圆盘锯MJ104A2 台3KW3压刨机MB1042台2.2KW4电焊机BX1-5003 台32KVA5台钻MK3621台6砂轮机立 式1台7套丝机ZIT-R2-501 台4、劳动力计划（详见表3-3）劳动力计划表 表3-3楼号大模工平模工合计备注3#楼455045左右9095裙楼以下施工时增加80人4#楼455045左右90955、模板加工及堆场

8、 根据现场特点，在3#楼南侧和4#楼西侧中间设木工制作棚。组织施工人员搭设钢架木工棚。位置见主体阶段施工现场平面布置图。6、模板加工及堆放本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等由木工工长画出班组施工范围内模板拼装图（模板翻样图），经项目工程审核后交队组施工。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。7、流水段的划分根据工程特点，裙楼以下按后浇带位置分为四个施工段，主楼部分分二个施工段。第六节、模板支设方法1 基础模板1.1基础侧模采用12mm厚胶合板模板及6080木方拼装，木方次楞间距300mm，主楞采用双向钢管，间距根据螺杆确定。螺杆间距墙为450450，基础60060

9、0。电梯井及集水坑侧壁采用散拼木模；钢管支架。独立基础及基础梁模板系统如下图： 1.2 由于独立基础、基础梁、砼剪力墙形成整体，考虑墙体总高度大，为减少上部高度、减少墙与独立基础的施工缝，因此剪力墙浇筑高度统一位于最高承台上300mm，即-6.45m处。基础模板上方用水平钢管相互拉结，形成整体。外挡土墙及水池部位墙体要预埋木条做好止水条预埋。砼挡土墙及水池墙体用螺杆必须止水。临空墙必须使用一次性螺杆。 1.3 由于基础与外墙、外墙与内墙及水池与周边墙体砼品种与级别不同，因此在钢筋绑扎结束后，模板支设前，在其交界处垂直方向用钢丝网将其隔开。2 地下室模板2.1 地下室墙板模构造要求：次楞(608

10、0木龙骨)间距(mm):225；主楞(483.5双钢管)间距(mm):450；M14穿墙螺栓水平、竖向间距(mm):450；12厚胶合面板；支设详下图： 2.2 地下室梁模板构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；梁底增加承重立杆根数:1；立杆承重连接方式:双扣件，宽度大于300、高度大于700梁立杆下用可调顶托；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；木方采用60X80mm，12厚木夹板。梁高大

11、于700时用对拉螺杆一道；梁高大于900时用对拉螺杆二道。2.3 地下室顶板模构造要求：立杆横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆承重连接方式:可调托座，托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；模板支架搭设高度(m):7.95；采用的钢管483.5 (mm) ；板底支撑连接方式:方木支撑，木方的间隔距离(mm):250.000；面板采用胶合面板，厚度为10mm； 2.4 地下室柱模板构造要求：12厚胶合板面层；柱模板的背部6080木方竖楞，间距200；支撑竖楞的柱箍，用两根483.5钢管，之间用14对拉

12、螺栓相互拉接；对拉螺杆中间根数：柱截面7001000为1根、10001500为2根、15002000为3根、20002500为4根，其截面方向间距不得大于500；柱箍间距700，上部可逐渐放宽。3. 13层模板3.1 墙模板裙楼1层高5.1m、2层高6m、3层高4.5m，模板支设最大高度为二层5.9m。支设方式同地下室。构造要求：次楞(6080木龙骨)间距(mm):200；主楞(483.5双钢管)间距(mm):450；M14穿墙螺栓水平间距600、竖向间距(mm):450；15厚胶合面板；3.2 顶梁模构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0

13、.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1，间距(m):1.20；立杆承重连接方式:双扣件。采用的钢管类型为483.5；木方采用60X80mm，12厚木夹板。梁高大于700时用对拉螺杆一道；梁高大于900时用对拉螺杆二道。如下图：3.3 顶板模构造要求：立杆横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆承重连接方式:可调托座，托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；模板支

14、架搭设高度(m):4#楼最高处6.46；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑，木方的间隔距离(mm):250.000；面板采用胶合面板，厚度为10mm；3.4 柱模:同地下室4. 标准层4.1 墙模板构造要求：次楞(6080木龙骨)间距(mm):300；M14穿墙螺栓水平间距(mm):600、穿墙螺栓竖向间距(mm):500；主楞(圆钢管483.5)间距(mm):500；胶合面板，面板厚度(mm):12.00。4.2 顶梁模构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距

15、或排距Lb(m):1.20；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1，间距(m):1.20；立杆承重连接方式:双扣件。采用的钢管类型为483.5；木方采用60X80mm，12厚木夹板。梁高大于700时用对拉螺杆一道。所有次梁梁底可不增加立杆。如下图：4.3 顶板模构造要求：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.80；采用的钢管483.5 (mm):；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件；面板采用胶合面板，厚度

16、为10mm；板底支撑采用6080方木；第七节 模板强度验算1.地下室1.1 墙模板墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.700h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.669 kN/m2、148.800 kN/m2，取较小值65.669 kN/m2作为本工程计算荷载

17、。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.669kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图：、抗弯强度验算。跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.670.

18、450.90=31.915kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =31.915+1.134=33.049 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.049225.0225.0= 1.67105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计

19、值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.67105 / 1.69104 = 9.915N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.915N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！、抗剪强度及挠度验算略。墙模板内外楞的计算(一).内楞(6080木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；内楞计算简图：.内楞的抗

20、弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.670.230.90=15.958kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.958+0.567)/2=8.262 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.262450.0450.0= 1.67105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内

21、楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.67105/6.40104 = 2.614 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.614 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.内楞的抗剪强度、内楞的挠度验算略 (二).外楞(483.5钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外

22、钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图：.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.67+1.42)0.220.45/2=3.72kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753718.03450.00= 2.93105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.93105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/

23、mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.93105/5.08103 = 57.637 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =57.637N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！.外楞的抗剪强度、挠度验算略穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN

24、；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.6690.450.45 = 13.298 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.298kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！1.2 梁模强度验算1.2.1 1-S轴KL13：梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):200.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.95；支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 =

25、 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.21 kN，中间支座最大反力Rmax=10.417；最大弯矩 Mmax=0.349 kN

26、.m；最大挠度计算值 Vmax=0.088 mm；最大应力 =0.349106/5080=68.75 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 68.75 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取

27、12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.417 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 .梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.21 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.95=1.232 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.35=0.529 kN；，楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.

28、2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.200(1.50+24.00)=7.711 kN； N =0.21+1.232+0.529+7.711=9.682 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算

29、lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9681.628/(0.199489) = 99.492 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 99.492 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！.梁底受力

30、最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.417 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.95-0.7)=1.232 kN； N =10.417+1.232=11.54 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205

31、 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11539.943/(0.199489) = 118.588 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 118.588

32、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！1.2.2 2-S轴KL13：梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):200.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.45；支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.900= 22.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4

33、.500 kN/m2；q = 1.2(22.950 + 0.350 )+ 1.44.500 = 34.260 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.791 kN，中间支座最大反力Rmax=17.825；最大弯矩 Mmax=0.784 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.283 mm；最大应力 =0.784106/5080=154.239 N/mm2；支撑抗弯设计

34、强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 154.239 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 .梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.791 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.45=0.999 kN； N =0.791+0.999=1.791 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A

35、= 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的

36、稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1790.571/(0.199489) = 18.401 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.401 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =17.825 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.45-0.9)=0.999 kN； N =17.825+0.999=18.685 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆

37、的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 299

38、7.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18684.731/(0.199489) = 192.01 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 192.01 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！1.3 顶板模强度验算 模板计算荷载范围：托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.72 kN； 托梁计算简图 托梁计算

39、弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.814 kNm ；最大变形 Vmax = 2.974 mm ；最大支座力 Qmax = 18.029 kN ；最大应力 = 1813807.438/10160 = 178.524 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 178.524 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.974mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.静荷载

40、标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387.95 = 1.1 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.11.2 = 0.462 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.21.11.2 = 6.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.162 kN；.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.11.2 = 5.94 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.111 kN；立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.111 kN； - 轴心受压