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1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、模板及支撑系统材料选用1四、施工工艺及操作要求24.1 梁模板施工24.2 楼板模板施工34.3 柱模板施工34.4 剪力墙模板施工5五、模板的拆除5六、成品的保护措施6七、质量保证措施及施工注意事项7八、安全施工注意事项8九、文明施工及环保措施8十、模板系统验算910.1 模板支撑架计算书910.2 梁模板计算书1510.3 柱模板计算书2810.4 剪力墙模板计算书29十一、高支撑模板施工安全防范措施3111.1 预防坍塌事故安全技术措施3211.2 预防高空坠落事故安全技术措施3211.3 监测措施33十二、应急救援预案3512.1 概况3512.2
2、 机构设置3612.3 应急救援工作程序3612.4 救援方法37一、编制依据1、 施工图2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011）3、混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-2010）4、木结构设计规范 （GB50005-2003）5、冷弯薄壁型钢结构技术规范 （GB50018-2002）6、混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2011）7、高层混凝土结构技术规程 （JGJ3-2010）8、建筑施工手册 （第五版）（中国建筑工业出版社2011）9、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001二、工程概况1、工程名称：2、建筑面积：598.
3、7平方米，其中地上建筑面积为341.9平方米、地下建筑面积为256.8平方米。3、层数：值班室部分为地下一层建筑高度为5.95米，泵房部分为地下一层，地上一层建筑高度为11.2米。4、基础形式：配电室为独立基础，泵房为伐板基础5、高大模板施工部位：泵房地下一层基础顶到地上一层地面高度为9.8m，地下室外墙为剪力墙结构，地上一层的建筑高度为11.2m。全部为高大模板应用的主要部位。 三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用4080mm，模板支撑体系采用483.2mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工 4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平
4、线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。 4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。 4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.9m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。 4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一
5、道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为
6、500，垂直间距300。 4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。 4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。 4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板
7、。 4.2.4 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。 4.3 柱模板柱模均采用定型15mm厚木胶板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场定型加工。4.3.1 柱模施工工艺弹柱模位置线模板就位检查对角线、垂直度和位置安装柱箍全面检查校正。4.3.2 安装方法模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，模板与模板交接处粘贴海棉条。通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。柱模背楞为50100木方，背楞间距为200mm。柱箍为100100
8、木方配合14螺栓，最下一道距为贴地布设，向上间距为400mm。如柱截面大于700700，则在柱中增加一道穿墙螺栓，柱箍详见附图 柱脚固定：在距柱外皮230-250mm处，提前在楼板上预埋16钢筋棍，每边两个。柱脚固定详见图柱模的斜撑：柱上口柱箍采用48钢管，与48钢管斜支撑扣件固定。地锚用14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定。柱与主次梁交接处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工，采用15mm厚覆模多层板模板制作，安装时与框架柱的搭接高度250mm。柱脚150*150mm清扫口，每个柱子各设两个，在柱子两侧对称设置。 4.4 地下普通混凝土墙模板地下室普通混凝土
9、墙模板采用多层板组拼。模板接缝为企口式拼接。背楞竖肋采用48双钢管。采用14带止水环的定位螺栓。横向间距为450mm，纵向间距为450mm。详见下图：墙体模板支设图附墙柱模支设图附墙柱部位采用钢木结合方式支模，当附墙柱大于800时，夹具上的螺栓设于柱内。具体做法见上图。五、模板的拆除 5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。 5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有
10、同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。 5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。 5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施 6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。 6.2 模板安装时不得随意在结
11、构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。 6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。 6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。 6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项 7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业 7.2 现
12、浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。 7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。 7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。 7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。 7.8 在封模以
13、前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。 八、安全施工注意事项 8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。 8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工上人通道进入工作面。 8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任
14、人检查同意后方可复工。 8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。 8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。 8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。 8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。 8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施 9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。 9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。 9.3
15、 模板安装时，应注意控制噪声污染。 9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。 9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。 9.6 每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算 10.1 模板支撑架计算书 10.1.1参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：0.9；纵距(m)：0.9；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：9.5；采用的钢管(mm)：483.2；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接
16、方式：40mm80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4.732103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；i=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取0.9；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i
17、=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；i=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：8.9103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢
18、筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.062
19、1.02/8 = 0.500kN.m；方木的最大应力值 = M / W =0.500106 /（42.67103）=11.718N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.0621.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪应力计算值 T = 31.266103/(240.080.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2； T T，满足要求。4.方木挠度
20、验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大挠度计算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.0621000.04/(3849500.0170.67104)=2.742 mm；方木最大允许挠度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.0621.0 + 1
21、.47 =2.532 kN； 支撑钢管计算简图最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.5321.0=0.676 kN.m ；最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；钢管最大弯曲应力 =M/W=0.676106/4732.0=142.86N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2； f,满足要求。支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。10.1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.
22、80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1168.7 = 1.0092kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 2.6 kN；经计算得到，静荷载标准值
23、NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W立杆净
24、截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2； l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；上式的计算结果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆
25、的最大应力计算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2 梁模板计算书10.2.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.6混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撑架搭设高度H(m)：8.1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.50；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：0.9；立杆横向间距或排距Lb(m)：0.9；采用的钢管类型为483.20；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木
26、方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重：24.0N/m3；钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)
27、：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝
28、土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模温度，取20.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.6；则F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=280.6=16.8KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=16.8KN/m2；10.2.3梁侧模板
29、内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m； 内
30、楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0.19.828500.02= 2.457105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值 =2.457105/2.133104=11.5N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m； l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm； I 内楞的截面惯性矩：I =4.267105N/mm2；内楞的最大挠度计算值：=0.677
31、10.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm； ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，
32、作用在外楞的荷载： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.914kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞的受弯应力计算值： = 2.58105/2.133104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2； P 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.00.50.3=4.2 KN； l 计算跨度(对
33、拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I 面板的截面惯性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大挠度计算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.267105) = 0.32mm；外楞的最大容许挠度值： = 1.20mm； ，满足要求。10.2.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.00
34、.500.302 =8.4kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN； N N，满足要求！10.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm
35、4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； L 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mma
36、x = 0.1013.250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6.148N/mm2； f=13.0，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q 作用在模板上的压力线荷载： q =（24.0+4.0）1.0+0.350.40=11.34N/mm； l 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm； E 面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大挠度计算值：=0.67711.34250.04/(100950
37、0.01.215105)=0.26mm； ，满足要求。10.2.6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)0.401.00.250=2.8kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.250(21.0+0.4) =0.21 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)0.400.250=0.35kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2（2.8+0.21）=3.612kN；活荷载设计值 P2=1.4 P1=
38、1.40.35=0.49 kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3；I=4.08.03/12 = 170.67 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距 M=4.1020.5/4=0.513kN.m；方木最大应力计算值 =M/W=0.513106/4.267104=12.02N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度
39、必须满足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；方木受剪应力计算值 T =32.051103/（24080）=0.961N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2； T T，满足要求。5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；方木最大挠度 =4.102103500.03/(489500.01.7067106)=0.659mm；方木的挠度设计值 =500/250=2.0 mm； ，满足要求。10.2.7梁底支
40、撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.735 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1.0/0.250=4经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN；钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.342106/4732
41、.0=72.274N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；T，满足要求10.2.8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N； R Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.2.9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502； W
