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1、祥瑞新城车库蜂巢芯楼盖及空心楼盖施工方案一、 编制依据1、祥瑞新城设计施工图纸2、人民防空工程施工及验收规范CB50134-20043、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）4、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20015、重庆市建设领域限制、禁止使用落后技术通告（一、二、三号令）6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20018、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（二九年五月十三日）10、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）11、建筑施工高处作
2、业安全技术规范（JGJ80-91）12、现浇混凝土空心楼盖技术规程（CECS175-2004）二、工程概况祥瑞新城地下车库为地面1层，地下1层，建筑面积：约12500m2，车库屋面覆土厚度为1.12m。一层非人防区楼板采用350厚及600厚两种蜂巢芯楼盖，一层人防区楼板和车库屋面采用500厚薄璧方箱空心楼盖。针对本工程的蜂巢芯楼盖和薄璧方箱空心楼盖，特编制本安全专项施工方案。三、方案设想本工程项目为拆迁还建房，由于前期拆迁、图纸设计、场地移交等多方面因素的影响，工期非常紧张；再有就是车库和商业区层高比较高，单层面积比较大，如果主楼与车库及商业区一起施工，势必将3b、4#及5#主楼的工期延误。为
3、不影响总工期，3b栋主楼与车库相交处及4#、5#主楼与车库及商业区交接处预留梁板插筋留施工缝，主楼往前赶，车库及商业区拖后施工。因为本车库长宽尺寸较大，根据车库的长宽、设计变形缝的位置设置后浇膨胀增强带，后浇膨胀增强带宽1500mm，将车库一层板分为4块、二层分为6块，采用各块平行施工。4#楼及5#楼的商业部分以主楼为界各分为两块施工。车库施工分区图见下图：四、具体方案1、室内土石方清运及场地平整因为本车库现有地面绝大部分为中风化砂岩，车库基础水钻及切割开挖出的石块不适于用做回填，应在搭设满堂支撑架之前的运出场地（因为车库楼层净空不大，若待楼板施工完成后再运土石方，土方机械的操作净空将不够，尤
4、其是在8a轴线和13a轴线有人防封堵洞口处，净高只有2.5m，挖掘机和土方车无法通过，所以在搭设模板支撑架之前应将石块清运出场），车库主体完工后进行地面施工前，进行室内回填时用小型车辆从场外运土进车库进行回填。基础砼浇筑完成后将场区基础开挖产生的土方就地整平夯实，并测量地面标高，确保地面标小于设计地面标高减去建筑面层厚度，以便于楼层施工时搭设模板支撑架，以及尽量减少今后在地下室内机械平场。2、主楼施工时预留插筋主楼结构施工时应先根据车库蜂巢芯布盒图、空心楼板布盒图以及车库楼面的坡度，在主楼墙柱及梁模板上准确弹出与之相对应的车库楼板底线、顶线、肋梁线以及空心楼板的芯模位置（此项工作是为了确保在芯
5、模之间的上下层钢筋能对应上，以便于拉结上下层钢筋网的拉钩无障碍物），再根据梁板配筋图在主楼墙柱及梁模板上画出梁板钢筋的准确位置（空心楼盖的钢筋可根据芯模位置做适当调整），然后钻车库梁板钢筋插筋孔、插好车库梁板预留钢筋，插车库梁板预留钢筋应注意确保钢筋的锚固长度必须符合设计要求，同时伸出端应采用横向水平钢管与每根预留钢筋绑扎牢固，使其连成整体，避免预留钢筋在砼振捣时偏位、滑动甚至掉出来。在施工车库结构时应将施工缝处砼表面凿毛、钢筋理顺并将钢筋上的水泥浆及其他污垢清理干净。3、蜂巢芯及空心楼盖施工方案本工程在一层车库非人防区约2500m2设计为的蜂巢芯楼盖，一层人防区及全部屋面约10000 m2设
6、计为薄璧方箱空心楼盖。钢筋混凝土墙体及柱的施工方案按原施工组织设计、钢筋专项方案以及模板专项方案施工，本方案仅针对蜂巢芯及空心楼盖。3.1蜂巢芯现浇密肋楼盖及薄壁方箱空心楼盖的施工工艺流程见下图：楼盖支模架及模板安装并自检暗梁、柱帽钢筋及保护层垫块安装钢筋下料成型提蜂巢芯计划，并委托专业厂家生产蜂巢芯进场组织验收、堆放蜂巢芯安装、修补蜂巢芯安装质量验收在模板上对暗梁、柱帽、密肋梁、蜂巢芯及预留预埋设施的位置定位划线测量放线肋梁钢筋及保护层垫块安装钢筋下料成型板面钢筋及保护层垫块安装钢筋下料成型钢筋隐蔽工程验收浇筑楼盖混凝土混凝土养护达到设计强度后拆模蜂巢芯现浇混凝土密肋楼盖施工工艺流程图暗梁钢
7、筋下料成型测量放线底模龙骨及支撑安装钢筋下料成型，点焊肋间钢筋网片，吊运暗梁及底层钢筋隐蔽初验随铺芯模顶垫板安装楼盖底模板，并作自检验收模板上放线，对芯模及预埋水电线管盒等作定位，清扫模板柱帽、暗梁钢筋安装，预埋板底水电线管盒及竖向穿板套管安装底层钢筋、保护层垫铁、垫块及肋间钢筋网片排放芯模，芯模拉接定位，芯模两端作抗浮锚定。芯模安装隐蔽验收并记录安装面层钢筋及板面预埋水电线管，铺设架空马道，清除板底杂物钢筋隐蔽工程验收并记录敷设泵送混凝土管，浇筑混凝土，随浇随修补调正薄壁管、钢筋养护楼盖混凝土，达强度要求后拆模芯模订货计划、委托加工芯模到场组织验收、堆放吊至工作面后作入模前逐个外观检查、修补
8、不合格重调、修正不合格重调、修正现浇混凝土薄壁方箱空心楼盖施工工艺流程3.2铺设梁板底模350厚蜂巢板折算成实心楼板厚度为：50+1950150300/10502=130mm,再考虑蜂巢芯折算成20mm厚楼板，相当于150mm厚的实心楼板，立杆间距9090cm，在暗框梁或框架梁处中间加一排立杆；600厚蜂巢板折算成实心楼板厚度为：100+1950150500/10502=233mm,再考虑蜂巢芯折算成27mm厚楼板，相当于260mm厚的实心楼板，立杆间距8080cm，在暗框梁或框架梁处中间加一排立杆；人防区空心楼板折算成实心楼板厚度为：200+900100300/5002=308mm,再考虑空
9、芯模板折算成32mm厚楼板，相当于330mm厚的实心楼板，立杆间距8080cm，在柱帽区以及暗框梁或框架梁处中间加一排立杆；屋面空心楼板折算成实心楼板厚度为：150+1100100350/6002=265mm,再考虑空芯模板折算成35mm厚楼板，相当于300mm厚的实心楼板，立杆间距8080cm，在柱帽区以及暗框梁或框架梁处中间加一排立杆。纵横方向水平步距1.5m，纵横方向设置扫地杆。为增强支撑架水平方向的刚度，确保整个架体的稳定性，防止立杆因偏心受压弯曲变形过大导致楼板砼变形超规范或整个架体失稳坍塌，采取以下措施：立杆应布置在未经扰动的原土、砼结构或夯实的地基上，并加垫木枋；立杆的接长应采用
10、对接扣件连接，禁止采用搭接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，沿竖向错开。顶部或底部采用可调支托以调节立杆高度并确保立杆轴心受压，同时可调支托伸出钢管的自由长度应不大于20cm。纵横方向必须满设扫地杆，扫地杆离地面20cm，立杆基础有高差者，扫地杆应搭接不小于一跨，在顶部可调支托处纵横方向必设一道水平拉杆；在架体四周从下到上的竖向设置连续式剪刀撑，在架体中间纵横方向每隔8m左右设置一道从下到上的竖向设置连续式剪刀撑；竖向剪刀撑的底端应与地面顶紧，夹角4560；搭设高度超过5m的架体水平方向在顶层和扫地杆层靠竖
11、向剪刀撑处各设置一道连续剪刀撑，宽度约4m；为防止楼板上集中荷载过大，在进行梁板混凝土施工时模板上集中堆料高度设计楼板以上不得超过30cm。在浇筑混凝土的同时，必须派专人看护模板，发现异常情况应立即报告，现场管理人员马上停止浇筑混凝土并组织加固模板。底模对于跨度在4m及以上的楼盖底模宜按1-3进行双向起拱。立杆可调支托顶部用钢管做横向隔栅，当横向隔栅端头伸出可调支托有悬挑自由端时，另一根横向隔栅也应该支撑于支托上且过支托边缘，禁止横向隔栅采用扣件连接。在钢管横向隔栅铺50100木方间距应不大于250mm做纵向隔栅。模板铺设时应尽量整张直接使用，减少随意锯截，造成胶合板浪费。每块胶合板与木楞相叠
12、处短边至少钉2个钉子、长边至少钉3个钉子，第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密，以防止漏浆。钉子长度应大于4cm。在膨胀增强带处应对底板、肋板及面板处应用模板将钢筋通过处做成齿状以通过板筋进行封堵，底板及肋板的封堵板应与芯模顶紧钉牢，面板顶面用木方与齿状模板钉牢。梁膨胀增强带处的封堵竖向用20钢筋间距10cm，水平钢筋用14钢筋间距10cm绑扎或点焊成网状，并与梁钢筋骨架点焊在一起，在该钢筋网上靠浇筑混凝土的一侧绑直径不小于1mm、孔眼不大于5mm5mm的钢丝网。3.3钢筋安装蜂巢板框架梁(暗框梁)钢筋安装完毕，必须进行初验，并确定钢筋的保护层垫块完整可靠后，方可进行蜂巢芯铺设施
13、工。蜂巢板暗梁宽大于柱宽的情况及暗梁柱帽的施工必须按设计图中GBF现浇混凝土蜂巢芯密肋楼盖结构说明的相应要求处理。在柱帽、框架梁(暗框梁)钢筋安装完毕后安装蜂巢板/薄壁方箱，应待蜂巢芯/薄壁方箱安放完毕后再绑扎肋梁及板面钢筋。薄壁方箱空心板的柱帽、框架梁(暗框梁)、板底筋钢筋安装完毕，并将钢筋的保护层垫块垫好后，必须进行初验，验收合格后方可进行薄壁方箱芯模铺设施工。薄壁方箱空心板的柱帽的斜向抗剪钢筋应先布四个斜角钢筋，然后以斜边中线均分布置，避免角部没有钢筋。在排布板底筋在肋板处应做适当调整，使该处底筋与面筋大致应在肋板中心线位置，以便于上下层网片的连接拉钩能够拉结。肋梁及板面筋应在蜂巢芯/薄
14、壁方箱芯模安装完成并验收合格后施工。肋梁钢筋应保证与蜂巢芯之间有符合设计要求的混凝土保护层厚度。肋梁及板的面筋与框架梁(暗框梁)箍筋筋相交时不得将其布置在框架梁(暗框梁)的箍筋上，应将其靠近框架梁(暗框梁)的箍筋布置，以避免梁、板节点位置钢筋因多层重叠超高。薄壁方箱空心板纵横肋间拉钩必须将板面和板底钢筋网片钩牢且两端均弯成135弯钩。注意不可将板面筋用做抗浮压筋，以确保板面筋位置符合设计要求。另外，应结合建筑施工图，在蜂巢板区域有不在肋梁上的砖墙时应在砖墙位置安装216钢筋补强。补强钢筋应伸入超过砖墙位置的肋梁或框架梁(暗框梁)一个锚固长度。钢筋的具体绑扎、连接方法和要求同钢筋专项施工方案。楼
15、盖钢筋安装完毕、钢筋的保护层垫块垫好保证钢筋的位置达到设计要求后，应按规定对钢筋工程隐蔽验收后，进行砼浇筑。3.4蜂巢芯/薄壁方箱的验收、堆放、吊运、安装与保护根据厂家提供的经验数据：蜂巢芯/薄壁方箱芯模的损耗率按5%计算。3.4.1蜂巢芯/薄壁方箱芯模的验收蜂巢芯/薄壁方箱芯模的规格、数量应根据设计文件确定，提前分批按规格向专业生产厂家订货。蜂巢芯标准规格产品的长宽尺寸为900900300mm、900900500mm两种，配套规格产品的长宽尺寸为600900300mm、300900300mm、600900500mm、300900500mm等，其余型号采用管径150300 mm的薄壁管配套使用
16、。薄壁方箱芯模人防区标准规格产品的长宽尺寸为400400300mm，配套规格产品的长宽尺寸为400200300mm；屋面标准规格产品的长宽尺寸为500500350mm，配套规格产品的长宽尺寸为500300350mm。蜂巢芯/薄壁方箱芯模到场后应进行验收，验收项目包括：批量、规格、本批出厂质量证明文件；产品外观质量、尺寸偏差检测，必要时抽样检验物理力学性能指标；按“GBF蜂巢芯进场验收记录”要求项目验收蜂巢芯；按“GBF薄壁方箱芯模进场验收记录”要求项目验收薄壁方箱芯模。验收结果以批为单位，在“GBF蜂巢芯进场验收记录”及“GBF薄壁方箱芯模到场验收记录”上记录，并与本批的出厂合格证一并归档保存
17、，作为质量追溯的依据。3.4.2堆放与吊运蜂巢芯/薄壁方箱芯模在施工现场的堆放场地应坚实、平整、洁净。未作表面硬化处理的堆场，其基层应压实，表面应铺垫枋木、模板或厚度不少于50mm洁净砂子。蜂巢芯/薄壁方箱芯模应按规格型号分类底板朝下平卧叠层堆放，蜂巢芯在施工现场的叠放层数应符合表3.4.2的规定且不得高于1.5m，蜂巢芯叠堆后应作储放标识，并应明显警示禁止人员攀爬、踩踏。 蜂巢芯/薄壁方箱芯模现场叠放允许高度 （表3.4.2）蜂巢芯/薄壁方箱芯模高度（mm）200200300300400400容许叠层8643应采用专门的吊笼（箱）吊运蜂巢芯/薄壁方箱芯模，笼（箱）内的容许叠堆高度同表3.4.
18、2，且不得高出笼（箱）侧挡板。严禁用缆绳直接绑扎蜂巢芯/薄壁方箱芯模进行吊运。蜂巢芯/薄壁方箱芯模被吊至安装楼层后应及时排放，不宜再叠层堆放。蜂巢芯/薄壁方箱芯模在楼面上临时堆放荷载应符合模板的承载规定。3.4.3蜂巢芯的安装蜂巢芯被吊至安装楼层排放前须对其外观完好情况作逐个检查。施工使用过程中造成的蜂巢芯箱体局部破损，对有可能漏入混凝土物料者，均须进行封补、填塞，然后方可铺设。在施工现场容许修补的蜂巢芯破损程度不得超过表3.4.3所规定标准。破损严重超标者不得使用。蜂巢芯破损容许在现场修补标准 （表3.4.3）蜂巢芯高度（mm）200200300300400400顶面及侧壁破损裂纹长度或孔洞
19、直径(mm)6090120150每件产品容许破损密度（处）2222调整对线，保证蜂巢芯之间及蜂巢芯与暗梁（或明梁）、墙、柱之间的间距符合设计要求。安装时应将蜂巢芯与底模间的缝隙用砂浆堵死，以防止振捣砼时砂浆从蜂巢芯与底模间的缝隙中渗浆到蜂巢芯底面下，给装修顶棚带来很多不便。在封堵缝隙时注意不要将蜂巢板底模自带的钢筋抹在砂浆内，应使其外露，以便在浇筑砼时蜂巢芯底模与结构连接牢固。用砂浆封堵蜂巢板与模板的缝隙实例如下图：蜂巢芯楼盖的预留水电线管盒应尽量布置在肋梁位置，不能布置在肋梁内的预埋管线盒可在相应位置摆放配套规格的蜂巢芯或圆形薄壁管配件，管线盒布置在配套件的肋间或底部现浇混凝土层中。蜂巢芯应
20、按设计图或专业厂家提供的芯模平面排布图摆放安装，如设计未作要求，蜂巢芯与梁、墙钢筋的净间距钢筋保护层厚度，与预留孔洞的净间距100mm。暗梁与柱相交核心部位和柱帽区周围采用相应的配套产品。在跨边不合模数处安装蜂巢芯配套件或相应的圆形薄壁管配件。梁边采用圆形薄壁管配件或摆放不下蜂巢芯配套件而留设的实心混凝土区域应按设计要求配置钢筋。蜂巢芯的安装误差容许值详见“GBF蜂巢芯安装检验批质量验收记录”。蜂巢芯安装完成后须进行检查验收，合格后方可进入下一工序施工。检查的情况应及时、如实、准确地记录于上述“GBF蜂巢芯安装检验批质量验收记录”中。该表的收集、整理、归档要求与其它工程质量验收记录相同。3.4
21、.4薄壁方箱芯模的安装薄壁方箱芯模被吊至安装楼层排放前须对其外观完好情况作逐根检查。对薄壁方箱芯模破损不超过下表3.4.4所规定标准，而有可能漏入混凝土物料者，均需进行封补、填塞，然后方可入模。缺损严重超标者不得使用。薄壁方箱芯模破损容许修补标准 （表3.4.4）薄壁方箱芯模高度H（mm）200200300300400400容许一般破损高度方向H/3H/4H/5H/6薄壁方箱芯模长方向（mm）300300300200一般破损密度(处/m)2222容许单处最大破损H/2H/3H/3H/4调整对线，保证薄壁方箱芯模之间及薄壁方箱芯模与暗梁、墙、柱之间的间距符合设计要求，并将薄壁方箱芯模垫至设计标高
22、后，在每段薄壁方箱芯模两端头约5cm处应各布置一根通长12压筋，先在模板钻眼，再用12#铁丝拴30cm长12短钢筋头将铁丝下端固定模板下木方处,然后将铁丝从模板下往上穿过模板，铁丝上端绕在抗浮压筋上并将铁丝拉紧拴牢作抗浮固定。每个相邻薄壁方箱芯模间的每条纵横肋板用两个12马凳筋将各芯模顶紧，防止浇筑砼时芯模左右移动，保证纵横肋的宽度。抗浮固定必须牢固可靠。芯模抗浮措施见附图。薄壁方箱芯模下的预留水电线管盒应按线预埋，为减少其对楼盖断面的削弱，管线盒宜尽可能布置在薄壁方箱芯模间肋位置。与薄壁方箱芯模相交的埋管宜采用钢管，预埋管交叉点应布置在薄壁方箱芯模间肋处。竖向穿板管且先预埋套管。必要时预埋管
23、线部薄壁方箱芯模可断开或在薄壁方箱芯模底部锯缺口并堵填，让出管线位置。放线排布薄壁方箱芯模时，如设计未作要求，宜将其与最靠近的梁、墙钢筋的净间距调为5070mm，与预留孔洞的净间距调为在满足设计要求前提下不小于5。薄壁方箱芯模的安装误差容许值详见“GBF薄壁方箱芯模隐蔽验收表”。薄壁方箱芯模安装完成后须进行检查验收，合格后方可转序施工。检查的情况应及时、如实、确切地记录于上述隐蔽验收表中。该表的整集归档要求与其它隐蔽工程验收记录相同。3.4.5蜂巢芯成品保护应尽可能避免或减少蜂巢芯到场后的临时堆放与二次搬运。蜂巢芯在装卸、搬运、叠堆时应小心轻放，严禁抛甩。安装固定蜂巢芯施工过程，应在盒顶铺垫木
24、板作保护，不容许直接踩踏蜂巢芯。伸出蜂巢芯底板周边的钢丝（筋）应弯向密肋梁内锚固，要保证同密肋梁有足够的锚固长度。不允许将扣件等重物直接堆放在蜂巢芯顶板上，钢筋等重物起吊堆放位置应垫设木板或木方等保护蜂巢芯。不铺设模板的蜂巢芯楼盖，钢筋等重物宜堆放在梁（暗梁）等下部支撑牢固部位。混凝土浇筑过程中禁止将施工机具直接压放在蜂巢芯上。若采用塔吊运或泵送混凝土，出料口至蜂巢芯顶面高差不宜大于500，下落处应铺设模板缓减混凝土冲击力，混凝土不能直接冲击蜂巢芯。3.4.6薄壁方箱芯模成品保护应尽可能避免或减少薄壁方箱芯模到场后的临时堆放与二次搬运。薄壁方箱芯模在装卸、搬运、叠堆时应小心轻放，严禁抛掷。安装
25、固定薄壁方箱芯模施工过程，应在盒顶铺垫木板作保护，不容许直接踩踏薄壁方箱芯模。不允许将扣件等重物直接抛至薄壁方箱芯模面板，钢筋等重物起吊堆放位置应垫设木方等保护薄壁方箱芯模。砼浇筑过程中禁止将施工机具直接压放在薄壁方箱芯模上。若采用塔吊运砼，吊斗下应铺设模板缓减冲力，砼不能直接冲击薄壁方箱芯模。输送泵输送砼时尽量降低砼的下落高差，下落点也应用模板缓减冲力。3.5浇筑混凝土输送混凝土的泵管以及砼布料机（磨儿）应尽可能从宽扁梁上架设，如确须从蜂巢芯/薄壁方箱芯模顶面架设泵管，应在纵横向肋梁相交处的混凝土泵管下垫放弹性缓冲垫（如废旧小汽车外胎）缓减泵管对盒芯的冲击力，泵管转弯处应加固、砼布料机（磨儿
26、）安放处的模板支架纵横方向必须设置剪刀撑以抵抗砼输送时泵管反冲影响支撑架的稳定性。浇筑混凝土时，应安排适量的木工与钢筋工，随浇筑作业及时修补、调整蜂巢芯/薄壁方箱芯模与钢筋。混凝土粗骨料的粒径不宜大于25 mm，塌落度宜取1620cm，且布料与震捣应同步进行，振捣时间以保证肋间被混凝土充填饱满，无积存气囊、气泡为宜。振捣棒沿肋内振捣点的间距不大于500mm。当浇筑薄壁方箱空心楼盖时宜沿薄壁方箱芯模纵轴单向进行；不宜沿垂直薄壁方箱芯模纵轴作多点围合式浇筑。为防止薄壁方箱芯模在浇筑混凝土时因两侧压力不平衡，造成平面位置窜动，浇筑薄壁方箱空心楼盖砼时宜分次进行。第一次布料高度不超过芯盒高度的五分之三
27、,待振动棒振实再进行第二次布料。浇筑蜂巢楼盖混凝土时，宜采用小型插入震动器（直径3cm）震捣。不得将震捣器直接触压蜂巢芯/薄壁方箱芯模表面进行振捣。肋间板混凝土亦可使用插入震动器水平拖动振捣，若配合采用平板振动器振捣，宜采用1500W的小功率振动器。蜂巢芯密肋楼盖厚度超过500mm时,混凝土浇筑时宜分层进行，第一次布料高度不超过楼板厚度的五分之三，待用振动棒振实再进行第二次布料捣固。在浇筑混凝土时，如遇现场蜂巢芯/薄壁方箱芯模变型过大或破损，应及时采用支护挡板措施,用以抵抗混凝土对芯盒的压力，以芯盒内不进混凝土为准。3.6模板工程计算3.6.1 350厚蜂巢板模板计算a.荷载确定:模板自重G1
28、=1.20.300.36KN/m2新浇砼自重G2=1.2240.154.32KN/m2钢筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷载Q1=1.42.5=3.5KN/m2振捣砼时产生的荷载Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒载分项系数i=1.2, 可变载分项系数i=1.4（下同）。荷载组合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.364.320.363.52.8）10.206KN/m2 因为模板及其支撑属于临时结构，故取0=0.9（下同）。b.底模计算计算简图按单跨简支梁计算。抗弯强度计算：Mmax0.1250.12510.20610.2520.08KNmjmaxMmax/W
29、=（0.08106）/（1/6）1000162=1.9N/2jmaxfjm=15MPa（强度满足要求）fjm木胶合板抗弯强度设计值，fjm=15MPa挠度计算惯性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334挠度：max=5/（384EjmI）=510.2062504/（3845400341333）=0.3式中：Ejm木胶合板弹性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，刚度满足要求。c.纵向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于搁栅上的荷载按均布荷载，=10.2060.25=2.552KN/m抗弯强度计算Mmax=-0.1 = -0.12.5520.92 = -
30、0.21KNmmax=Mmax/W=0.21106/(1/6)30802=3.2N/2fm=13N/2（满足要求）挠度计算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6772.5529004/（10090001280000）=1=/400=900/400=2.3max，刚度满足要求。d. 横向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于横向搁栅上荷载按均布荷载乘以1.1的系数,=10.2061.10.9=10.104KN/m抗弯强度计算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.110.
31、1040.92=0.818KNmmax=Mmax/W=0.818106/4490=182N/2fy=205N/2（强度满足要求）Fy钢管抗弯强度设计值，fy=205MPa挠度计算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67710.1049004/(1002.0510510.78104)=2EyA3钢弹性模量（Ey=2.05105）=/400=900/400=2.25max，刚度满足要求。e.钢管支撑计算作用于钢管立杆上的荷载为：10.2060.92=8.267KN483钢管的截面惯性矩I=10.781044立杆截
32、面回转半径i=(482422)1/2/4=15.9立杆长细比=(hO+2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立杆稳定系数为=0.328所以立杆的稳定承载力容许值N为：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN8.267KNN，所以立杆支撑稳定性满足要求。3.6.2 600厚蜂巢板模板计算a.荷载确定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新浇砼自重G2=1.2240.267.488KN/m2钢筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷载Q1=1.42.5=3.5KN/m2振捣砼时产生的荷载Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒载分项
33、系数i=1.2, 可变载分项系数i=1.4（下同）。荷载组合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.367.4880.363.52.8）13.057KN/m2 b.底模计算计算简图按单跨简支梁计算。抗弯强度计算：Mmax0.1250.12513.05710.2520.102KNmjmaxMmax/W=（0.102106）/（1/6）1000162=2.4N/2jmaxfjm=15MPa（强度满足要求）fjm木胶合板抗弯强度设计值，fjm=15MPa挠度计算惯性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334挠度：max=5/（384EjmI）=513.0572504/（3845400
34、341333）=0.4式中：Ejm木胶合板弹性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，刚度满足要求。c.纵向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于搁栅上的荷载按均布荷载，=13.0570.25=3.264KN/m抗弯强度计算Mmax=-0.1 = -0.13.2640.92 = -0.21KNmmax=Mmax/W=0.21106/(1/6)30802=4.1N/2fm=13N/2（满足要求）挠度计算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.2648004/（10090001280000）=0.8=/400=80
35、0/400=2max，刚度满足要求。d. 横向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于横向搁栅上荷载按均布荷载乘以1.1的系数,=13.0571.10.8=11.49KN/m抗弯强度计算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.111.490.82=0.735KNmmax=Mmax/W=0.735106/4490=164N/2fy=205N/2（强度满足要求）Fy钢管抗弯强度设计值，fy=205MPa挠度计算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.6
36、7711.498004/(1002.0510510.78104)=1.5EyA3钢弹性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，刚度满足要求。e.钢管支撑计算作用于钢管立杆上的荷载为：13.0570.82=8.36KN483钢管的截面惯性矩I=10.781044立杆截面回转半径i=(482422)1/2/4=15.9立杆长细比=(hO+2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立杆稳定系数为=0.328所以立杆的稳定承载力容许值N为：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN8.36KNN，所以立杆支撑稳定性满足要求。3.6.3 人防区薄壁
37、方箱空心板模板计算a.荷载确定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新浇砼自重G2=1.2240.3510.08KN/m2钢筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷载Q1=1.42.5=3.5KN/m2振捣砼时产生的荷载Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒载分项系数i=1.2, 可变载分项系数i=1.4（下同）。荷载组合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.3610.080.363.52.8）15.39KN/m2 b.底模计算计算简图按单跨简支梁计算。抗弯强度计算：Mmax0.1250.12515.3910.2520.12KNmjmaxMmax/W=（0.1
38、2106）/（1/6）1000162=2.8N/2jmaxfjm=15MPa（强度满足要求）fjm木胶合板抗弯强度设计值，fjm=15MPa挠度计算惯性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334挠度：max=5/（384EjmI）=515.392504/（3845400341333）=0.5式中：Ejm木胶合板弹性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，刚度满足要求。c.纵向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于搁栅上的荷载按均布荷载，=15.390.25=3.85KN/m抗弯强度计算：Mmax=-0.1 = -0.13.850.82 = -0.25KNmm
39、ax=Mmax/W=0.25106/(1/6)30802=4.9N/2fm=13N/2（满足要求）挠度计算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.858004/（10090001280000）=0.9=/400=800/400=2max，刚度满足要求。d. 横向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于横向搁栅上荷载按均布荷载乘以1.1的系数,=15.391.10.8=13.54KN/m抗弯强度计算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.113.540.82=0.86
40、6KNmmax=Mmax/W=0.866106/4490=193N/2fy=205N/2（强度满足要求）Fy钢管抗弯强度设计值，fy=205MPa挠度计算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67713.548004/(1002.0510510.78104)=1.7EyA3钢弹性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，刚度满足要求。e.钢管支撑计算作用于钢管立杆上的荷载为：15.390.82=9.85KN483钢管的截面惯性矩I=10.781044立杆截面回转半径i=(482422)1
41、/2/4=15.9立杆长细比=(hO+2a)/i=（1500+2400）/15.9=145查表得立杆稳定系数为=0.328所以立杆的稳定承载力容许值N为：N=Af=0.3423.920510-3=28.6KNN9.85KNN，所以立杆支撑稳定性满足要求。3.6.4 屋面薄壁方箱空心板模板计算a.荷载确定:模板自重G1=1.20.300.36KN/m2新浇砼自重G2=1.2240.38.64KN/m2钢筋自重G3=1.20.152.00.36KN/m2施工荷载Q1=1.42.5=3.5KN/m2振捣砼时产生的荷载Q2=1.42.02.8KN/m2（水平）恒载分项系数i=1.2, 可变载分项系数i
42、=1.4（下同）。荷载组合：0(G1G2G3Q1Q2)0.9(0.368.640.363.52.8）14.094KN/m2 b.底模计算计算简图按单跨简支梁计算。抗弯强度计算：Mmax0.1250.12514.09410.2520.11KNmjmaxMmax/W=（0.11106）/（1/6）1000162=2.6N/2jmaxfjm=15MPa（强度满足要求）fjm木胶合板抗弯强度设计值，fjm=15MPa挠度计算惯性距：I=bh3/12=1000163/12=3413334挠度：max=5/（384EjmI）=514.0942504/（3845400341333）=0.46式中：Ejm木胶
43、合板弹性模量（E=5.4103）=/400=250/400=0.6max，刚度满足要求。c.纵向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于搁栅上的荷载按均布荷载，=14.0940.25=3.52KN/m抗弯强度计算：Mmax=-0.1 = -0.13.850.82 = -0.23KNmmax=Mmax/W=0.25106/(1/6)30802=4.9N/2fm=13N/2（满足要求）挠度计算I=bh3/12=30803/12=12800004max=0.677/（100EmI）=0.6773.528004/（10090001280000）=0.8=/400=800/400=2max，刚度满足要求。d.
44、横向搁栅计算按三跨连续梁计算，作用于横向搁栅上荷载按均布荷载乘以1.1的系数,=14.0941.10.8=12.4KN/m抗弯强度计算W=(d3-d14/d)/32=3.14（483-424/48）/32=4490mm3Mmax= -0.1=-0.112.40.82=0.793KNmmax=Mmax/W=0.866106/4490=177N/2fy=205N/2（强度满足要求）Fy钢管抗弯强度设计值，fy=205MPa挠度计算I=(d4-d14)/64=3.14(484-424)/64=10.781044max=0.677/（100EyI）=0.67712.48004/(1002.0510510.78104)=1.6EyA3钢弹性模量（Ey=2.05105）=/400=800/400=2max，刚度满足要求。e.钢管支撑计算作用于钢管立杆上的荷载为：14.0940.82=9.02KN483钢管的截面惯性矩I=10.781
