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1、一、自感式传感器二、差动变压器三、电涡流式传感器,主要内容：,第四章 电感式传感器,本章重点：,基本要求：掌握三类传感器的结构、原理、特点、相应的测量电路及其应用；学会分析差动整流电路及相敏检波电路的工作原理，并能应用。,自感式传感器结构、原理及其测量电路；差动变压器组成、原理、特点；差动整流电路及相敏检波电路的工作原理；电涡流式传感器的特点、工作原理及应用。,定义：是一种利用线圈自感和互感的变化实现非电量电测的装置。,感测量：位移、振动、压力、应变、流量、比重等。种类：根据转换原理，分自感式和互感式两种；根据结构型式，分气隙型、面积型和螺管型。,优点：结构简单、可靠，测量力小 衔铁重为0.5
2、20010-4N时，磁吸力为(110)10-4N。分辨力高 机械位移：0.1m，甚至更小；角位移：0.1角秒。输出信号强，电压灵敏度可达数百mV/mm。重复性好，线性度优良 在几十m到数百mm的位移范围内，输出特性的线性度较好，且比较稳定。,不足：存在交流零位信号，不宜于高频动态测量。,4-1 自感式传感器,有气隙型和螺管型两种结构。,一、气隙型自感传感器,（一）工作原理,组成：线圈1，衔铁3和铁芯2等。图中点划线表示磁路，磁路中空气隙总长度为l。,N 线圈匝数；Rm磁路总磁阻,由磁路知，线圈自感为,因气隙较小(l为0.11mm)，故认为气隙磁场是均匀的，若忽略磁路铁损，则磁路总磁阻为,l1、
3、l2铁芯、衔铁的磁路长度；S、S1、S2气隙、铁芯、衔铁横截面积；1、2铁芯、衔铁磁导率；0真空磁导率，0=410-7Hm；l空气隙总长。,由于铁芯一般在非饱和状态下，所以,可见，Lf(S,l)。若S保持不变，则L为l的单值函数，构成变气隙式自感传感器；若l不变，S随位移变化，则构成变截面式自感传感器。,L=f(l)为非线性关系。考虑导磁体的磁阻，当l0时，L并不等于；在l较小时其特性曲线如图中虚线所示。Lf(S)的特性曲线为一直线。,其特性曲线如图。,（二）特性分析,主要特性：灵敏度和线性度。,当铁芯和衔铁采用同一种导磁材料，且截面相同时，因为气隙l较小，故可认为气隙磁通截面与铁芯截面相等，
4、设磁路总长为 l，则,一般r1，所以,当气隙减少l时,K=N20S,r导磁体相对磁导率；,自感的相对变化,同理，当总气隙长度增加l时，自感减小为L2，即,若忽略高次项，则自感变化灵敏度为,线性度,当气隙l发生变化时，自感的变化与气隙变化均呈非线性关系，其非线性程度随气隙相对变化l/l的增大而增加；气隙减少l所引起的自感变化L1与气隙增加同样l所引起的自感变化L2并不相等，即L1L2，其差值随l/l的增加而增大。,图4-3 气隙型传感器L-特性,由于转换原理的非线性和衔铁正、反方向移动时电感变化量的不对称性，因此变间隙式传感器（包括差动式传感器）为了保证一定的线性精度，只能工作在很小的区域，用于
5、微小位移的测量。,注意：,差动结构由两个电气参数和磁路完全相同的线圈组成。当衔铁3移动时，一线圈的自感增加，另一线圈的自感减少。,如将这两个差动线圈分别接入电桥邻臂，则当磁路总气隙改变l时，自感相对变化为,图4-4 差动变气隙型电感传感器,差动变气隙式自感传感器原理,灵敏度比单线圈传感器提高一倍；差动式传感器非线性失真小，如当l/l=10时（略去llr），单线圈10；而差动式的1。,可见：,差动气隙式传感器的l/l与l/(lr)的变化受到灵敏度和非线性失真相互矛盾的制约，因此只能适当选取。,一般差动变气隙式自感传感器l/l0.10.2时，非线性误差在3左右。其工作行程l很小，若l=2mm，则l
6、为0.20.4mm。较大行程的位移测量，常利用螺管式自感传感器。,图4-5 差动式自感传感器的输出特性,图4-6 单线圈螺管型传感器结构图,二、螺管型自感传感器,有单线圈和差动式两种结构形式。,单线圈的元件为一螺管线圈和一圆柱形铁芯。传感器工作时，因铁芯在线圈中伸入长度的变化，引起螺管线圈自感值改变。,螺管线圈在轴向产生的磁场，根据图4-7和毕奥沙伐定律可得：,n线圈单位长度的匝数，n=N/l；l 螺管线圈长度；N线圈总匝数；1，2螺线管中心任意点至两端点连线与中心线的夹角。,式中,图4-7 螺管线圈轴向磁场分布计算图,则,图4-8 螺管线圈内磁场分布曲线,此式用曲线表示，如图4-8所示。,铁
7、芯在开始插入（x=0）或几乎离开线圈时的灵敏度，比铁芯插入线圈的1/2长度时的灵敏度小得多。这说明只有在线圈中段才有可能获得较高的灵敏度，并且有较好的线性特性。,如果lr，可忽略有限长线圈内磁场强度的不均匀性，可近似认为在xl/2时，磁场强度为,在没有铁芯时，线圈电感L为,若引进铁芯，其插入长度与线圈长度相同，半径为rc，则电感增加到,如果铁芯长度lc小于线圈长度l，则线圈电感为,当lc增加lc时，则,差动螺管式自感传感器,目的：提高灵敏度与线性度。,测量范围：(550)mm；非线性误差：0.5左右。,沿轴向的磁场强度分布为,(a)结构示意图(b)磁场分布曲线图4-9 差动螺旋管式自感传感器,
8、图(b)中H=f(x)曲线表明：为了得到较好的线性，铁芯长度取0.6l时，则铁芯工作在H曲线的拐弯处，此时H变化率小。,设铁芯长度为2lc，小于线圈长度2l，当铁芯向线圈移动lc时，线圈电感增加L2，线圈电感变化L1与L2大小相等，符号相反，所以差动输出为,说明：L/L与铁芯长度相对变化lc/lc成正比，比单螺管式电感传感器灵敏度高一倍。为使灵敏度增大，应使线圈与铁芯尺寸比值l/lc和r/rc趋于1，且选用铁芯磁导率r大的材料。,螺管式自感传感器的特点：,结构简单，制造装配容易；由于空气间隙大，磁路磁阻高，因此灵敏度低，但线性范围大；由于磁路大部分为空气，易受外部磁场干扰；由于磁阻高，为了达到
9、某一自感量，需要的线圈匝数多，因而线圈分布电容大；要求线圈框架尺寸和形状必须稳定，否则影响线性和稳定性。,三、自感线圈的等效电路,除电感外，还包括：线圈的铜损电阻（Rc）、铁芯的涡流损耗电阻（Re）和线圈的寄生电容（C）。,图4-10 电感传感器等效电路图,（一）铜损电阻Rc,式中 lpc线圈的平均匝长。,（二）涡流损耗电阻Re,铁芯叠片的并联涡流损耗电阻，在铁芯材料的使用频率范围内，不仅与频率无关，而且与铁芯材料的导磁率无关。,（三）并联寄生电容,主要由线圈的固有电容及电缆分布电容组成。,设RsRc+Re为总等效损耗电阻，在不考虑电容C时，其串联等效阻抗为,考虑并联电容C时，等效阻抗为,当Q
10、1时，可简化为,由上式可知，并联电容C的存在，使等效电阻和等效电感增大，等效Qp值减少为,其电感的相对变化为,可见：并联电容后，传感器灵敏度提高。因此在测量中若需要改变电缆长度时则应对灵敏度重新校准。,四、测量电路,电桥平衡条件：,图4-11 交流电桥原理图,是主要测量电路，为提高灵敏度，改善线性度，一般接成差动形式。,（一）普通交流电桥,设 Z1=Z2=Z=RS+jL；R1=R2=R RS1=RS2=RS；L1=L2=L,工作时，Z1=Z+Z和Z2=Z-Z,输出电压幅值,当ZL时,输出阻抗,为自感线圈品质因数。,开路输出可整理为：,可看出：,Usc包含与电源E同相和正交两个分量。实际只希望有
11、同相分量，如能使 或Q值比较大，均能达此目的。但RS/RS一般很小，所以要求线圈有高的品质因数，则,当Q值很低时，自感线圈电感远小于电阻，电感线圈相当于纯电阻(ZRs)，交流电桥即为电阻电桥，此时输出电压,该电桥结构简单，其电阻R1、R2可用两个电阻和一个电位器组成，调零方便。,图4-12 变压器电桥原理图,（二）变压器电桥,初始Z1=Z2=Z=RS+jL。工作时，设Z1=Z-Z，Z2=Z+Z，则,平衡臂为变压器的两个副边，当负载阻抗为无穷大时，流入工作臂的电流为,同理反方向移动时,可见，衔铁向不同方向移动时，产生的输出电压大小相等、方向相反，即相位互差180。但判别交流信号的相位，需接入专门
12、的相敏检波电路。,变压器电桥的输出电压幅值,优点：与电阻平衡电桥相比，元件少，输出阻抗小，桥路开路时电路呈线性；缺点：变压器副边不接地，易引起来自原边的静电感应电压，使高增益放大器不能工作。,输出阻抗为（略去变压器副边的阻抗，它远小于电感的阻抗）：,一、结构原理与等效电路,(a)气隙型,(b)螺管型,基本元件：衔铁、初级线圈、次级线圈和线圈框架。,4-2 差动变压器,分气隙型和螺管型两种，多采用螺管型变压器。,图4-13 差动变压器结构图,初级线圈作激励用，相当于变压器原边，次级线圈由结构尺寸和参数相同的两个线圈反相串接而成，相当于变压器的副边。,1 初级线圈；2 次级线圈；3 衔铁图4-14
13、 差动变压器线圈各种排列形式,三节式的零点电位较小，二节式比三节式灵敏度高、线性范围大，四节式和五节式改善了传感器线性度。,螺管形差动变压器根据初、次级排列不同有二节式、三节式、四节式和五节式等形式。,理想情况下，差动变压器的等效电路如图4-15。,e1初级线圈激励电压；L1,R1 初级线圈电感和电阻；M1,M1 为初级与次级线圈1,2间的互感；L21,L22 两次级线圈的电感；R21,R22 两次级线圈的电阻；,由于il的存在，在次级线圈中产生磁通,初级线圈的复数电流值为,图4-15 差动变压器等效电路,因此空载输出电压,在次级线圈中感应出电压e21和e22，其值分别为,其幅值,输出阻抗,或
14、,其中x表示衔铁偏离中心位置的距离。,差动变压器输出电势e2与衔铁位移x的关系见图。,图4-16 差动变压器的输出特征（、为次级线圈）,二、误差因素分析,激励电压幅值的波动，会使线圈激励磁场的磁通发生变化，直接影响输出电势。只要适当地选择较高频率，频率的波动影响不大。,（一）激励电压幅值与频率的影响,环境温度的变化，引起线圈及导磁体磁导率的变化，从而使线圈磁场发生变化。当线圈品质因数较低时，影响更为严重，因此，采用恒流源激励比恒压源激励有利。适当提高线圈品质因数并采用差动电桥可以减少温度的影响。,（二）温度变化的影响,当差动变压器衔铁处于中间位置时，理想条件下其输出电压为零。但实际上仍有一微小
15、的电压值(从零点几mV到数十mV)存在，称为零点残余电压。零点残余电压的存在造成零点附近的不灵敏区；零点残余电压输入放大器内会使放大器末级趋向饱和，影响电路正常工作。,（三）零点残余电压,图4-17 差动变压器的零点残余电势,1.基波正交分量；2.基波同相分量；3.二次谐波；4.三次谐波；5.电磁干扰。,图中e1为差动变压器初级的激励电压，e20包含基波同相成分、基波正交成分，二次及三次谐波和幅值较小的电磁干扰等。,图4-18 零点残余电压及其组成,零点残余电压产生原因：,基波分量 由于两次级绕组不完全一致，故等效电路参数（M、L及R）也不同，从而使两绕组感应电势数值不等。又因初级线圈中铜损电
16、阻及导磁材料的铁损和材质的不均匀，线圈匝间电容的存在等因素，使激励电流与所产生的磁通相位不同。,上述因素使得两次级线圈中的感应电势不仅数值不等，相位也存在误差。因相位误差所产生的零点残余电压，无法通过调节衔铁的位移来消除。,图4-19 两次级绕组相位差不等于180时的差动输出电压,高次谐波 主要由导磁材料磁化曲线的非线性引起。由于磁滞损耗和铁磁饱和的影响，使得激励电流与磁通波形不一致产生了非正弦（主要是三次谐波）磁通，从而在次级绕组感应出非正弦电势。,右图用作图法表示非正弦磁通的产生过程。同样，由于磁化曲线的非线性影响，使正弦磁通产生尖顶的电流波形（亦包含三次谐波）。,另，激励电流波形失真，因
17、其内含高次谐波分量，也将导致零点残余电压中有高次谐波成分。,图4-20 磁化曲线非线性引起磁通波形失真,消除零点残余电压方法：,1从设计和工艺上保证结构对称性,首先，提高加工精度，线圈选配成对，采用磁路可调节结构。其次，应选高磁导率、低矫顽力、低剩磁感应的导磁材料，并经热处理，消除残余应力，以提高磁性能的均匀性和稳定性。第三，由高次谐波产生的因素可知，磁路工作点应选在磁化曲线的线性段。,采用相敏检波电路不仅可鉴别衔铁移动方向，而且可以把衔铁在中间位置时，因高次谐波引起的零点残余电压消除掉。,2选用合适的测量线路,图4-21 采用相敏检波后的输出特性,如图，采用相敏检波后衔铁反行程时的特性曲线由
18、1变到2，从而消除了零点残余电压。,3采用补偿线路,由于两次级线圈电压相位不同，并联电容可改变其一的相位，也可将电容C改为电阻，如图(a)虚线所示。由于R的分流作用使流入传感器线圈的电流发生变化，从而改变磁化曲线的工作点，减小高次谐波所产生的残余电压。图(b)中串联电阻R可以调整次级线圈的电阻分量。,图4-22 调相位式残余电压补偿电路,并联电位器W用于电气调零，改变两次级线圈输出电压的相位，如图所示。电容C(0.02F)可防止调整电位器时使零点移动。,图4-23 电位器调零点残余电压补偿电路,(b),接入R0(几百k)或补偿线圈L0(几百匝)。绕在差动变压器的初级线圈上以减小负载电压，避免负
19、载不是纯电阻而引起较大的零点残余电压。电路如图。,图4-24 R或L补偿电路,三、测量电路,差动变压器的输出电压为交流，与衔铁位移成正比。用交流电压表测量只能反映衔铁位移的大小，不能反映移动的方向，故常采用差动整流电路和相敏检波电路进行测量。,根据二级管单向导通原理进行解调。无论次级线圈的输出极性如何，通过电阻R的电流总是从d到c。同理可分析另一次级线圈的输出。输出的电压波形见图（b），其值为USC=eabecd。,（一）差动整流电路,图4-25 差动整流电路（a）半波电压输出；（b）半波电流输出；（c）全波电压输出；（d）全波电流输出；,图4-26 全波整流电路和波形图,(b),(a),（二
20、）相敏检波电路,容易做到输出平衡，便于阻抗匹配。,图中调制电压er和e同频，经过移相器使er和e保持同相或反相，且满足ere。调节电位器R可调平衡，图中电阻R1=R2=R0，电容C1=C2=C0，输出电压为UCD。,图4-27 二级管相敏检波电路图,当铁芯在中间时，e=0，只有er起作用，输出电压UCD=0。若铁芯上移，e0，设e和er同相位，由于ere，故er正半周时D1、D2导通，但D1回路内总电势为er+e/2，而D2回路内总电势为er-e/2，故回路电流i1i2，输出电压UCD=R0（i1-i2）0。当er为负半周时，UCD=R0(i4-i3)0，因此铁芯上移时输出电压UCD0。铁芯下
21、移时，e和er相位相反。同理可得UCD0。由此可见，该电路能判别铁芯移动的方向。,测量原理：,四、应用,测量振动、厚度、应变、压力、加速度等。,（一）差动变压器式加速度传感器,用于测定振动体的频率和振幅时，其激磁频率必须是振动频率的十倍以上，才能得到精确的测量结果。可测量的振幅为（0.15）mm，振动频率为（0150）Hz。,1 弹性支承 2 差动变压器,图4-28 差动变压器式加速度传感器,（二）微压力变送器,这种变送器可分档测量（51056105）N/m2压力，输出信号电压为（050）mV，精度为1.5级。,将差动变压器和弹性敏感元件（膜片、膜盒和弹簧管等）相结合，可以组成各种形式的压力传
22、感器。,图4-29 微压力变迭器,4-3 电涡流式传感器,涡流大小与导体电阻率、磁导率以及产生交变磁场的线圈与被测体之间距离d，线圈激励电流的频率f有关。,电涡流定义：当导体置于交变磁场或在磁场中运动时，导体上引起感生电流ie，此电流在导体内闭合，称为涡流。,图4-30 电涡流式传感器原理图,根据法拉第定律，当传感器线圈通以正弦交变电流I1时，线圈周围空间必然产生正弦交变磁场H1，使置于此磁场中的金属导体中感应电涡流I2，I2又产生新的交变磁场H2。根据愣次定律，H2的作用将反抗原磁场H1，由于磁场H2的作用，涡流要消耗一部分能量，导致传感器线圈的等效阻抗发生变化。这种物理现象称之为金属导体的
23、涡流效应。,涡流效应：,传感器线圈受电涡流影响时的等效阻抗Z的函数关系式为,式中,r为线圈与被测体的尺寸因子。,如果保持上式中其它参数不变，而只改变其中一个参数，传感器线圈阻抗Z就仅仅是这个参数的单值函数。通过与传感器配用的测量电路测出阻抗Z的变化量，即可实现对该参数的测量。,测量原理：,涡流穿透深度,可见，涡流穿透深度h和激励电流频率f有关，显然频率愈高，涡流的集肤效应愈显著，即涡流穿透深度愈小，所以涡流传感器根据激励频率分高频反射式和低频透射式两类。目前高频反射式电涡流传感器应用广泛。,导体电阻率(cm)；r导体相对磁导率；f 交变磁场频率(Hz)。,主要由一个安置在框架上的扁平圆形线圈构
24、成。此线圈可以粘贴于框架上，或在框架上开一条槽沟，将导线绕在槽内。,一、高频反射式,（一）结构和工作原理,右图为CZF1型涡流传感器的结构原理，它采取将导线绕在聚四氟乙烯框架窄槽内，形成线圈的结构方式。,1、结构,1-线圈 2-框架 3-衬套 4-支架 5-电缆 6-插头,图4-31 CFZ1型涡流式传感器,图4-32 电涡流传感器原理图,传感器线圈由高频信号激励，产生一个高频交变磁场i，当被测导体靠近线圈时，在导体表层，产生与此磁场相交链的电涡流ie，而此涡流又会产生一交变磁场e阻碍外磁场的变化。,2、工作原理,由于存在电涡流损耗（当频率较高时，忽略磁损耗），消耗了能量，因此使传感器的Q值和
25、等效阻抗Z、电感L均会发生变化，测出这些变化即可获得被测参数。,（二）等效电路,把金属导体看做一个短路线圈，它与传感器线圈有磁耦合，可以得到图示的等效电路。,图4-33 高频反射式涡流传感器等效电路,根据克希荷夫定律及所设电流正方向，有方程,解出，得线圈的等效阻抗为,受电涡流影响后的等效电感为,线圈的等效品质因数Q值为,可见：传感器线圈与金属导体系统的阻抗、电感和品质因数都是M平方的函数。,从麦克斯韦互感系数的基本公式出发，可以求得M是两个磁性相联线圈距离d的非线性函数。因此，Z=Fl(d)、L=F2(d)、Q=F3(d)均是非线性函数。但是，在某一范围内，可以将这些函数关系近似地看成线性。也
26、就是说，电涡流式位移传感器不是在电涡流整个波及范围内都能呈线性变换的。,线圈与导体构成一个磁路，其有效磁导率r取决于此磁路的性质。当导体为磁性材料时，r随导体与线圈距离d的减小而增大，于是L1增大；若导体为非磁性材料，则r和d无关，即L1不变。,式中第二项为电涡流回路的反射电感，当被测物体为非磁性材料或硬磁材料时，传感器线圈的等效电感L随导体与线圈距离d的减小而减小；被测导体为软磁材料时，传感器线圈的等效电感L反而增大。,为提高传感器灵敏度，常用一个电容与电涡流线圈并联，构成并联谐振回路。,无被测导体时，传感器调谐到某一谐振频率f0。当有被测导体时，回路将失谐：被测体为非铁磁材料或硬磁材料时，
27、因传感器线圈等效电感减小，谐振曲线右移；当被测体为软磁材料时，其电感量增大，谐振曲线左移，如图所示。,图4-34 固定频率调幅谐振曲线,当线圈载流频率一定时，传感器LC回路的阻抗变化即反映了电感的变化，又反映了Q值变化。,（三）线圈形状、尺寸对性能的影晌,1.线圈仅是传感器的一个组成部分，而另一组成部分是被测导体。若被测体是非磁性材料时，传感器的灵敏度较被测体是磁性材料时为高。,2.电涡流传感器线圈外径越大，线性范围将越大，但灵敏度越低；与此相反，线圈外径越小，传感器的灵敏度将越高，而线性范围越小。线圈内径的变化，只是在靠近线圈处灵敏度稍有不同。,3.线圈的厚度变化，仅在靠近线圈处对灵敏度才稍
28、有影响。,4.为使传感器的温度性能优良，并且使Q值增大，要求线圈框架材料损耗小、热膨胀系数小、电性能好。,（四）测量电路,根据涡流传感器的基本原理，被测参数的变化会引起传感器线圈的Q值、等效阻抗Z和等效电感L的变化，可用相应的测量电路来测量。,调频式电路,图4-38 调频式测量电路(a)测量电路框图；(b)振荡电路,测量电路由两大部分组成，即电容三点式振荡器和射极输出器。,振荡器产生的一个高频正弦波，频率随传感器线圈L(x)的变化而变化。,射极输出器起阻抗匹配作用，以便和下级电路相连接。频率可以直接由数字频率计记录或通过f-V转换电路转换为电压量输出，再由其他记录仪器记录。,为了避免输出电缆的
29、分布电容的影响，通常将L、C装在传感器内。此时电缆分布电容并联在大电容C2、C3上，因而对振荡频率f的影响将大大减小。,图4-37 调幅式测量电路示意图,由传感器线圈L、电容器C和石英晶体组成石英晶体振荡电路。石英晶体振荡器起恒流源的作用，给谐振回路提供一个频率（f0）稳定的激励电流io，LC回路输出电压,3.定频调幅式电路,当金属导体远离或去掉时，LC并联谐振回路谐振频率即为石英振荡频率fo，回路呈现的阻抗最大，谐振回路上的输出电压也最大；当金属导体靠近传感器线圈时，线圈的等效电感L发生变化，导致回路失谐，从而使输出电压降低，L的数值随距离d的变化而变化。因此，输出电压也随d而变化。输出电压
30、经放大、检波后，由指示仪表直接显示出大小。,图4-38 透射式涡流传感器,测厚的依据:E的大小间接反映了M的厚度t,二、低频透射式涡流传感器,（一）工作原理,图4-39 感应电势与厚度关系曲线,（二）影响E的因素,频率、材料一定，板越厚，接收线圈E越小。,板厚、材料一定，频率越高，E越小。,金属板越厚，涡流损失就越大，电压就越小。因此，可根据电压的大小得知被测金属板的厚度。检测范围1100mm，分辨率为0.1m，线性度为1%。,材料一定，不同频率下的E与t的关系,图-40 不同频率渗透深度对E=f(t)曲线的影响,厚板，较低频率,薄板，较高频率,为了得到较高的灵敏度，根据板厚选择激励频率。,对
31、于一定的测试频率，当被测材料的电阻率不同时，渗透深度Q渗的值也不相同，于是又引起E-t曲线形状的变化，为使测量不同的材料时所得到的曲线形状相近，就需在变动时保持Q不变，这时应该相应地改变f。测较小的材料(如紫铜)时，选用较低的(500Hz)而测较大的材料(如黄铜、铝)时，则选用较高的(2KHz)，从而保证传感器在测量不同材料时的线性度和灵敏度。,测试频率与材料关系,三、应用,涡流式传感器测量范围大、灵敏度高、结构简单、抗干扰能力强、可以非接触测量等优点，广泛用于工业生产和科学研究的各个领域。,被测物导电率越高，灵敏度越高，相同量程下，其线性范围宽。其次，被测体形状对测量也有影响：被测体的面积比
32、传感器线圈面积大得多时，灵敏度基本不发生变化；当被测体面积为线圈面积的一半时，其灵敏度减少一半；更小时，灵敏度则显著下降。如被测体为圆柱体时，当它的直径D是传感器线圈直径的3.5倍以上时，不影响测量结果，在D/d1时，灵敏度降低至70。,被测材料对测量的影响:,(a)汽轮机主轴的轴向位移测量示意图(b)磨床换向阀、先导阀的位移测量示意图(c)金属试件的热膨胀系数测量示意图,（一）位移测量,图4-41 位移计,(a)汽轮机和空气压缩机常用的监控主轴的径向振动的示意图(b)测量发动机涡轮叶片的振幅的示意图(c)通常使用数个传感器探头并排地安置在轴附近,（二）振幅测量,图4-42 振幅测量,（三）厚
33、度测量,图4-43 厚度计,f频率值(Hz)；n旋转体的槽(齿)数；N被测轴的转速(r/min)。,（四）转速测量,图4-44 转速测量,（五）涡流探伤,可以用来检查金属的表面裂纹、热处理裂纹以及用于焊接部位的探伤等。综合参数(x,)的变化将引起传感器参数的变化，通过测量传感器参数的变化即可达到探伤的目的。在探伤时导体与线圈之间是有着相对运动速度的，在测量线圈上就会产生调制频率信号。,图4-45 波接管成型工艺流程框图,a)比较浅的裂缝信号 b)经过幅值甄别后的信号,在探伤时，重要的是缺陷信号和干扰信号比。为了获得需要的频率而采用滤波器，使某一频率的信号通过，而将干扰频率信号衰减。,用涡流探伤时的测量信号,图4-46 用涡流探伤时的测试信号,
