木工木支撑补充计算书.doc

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1、三亚中港海棠湾万丽度假村工程模板施工方案补充计算书根据模板施工方案（A-12）监理工程师审批意见，现补充该方案的木支撑体系计算书如下：板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据木结构设计规范（GB50005-2003）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工计算手册（江正荣著）、建筑施工手册（第四版）等编制。一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 0.800；纵距(m): 0.800；模板支架计算高度(m): 3.180；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 62.000；圆木大头直径(mm): 80.00

2、0；斜撑截面宽度(mm)：20.000；斜撑截面高度(mm)：80.000；帽木截面宽度(mm)：100.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：100.000；方木的截面高度(mm)：80.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强

3、度等级：C30；每层标准施工天数：14；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：523.600；楼板的计算跨度(m)：5.000；楼板的计算宽度(m)：6.300；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温()：30.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)

4、：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：木麻黄圆木；圆木弹性模量E(N/mm2)：10000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：14.000； 二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 10.0008.0002/6 = 106.667 cm3； I = bh3/12 = 10.0008.0003/12 = 426.667 cm4； 木楞计

5、算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 =

6、 0.1252.0460.8002= 0.164 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0460.800 = 2.046 kN ； 截面应力 = M/W = 0.164106/106.667103 = 1.535 N/mm2；方木的最大应力计算值为1.535N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0460.800 = 1.023 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.023103/(2100.00080.000) = 0.192 N/mm2； 截面抗剪强度

7、设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.192N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m； 最大变形 = 0.5211.005（0.800103）4/(1009000.000426.667104) = 0.056 mm；方木的最大挠度为0.056mm，小于最大容许挠度3.200mm，满足要求！三、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的

8、两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 2.0460.800+0.000 = 1.637 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 0.8000.1000.0803.870 = 0.031 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 10.0008.0002/6 = 106.667 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 10.0008.0003/12 = 426.667 cm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 1.763 k

9、N； R2 = 2.637 kN； R3 = 0.535 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.116 kN.m； 最大变形 max = 0.027 mm； 最大剪力 Vmax = -1.523 kN； 截面应力 = 115.707/106.667 = 1.085 N/mm2。 帽木的最大应力为 1.085 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.027 mm，小于帽木的最大容许挠度 1.600 mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(

10、kN)： NG1 = 0.8000.1000.080+(0.800/2)2+0.60021/220.0200.080+3.1800.0800.10023.870= 0.182 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.8000.800 = 1.920 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.182+0.224+1.920 = 2.326 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0000.

11、8000.800 = 1.280 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.326+1.41.280 = 4.584 kN；五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (62.000/2)2 = 3019.071 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 62.000/4 = 15.500 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 31

12、80.000-600.000 = 2580.000 mm； = 2580.000/15.500 = 166.452； =2800/(166.452)2) = 0.101； 经计算得到： = 4583.579/(0.1013019.071) = 15.023 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.214.000 = 16.800 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为15.023N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 16.800N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini

13、其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(0.800/2)/0.600 = 0.992； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 1.763/ 0.992= 1.776 kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,1.776 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；10.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 20.00080.000 = 1600.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压

14、构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (800.000/2)2+600.00020.5 = 721.110 mm； = 721.110/23.120 = 31.190； =1/(1+(31.190/80)2) = 0.868；经计算得到： = 1776.432/(0.8681600.000) = 1.279 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.279 N/

15、mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求！八、楼板强度的验算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋，每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=524 mm2，fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=6300mm120mm， 楼板的跨度取5 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每14天浇筑一层，所以需要验算14天、28天的承载能力是否满足荷载要求。2.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6.3m,短边为5 m；楼板计算跨度范围内设

16、78排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 1 1.2 ( 0.18278/5/6.3 ) + 1.4 2 = 11.23 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 111.229 = 11.229 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.066911.2352 = 18.78 kN.m；因平均气温为30，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到85.3%,C30混凝土强度在14天龄期近似等效为C25.59。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm

17、=11.33N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( 1 b ho fcm ) = 523.6360 / ( 1100010011.33 )= 0.166计算系数为：s = (1-0.5) = 0.166(1-0.50.166) = 0.152；此时楼板所能承受的最大弯矩为： M1 = s 1 b ho2fcm = 0.15211000100211.3310-6 = 18.82 kN.m；结论：由于 M1 = M1=18.82 Mmax= 18.78所以第14天楼板强度可以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。3.验算楼板混凝土28天的强度是否满

18、足承载力要求楼板计算长边6.3m,短边为5 m；楼板计算跨度范围内设78排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 2 1.2 ( 0.18278/5/6.3 ) + 1.4 2 = 15.64 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 115.638 = 15.638 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.066915.6452 = 26.154 kN.m；因平均气温为30，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到28天龄期混凝土强度达到100%,C30混凝土强度

19、在28天龄期近似等效为C30。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.3N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( 1 b ho fcm ) = 523.6360 / ( 1100010014.3 )= 0.132计算系数为：s = (1-0.5) = 0.132(1-0.50.132) = 0.123；此时楼板所能承受的最大弯矩为： M2 = s 1 b ho2fcm = 0.12311000100214.310-6 = 17.63 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=34.877 Mmax= 26.154所以第28天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。

20、模板支撑可以拆除。梁模板(木支撑)计算书一、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.400；立杆计算高度H (m): 3.180；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 100.000；立杆圆木小头直径r(mm): 70.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 20.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 80.000；帽木长度La(m): 0.800； 帽木截面宽度b2 (mm): 100.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m

21、): 0.750； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：260mm，280mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm

22、): 18.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：木麻黄圆木；圆木弹性模量E(N/mm2): 10000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 14.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；

23、梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1

24、.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 37.846 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3；

25、M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4120.9=5.18kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.410.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 5.184+0.504 = 5.688 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 315mm；面板的最大弯距 M= 0.1255.6883152 = 7.05104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.05104

26、/ 2.16104=3.266N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.266N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.4 = 4.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 315mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5214.83154/(10095001.94105) = 0.133 mm；面板的最大容

27、许挠度值: = l/250 =315/250 = 1.26mm；面板的最大挠度计算值 =0.133mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.26mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨

28、中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.315=4.48kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.48400.002= 7.17104N.mm； 最大支座力:R=1.14.4790.4=1.971 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.17104/6.40104 = 1.12 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.12 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(

29、外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.32= 3.78 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.784004/(100100002.56106) = 2.5610-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =2.5610-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.971kN,对主楞按照

30、集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.049 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.

31、93104/1.33105 = 0.37 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =0.37N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.003 mm外楞的最大容许挠度值: = 280/250=1.12mm；外楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.12mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查

32、表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.40.28 =1.77 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.77kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

33、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2000.7500.900=4.050kN

34、/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.050+0.076+0.252=4.378kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.104.3780.42=0.07kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.07106/1.08104=6.485N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.485 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册

35、刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.750+0.35）0.20= 3.82KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.824004/(10095009.72104)=0.717mm；面板的最大挠度计算值: =0.717mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 400 / 250 = 1.6mm，满足要求！七、帽木验算

36、： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.7500.400 = 9.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.400 = 0.168 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.400 = 0.560 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 9.728kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 100.00010-380.00010-33.870 = 0.037 kN/m；

37、 帽木截面抵抗矩：W = 100.00080.0002/6 = 106666.667 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 100.00080.0003/12 = 4266666.667 mm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 1.863 kN； R2 = 6.134 kN； R3 = 1.863 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.292 kN.m； 最大变形 max = 0.066 mm； 最大剪力 Vmax = 3.067 kN； 截面应力 = 2

38、92043.337/106666.667 = 2.738 N/mm2。 帽木的最大应力为 2.738 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.066 mm，小于帽木的最大容许挠度 1.6 mm，满足要求！八、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 0.8000.1000.080+(0.800/2)2+0.60021/220.0200.080+3.180(0.070/2)23.870= 0.081 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0

39、.3500.4000.200 = 0.028 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.7500.400 = 1.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.081+0.028+1.500 = 1.609 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.2000.400 = 0.080 kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.609+1.40.080 = 2.043 kN； 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 3180.000-600.000 = 2580.000 mm； = 2580.000/17.500 = 147.429； =2800/(147.4292) = 0.129； 经计算得到： = 2042.871/(0.1293848.451) = 4.121 N