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1、目 录一、编制依据0二、工程概况1三、方案设计概况1四、材质要求2五、搭设参数2六、搭设要求6七、脚手架拆除9八、 脚手架验收、使用管理及安全要求9九. 应急措施11十、附件13一、编制依据1.中信云栖谷二期2#、3#楼设计图纸2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3.建筑施工安全检查标准实施指南4.混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）5.钢结构设计规范(GB 50017-2003)6.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917.建筑施工手册第四版8.建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)9.建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)二、工
2、程概况中信云栖谷二期工程位于都江堰市玉堂镇永康村，东北侧为城市二环路，东南侧为规划三路，西南侧为为规划S大道，西北侧为沙沟河。建筑单体基础采用独立柱基和筏板基础两种，结构为框架结构。场地规划总用地面积61107.3平米，总建筑面积39514平方米。场地东西方向跨长约280米，南北方向跨长约235米。因2#、3#楼之间为施工道路，为了行车等现需在2#、3#楼靠施工道路一侧搭设悬挑架，特编制此方案。三、方案设计概况外脚手架是结构施工和装饰施工的最重要的工具之一，也是我司企业形象的重要体现，所以确保外架形象及施工质量十分重要。2#、3#楼均从第三层板面开始设置悬挑架。对于悬挑架：2#、3#楼均从三层
3、板面开始悬挑，悬挑一次性搭设到屋面，悬挑架搭设高度为12m左右搭设材料采用扣件式钢管脚手架，钢管外径48mm，壁厚3.5mm；钢管采用可锻铸铁铸造单扣件连接；脚手板为跳板，采用40mm厚，宽300mm的规格；挡脚板采用旧模板；连墙件采用预埋钢管，然后用短钢管一端与预埋钢管连接，一端与架体大横杆或立杆连接；安全网采用密目式安全网。悬挑架悬挑工字钢采用工14#热轧工字钢，预埋压环采用20钢筋弯制。四、材质要求4.1、脚手架杆件材质要求：钢管应符合国家标准。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂橘黄色锈
4、漆进行防锈处理，剪刀撑钢管采用红白相间油漆涂刷。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。4.2、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。4.3、安全网：本工程采用3200目/cm2，A0
5、=0.7mm2密目式安全网，其构造要求、贯穿性试验、冲击试验必须符合安全规范要求，同时必须执有安检部门的准用证和出厂检验合格证。4.4、工字钢、压环：工字钢采用14#工字钢，工字钢高度140mm，宽度80mm。压环统一采用20钢筋弯制。五、搭设参数1、立杆纵距1.5m，横距800mm；水平杆步距1.80m；在大横杆与立杆交点必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆的下面，同时铺脚手层板(小横杆伸出外立杆尺寸统一为100mm)，在脚手架中间增设一道大横杆，增设的大横杆扣接在小横杆上,增设的大横杆之间不需连接但相邻两大横杆间不得错开。由于2#、3#楼需搭设悬挑架体处的建筑形式基本为规则的长方形，内立杆距
6、离结构边250mm，外架整体沿2#、3#外墙墙体布置封闭双排架。对于悬挑架，由于2#、3#楼需搭设悬挑架体处的建筑形式基本为规则的长方形，内立杆距离结构边250mm，转角处距离详后附图。悬挑架示意图2、工字钢挑架采用单拉挑梁式，挑梁采用14#工字钢，沿建筑外墙避开暗柱、墙端均匀布置，间距1500mm，为保证架体整体形象，局部位置工字钢间距作相应调整。工字钢通常挑出结构边长度为1300mm，在结构内固定长度为1700mm，工字钢超出架体外立杆统一为150mm。每条工字钢通过预埋2条20钢筋压环固定。工字钢上立立杆位置需焊接20钢筋作为定位桩。挑支构造的排列间距同立杆间距。每条工字钢安装必须调整水
7、平。工字钢与钢筋压环之间的间隙采用木楔子塞紧。工字钢统一刷蓝色油漆。部分工字钢上压工字钢情况，需将工字钢用钢筋焊接连接起来，焊缝长度不小于10d。普通楼面钢筋压环预埋示意局部降板处钢筋压环示意图钢筋压环示意降板位置工字钢预埋示意3.连墙件本工程各单体外架均采用预埋钢管双扣件连接方式，连墙件布置原则为两步三跨。连墙件布置宜靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件从第一步架纵向水平杆处开始设置，菱形布置。架体转角每两层设置一道连墙件。连墙件构造示意（一）连墙件构造示意（二）4、剪刀撑架体外立面由底至顶沿外架高度方向连续设置剪刀撑，剪刀撑横向间距不超过15m。采用单杆剪刀撑，连接采用搭
8、接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆与水平面的交角在4560度之间，两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧。为了安全，搭设剪刀撑时操作人员要站在脚手架里面。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭接接头部位至少有1道连接。六、搭设要求1、悬挑架搭设顺序：三层混凝土浇筑、埋设钢筋压环将架体挑支梁固定在预埋套环上并卡紧在挑支梁上按立杆搭设参数弹出立杆位置线，在立杆位置上用20长100mm的短钢筋焊接在工字钢挑梁上，作为立杆的定位和止滑移桩放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固
9、定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没有条件设连墙件时，加设抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手板支承跨度的横杆），铺设脚
10、手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2、搭设时注意事项脚手架立杆接头除最上一步外均必须采用对接扣件，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离600，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm， 架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于100mm；立杆间间距偏差不大于50mm,排距不大于20mm。当水平杆件及顶层顶步立杆接长采用搭接连接时，搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.开始搭设立柱
11、时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除抛撑。当搭至有连墙件的结构层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。对于悬挑架，还应特别注意：钢挑梁与预埋20钢筋压环卡牢（钢挑梁伸出卡环一般为200mm），同时采用8mm长焊缝双面焊（工字钢与套环间有缝隙时，可塞钢筋再焊）。在立杆位置焊接20钢筋桩，桩长100mm，将其套在底立杆里，防止立杆滑移。另：3#楼AE/1轴六根工字钢下侧需在二层楼板上设置斜撑，其余均不需设置斜撑和钢丝绳。3、在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆用1.0.1.2m短钢管，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆
12、应各布置在立杆的左右两侧，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，铺设钢笆网，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度100mm，小横杆端离结构边300mm左右，拆除模板后小横杆要向结构边延伸200mm，再加一根水平杆，铺设脚手板将架体与结构层封闭。装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支撑脚手板使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于20mm。4、扣件安装的注意事项：扣件规格必须与钢管外径相同；扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，并不大于65N.m；主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横
13、向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5、铺设脚手板的注意事项：应用跳板（5m300mm），铺满、铺稳；在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。6、搭设栏杆、挡脚板的注意事项：栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧；上栏杆上皮高度1.2mm，中栏杆居中设置；挡脚板用宽180mm层板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。挡脚板外立面应刷蓝白相间油漆，间距400mm。7、连墙件采用预埋钢管双扣件（防滑扣）连接方式。连墙钢管的长度应能连接内外立杆或大横杆为准。连
14、墙件布置宜靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，菱形布置。8、 为保证架体美观，在外架转角处使用直径为2cm的竹竿夹住安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，保证安全网的转角垂直、美观，竹竿必须使用22#铁丝捆紧在外立杆上，在高度方向上铁丝绑扎点间距不超过900mm。9、在施工操作层以及操作层下三层铺设一层跳板，同时在满铺跳板层的下两层在架体与结构之间做封闭处理。在架体与结构层间间隙，为防止落物、消除安全隐患，应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺层板，层板用12号铁丝同内立杆和大横杆栓紧。在架体外侧
15、随架体搭设设置防护栏杆，防护栏杆用钢管与外侧立杆扣牢，防护栏杆高1100mm，每隔两楼层护身栏杆下设挡脚板，挡脚板用宽180mm旧模板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续设置。挡脚板外立面应刷红白相间油漆，间距400mm，具体见安全管理方案。10、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于两步，当不能满足此要求且连墙件又不能即时设置时，应采取每隔6跨设置抛撑和与结构进行扣接等撑拉临时措施。脚手架开口部位高度范围内每步架内外立杆间要设置斜撑。11、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度作立杆。七、脚手架拆除1、当脚手架使用完成后（包含落地架
16、和悬挑架），拆除前应对拆除人员进行技术交底，安排监护人；对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入。2、拆除顺序按照“后搭的先拆”原则自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。3、连墙撑只能在拆到该层时才允许拆除，严禁在拆架前先拆连墙撑。4、在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5、拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。6、拆除的物件应及时分类堆放，以便运输、保管。八、 脚手架验收、使用管理及安全要求1、脚手架搭设人员必须经过安全技术交底且具备脚手架特种作业操作证。2、脚手架搭拆过程中，安全管理人员必须旁站监督，且在作业区
17、域周边设置警戒线。.3、脚手架在下列阶段时项目安全部会同技术部应对其进行验收 1）每搭设完一层（一段）；2）遇有6级以上大风和大雨之后；3）停工超过一个月恢复使用前；4）脚手架使用一定时期后；检验主要内容：1）检验全部节点是否锁紧；2）连墙撑、斜杆及安全网等构件设置是否达到设计要求；3）安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；4）整架垂直度是否符合要求；5）荷载是否超过规定。4、脚手架的使用管理规定1）脚手架施工荷载不允许超过2KN/m2，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN，施工设备单重不得大于1KN，架体上不允许堆放砌块材料和斗车等。2）脚手架操作层应确保畅通，严禁
18、上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。5）人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。6）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的
19、情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7）在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。8）脚手架在搭设和使用期间，严禁施工用电线路架设在脚手架上；在脚手架上施工的电焊机、砼振动器等要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查，电焊机、振动器外壳要采取保护性接地或接零措施，工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家标准的有关规定执行。9）在脚手架使用期间,严禁拆
20、除下列杆件:主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；连柱件；支撑；拦杆、挡脚板。10）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。11）外架各操作层设置足够灭火器材。5.环保措施1）脚手架吊运、安装过程中，应注意到现场的噪声排放。2) 脚手架搭设前应考虑到合理配置架管，做到长短搭配，并规范各种规格钢管的用量。短管不得使用长钢管随意裁截，避免造成资源浪费。3) 脚手架外侧应设置排水沟，使雨水可沿外架顺畅流入排水沟，汇集至沉淀池内。脚手架不得直接埋入土中，防止钢管锈蚀，锈水污染土壤。4) 严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾，预防扬尘。5) 拆除架子时，地面要有专人指挥、清料，随
21、拆随运，脚手架拆除应采用塔吊或其他运输设备送下，禁止往下乱掷脚手架料具，产生人为噪声，并可能损坏钢管扣件，造成资源浪费。6) 拆下的钢管及扣件等应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛。不得长时间在施工区堆放，脚手架钢管拆除后应及时进行维修，清理干净，并分类整齐堆放，减少钢管的损耗。九. 应急措施1. 脚手架搭设与拆除属于危险性很高的施工作业，现场施工区由项目经理牵头，设立应急指挥小组，在施工区设立施工人员应急集中点；应急指挥小组成员组长：田峰组员：蔡武周、王必勇、黄全兵、赖科宏、蒋明福、张铁、蔡旭2. 一旦现场发生紧急事故，由相关人员立即报告应急指挥小组，指挥小组根据现场情况划定警戒区，疏通抢
22、救进出道路，并将无关人员集中至应急点，清点后按预定疏散路线疏散；3. 若出现伤员指挥小组视情况对伤员进行应急处理或抢救，需要去医院抢救的，应立即拨打120急救电话。十、附件附件一： 悬挑脚手架计算书（其中计算书以最大的纵向间距1.5m计算）附图一： 2#悬挑架工字钢平面布置图附图二： 3#悬挑架工字钢平面布置图一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.90 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式
23、为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.500；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处四川都江堰市，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.0
24、05；脚手板铺设层数:1 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.85m，建筑物内锚固段长度 2.65 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 支杆与墙支点距离为(m):3.300；最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 484mm。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的
25、荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.51.5/3=1.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.25 = 2.006 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.0060.82/8 = 0.16 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =31.592 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =31.592 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠
26、度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.25 = 1.463 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.4638004/(3842.06105121900)=0.311 mm；小横杆的最大挠度 0.311 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.8=0.031 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.81.5/3=0.14 kN；活荷载标
27、准值: Q= 2.50.81.5/3=1 kN；荷载的设计值: P=(1.20.031+1.20.14+1.41)/2=0.802 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.8021.5= 0.321 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.321=0.328 kNm最大应力计算
28、值 = 0.328106/5080=64.623 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 64.623 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的
29、最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.14+1）/2=0.585kN = 1.8830.58515003/ ( 100 2.06105121900) = 1.481 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.481=1.534 mm；大横杆的最大挠度 1.534 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技
30、术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.82/2=0.031 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.81.5/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 2.50.81.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.031+0.058+0.21)+1.41.5=2.458 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计
31、算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.802/2)0.038/1.8012.00 = 1.702kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3511.5(0.8+0.9)/2 = 0.446 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1411.5/2 = 0.105 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.512 =
32、 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.344 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50.81.52/2 = 3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.344+ 0.851.43= 6.382 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.22.344+1.43=7.012kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 -
33、基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.82/10 = 0.019 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆
34、的轴心压力设计值 ：N = 6.382 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 7.012kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表
35、得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 6382.38/(0.186489)+19233.044/5080 = 73.958 N/mm2；立杆稳定性计算 = 73.958 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 7012.38/(0.186489)=77.098 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.098 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七
36、、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nl
37、w + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 900/15.8的结果查表得到 =0.829，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8294.8910-4205103 = 83.103 kN；Nl = 5.938 Nf = 83.103,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.938小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照
38、带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.22.344 +1.43 = 7.012 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.50.000178.5 = 0.203 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支
39、撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 15.574 kN； R2 = -0.948 kN； R3 = 0.311 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.548 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.548106 /( 1.05 102000 )+ 0103 / 2150 = 33.126 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 33.126 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计
40、规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 3.548106 /( 0.93102000 )= 37.441 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 37.441 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=16.572 kN。十一、支杆的强度
41、计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=16.572kN 下面压杆以 483.5mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 16.572kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.215； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.578cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.4m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.893cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是157.53 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 21
42、5N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=16.572kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3.5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 16571.951/(150.7963.5) = 31.399N/mm2。对接焊缝的最大应力 31.399 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.948 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=947.77/314.1592=1.508N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！
