江堤街鲤鱼洲组团渔业村还建房及幼儿园工程脚手架搭拆方案.doc

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1、江堤街鲤鱼洲组团渔业村还建房5#、6#、7#楼及幼儿园工程脚 手 架 搭 拆施工方案编制人: 审核人: 审批人: 裕达建工江堤街鲤鱼洲组团渔业村项目部2013年4月20日目 录一、工程概况1二、编制依据1三、材料准备如下1四、落地式脚手架的搭设2五、落地式脚手架的验算2六、悬挑式脚手架的搭设4七、悬挑式脚手架的验算5八、脚手架搭设要求15（一）纵向水平杆15（二）横向水平杆15（三）脚手板16（四）立杆16（五）连墙件17（六）剪刀撑与横向斜撑17（七）斜道18九、脚手架的质量检验验收规定19十、脚手架拆除19十一、脚手架施工图20脚手架搭拆方案一、工程概况本工程位于武汉市汉阳区四新北路，地下

2、一层为车库，地上4栋，其中5#楼为28层，6#楼为26层，7#楼为28层，幼儿园为3层，总建筑面积约为54628.12m2。结构形式均为剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，抗震等级为三级，地基基础设计等级为甲级，设计使用年限为50年，建筑标准层层高为3m。脚手架方案：本工程5、6、7#楼采用悬挑脚手架，1-3层采用采用落地式脚手架，自4层开始起挑，5-10、11-16、17-22、23-屋面；幼儿园为多层采用落地式脚手架。二、编制依据a、 中南建筑设计院设计图纸；b、 建筑施工手册（第二版）；c、 建筑施工脚手架实用手册；d、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；e、 冷弯薄壁型钢结

3、构技术规范GBJ18-87；f、 现行的国家规范、技术标准、施工及验收规范、质量验评标准及操作规程。g、 现场提供的实测数据。三、材料准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任

4、意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。（4）其它材料：用于绑扎、连接、围护和固定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网等，均需符合国家标准和规定。四、落地式脚手架的搭设做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫层按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二根大横杆扣牢，在装设两道连墙杆后可拆除）第三、四根大横杆和小横杆设置连墙杆接立杆加设剪力撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂密目安全网；五、落地式脚手架的验算本工程所采取

5、的双排落地脚手架，其杆件间距、步距及连墙件的设置均符合有关规定的要求，不需另行计算，验算依据建筑施工脚手架实用手册及参考建筑施工手册中“脚手架工程”。（1）脚手架计算参数：搭设高度：H=18m 步距：立杆纵距： 立杆横距：立杆截面积： 回转半径：作业层数：n=1； 截面抵抗矩：钢材抗压强度设计值：Q235钢查表5-23，（2）荷载计算：按地面立杆的轴心压力计算。a、 查表5-7得自重产生的轴心压力标准值：；因最高架为H=18m，则：Ngk1=HgK1=180.0989=1.7802KN。b、 脚手板共按2层铺，即n1=2，查表5-14得：，则：NgK2=n1La gK2=0.859KN。c、

6、脚手架采用封闭式防护材料，查表5-15得： 则Ngk3=Hgk3=180.0614=1.1052KNd、 结构施工时，考虑一层操作，查表5-16得：则：荷载组合：因搭架高度H=18m50m，不考虑风荷载作用。则：=1.2(1.78020.8591.1052)1.41.65 =6.8038(KN)（3）验算不组合风荷载时：立杆验算截面处的轴心压力设计值：；按表5-5计算：rm=1.5607(NgkNqk)/(Ngk1.15Nqk)=1.5607(3.74441.65)/ (3.74441.151.65)=1.4922；fc/(rm)=205/1.5065=137.38N/mm2计算长度计算长度系

7、数；步距；查表5-20得：，查表5-22得：；则：(0.9N)/(A)=(0.96.80381000)/(0.243489)=51.532N/mm2 fc/(rm)= 137.38N/mm2故整架稳定性满足要求。六、悬挑式脚手架的搭设一、 悬挑脚手架的搭设方法a、 悬挑脚手架的悬挑水平杆间距与立杆相同，出挑1.2m，伸入端与穿钢筋环之通长水平杆扣接牢固（钢筋环采用18钢筋制作，间距）。斜撑杆于每段脚手架设置一道，下端套入接触面边缘预埋的钢筋头里。上端与外侧大横杆扣牢。b、 该脚手架立杆纵距；排距；步距。斜撑杆纵距均同立杆纵距，脚手架距结构外边净距（脚手架及支挑结构稳定性验算附后）。为确保脚手架

8、的安全，所有悬挑架均采用钢丝蝇与结构斜拉，斜拉间距 4500。二、 悬挑脚手架搭设的操作程序放置悬挑水平横杆大横杆斜撑杆内立杆加强短杆外立杆竹笆脚手板校正立杆垂直度、大横杆、小横杆符合要求后，按力矩拧紧扣件，螺栓栏杆小横杆用短钢管与结构拉结水平杆与预埋固定按作业程序和要求继续搭设随搭设进程及时装设连墙件及剪力撑设作业层间杆、铺设脚手板，设置挡脚板，挂密目安全网进行围护封闭验收使用。七、悬挑式脚手架的验算悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵

9、距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P10.038kN/m 脚手板的荷载

10、标准值 P20.1501.500/30.075kN/m 活荷载标准值 Q3.0001.500/31.500kN/m 荷载的计算值 q1.20.0381.20.0751.41.5002.236kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M2.2360.9002/80.226kN.m 0.226106/5080.044.568N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q0.0380.0751.5001.613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠

11、度 V5.01.613900.04/(3842.06105121900.0)0.549mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 .荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=(1.20.0351.20.0681.41.35

12、0)/21.006kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M0.08(1.20.038)1.50020.2671.0061.5000.411kN.m0.411106/5080.080.963N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式: 集中荷载最大挠度计算公式: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V10.6770.0381500.004/(1002.0

13、60105121900.000)0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.068+1.350=1.452kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831452.0601500.003/(1002.060105121900.000)3.68mm最大挠度和 VV1V23.727mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1

14、0.0381.5000.058kN 脚手板的荷载标准值 P20.1500.9001.500/20.101kN 活荷载标准值 Q3.0000.9001.500/22.025kN荷载的计算值 R1.20.0581.20.1011.42.0253.026kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/

15、m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.0002.246kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/20.540kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/20.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.0000.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.371kN。活荷载为施工

16、荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/24.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立

17、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.371+0.851.44.0508.865kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.3711.44.0509.716kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.8001.800

18、/100.137kN.m五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.716kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； 钢管立杆受压强

19、度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9716/(0.15489)=135.775N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.865kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.7001.800=3.534m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量

20、(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3534/16=224； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.146； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8865/(0.15489)+137000/5080=150.786N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 梁处拉接点 剪力墙拉结点连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬

21、出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面模量(抵抗矩) W = 116.80cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.72kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m k=1.30/1.50=0.87 kl=0.30/1.50

22、=0.20 k2=1.20/1.50=0.80 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=29.766kN 支座反力 RB=-9.671kN 最大弯矩 MA=14.774kN.m抗弯计算强度 f=14.774106/(1.05116800.0)=120.464N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.37+4.05=7.42kN 水平钢梁自重计算荷载 q=25.150.00017.8510=0.20kN/m最大挠度 Vmax=6.539mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸

23、长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2600.0/400,不满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1200.0160.0235.0)=1.93由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.924经过计算得到强度 =14.77106/(0.924116800.00)136.91N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与

24、楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R9.671kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=96714/(3.1416502)1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式： 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.67kN； d 楼板螺栓的直径，d

25、 = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9671.46/(3.1416201.5)=102.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.67kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部

26、承压计算满足要求!八、脚手架搭设要求（一）纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； （二）横向水平杆（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/

27、2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；（三）脚手板（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；（四）立杆（1）每根立杆底部设置底座或垫板；（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵

28、向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3）脚手架底层步距不大于2m； （4） 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为3步3跨。（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（6）立杆顶

29、端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；（五）连墙件（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。（5） 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；（7） 连墙件

30、的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施；（六）剪刀撑与横向斜撑（1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60

31、度之间；（2） 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定

32、在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； （6）脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；（七）斜道（1） 脚手架采用之字型斜道；（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支

33、托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。九、脚手架的质量检验验收规定（1）脚手架的验收标准规定构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内；节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭矩达到4065Nm之间；脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值；当架高20时为不大于75mm；纵向钢平杆的水平偏差1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm；作业层铺板、安全防护措施等需符合上述要求

34、。（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：搭设完毕，投入使用前；连续使用达到6个月继续使用时；施工中途停止超过15天，再重新使用之前；在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后，继续使用之前；在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况。十、脚手架拆除 （1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； （2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； （3）应由施工负责人进行安全技术交底； （4）拆除作业应由上而下逐层进行； （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或

35、数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固； （6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7）各构配件严禁抛掷至地面。十一、脚手架施工图十二、脚手架拆除安全措施1架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员人内。2拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋，3拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆脚手板、剪刀撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时

36、，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。7拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。8在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。十三、应急救援预案高空坠落事故的应急预案发生高空作业坠落事故，现场有关施工人员应立即停止作业，抢救伤员，同时向上级报告。项目经理部任何管理人员、作业班组的组长、班组安全员均有责任立即寻找

37、现场周围的交通工具送受伤人员去医院抢救。一时无法找到交通工具则立即拨打120急救电话求援。去除伤员身上的工具和口袋中的异物。搬运过程中应使伤员颈部不扭曲，脊柱要伸直，严禁一个抬肩一个抬腿的搬法。伤员的局部创伤要妥善包扎，但不可随意填塞头部创孔，以免颅内感染。距离工地最近的医院是武汉第四医院。除了保证施工安全的措施而外，应尽可能保持事故现场的原貌，以便进行事故原因分析。 作业过程：脚手架工程 涉及部门：项目部项目活动、产品或服务中心的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部将不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片

38、或垫片不符合国家标准的要求扣件有夹沙现象按照国家规定，项目部将不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证立杆基础没有夯实架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的要求，将立杆基础夯实，如现场存在实际情况无法夯实，应增加扫地杆加固并经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆未埋深且未设置离地20cm的扫地杆立樯的接头间隔不符合规范要求架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合安全要求架体转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

39、范（JGJ130-2001）的要求，地面夹角应在45-60之间并经过检查合格后投入使用项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷横杆的端头与扣件的中心小于10cm架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的要求，经过检查符合要求后方能投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求竹脚手板没有铺满，且没有固定脚手架没有设置挡脚板（或踢脚杆）安全网有的破损严重项目部安排架工操作对安全网破损严重的全部更换，挂设符合标准的密目安全网安全网存在漏绑现象架工操作人员对安全网漏绑现象进行纠正，经过检查合格后方可投入使用竹脚手架杆件部分破损较为严重按照落地式双

40、排竹脚手架（福建地方标准），对不符合标准要求的杆件全部更换，经过检查符合安全要求后方可使用竹脚手架使用的毛竹端头大小不符合要求卸料平台两边的防护栏杆没有达到1.1-1.2m高按照建筑施工高处安全技术规范（JGJ80-1991），增设1.1-1.2m的防护栏杆，搭设完毕，检查合格后方可使用卸料平台脚手板没有铺满、小物件容易坠落伤人按照建筑施工高处安全技术规范（JGJ80-1991），将木脚手板铺满，下面挂设安全网并进行加固，检查合格后方可使用有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用连墙点的软连接钢丝不符合安全要求按照项目部编制的“脚手架方案”进行加固，检查符合安全要求后方可投入使用架体与墙体的间隙过大，没有设置封条板按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2