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1、一、 工程概述1. 工程简介工程名称：西双版纳国际旅游度假区住宅2-4期工程地点：西双版纳州景洪市嘎栋片区建设单位：西双版纳国际旅游度假区开发有限公司设计单位：四川国恒建筑设计有限公司勘察单位：云南地质工程勘察设计研究院监理单位：英泰克工程顾问（上海）有限公司施工单位：中国建筑第四工程局有限公司2. 工程简况住宅2-4期项目位于商业中心西北侧，由33栋洋房、6栋SOHO组成一栋3F独立商业，总用地面积87236，容积率1.58，拟建住宅建筑面积146023，在用地东、南和北侧分别设置一个小区出入口（南、北为次入口，东侧为主入口），通过小区内外围环道联系各组团，组团内部设置尽端式车行道；3期工程
2、多栋多层洋房区，通过用地内部南北向小区干道组织区内的交通，小区干道西侧临河组团采用路边停车，小区干道东侧组团拟结合区内和商铺以及外围城市道路的标高关系设置地下停车库。3. 脚手架概况本工程在最高楼栋为八层，因无具体施工图保守估计檐口高度为24m，脚手架搭设高度保守估计为25.5m。二、 编制依据1、西双版纳国际旅游度假区住宅2-4期相关施工图2、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）5、建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7
3、、钢结构设计规范（GB50017-2003）三、 指导思想及实施目标1. 指导思想本着安全可靠，简单易行，可操作性强，降低料耗、工耗，最终达到降低成本的原则进行。2. 实施目标质量目标：本工程将按照GB/T19001&ISO9000质量体系标准要求，确保质量体系有效运行，杜绝质量事故，确保工程质量达到国家现行规定的标准。安全目标：确保施工过程中无伤亡事故发生。文明施工目标：严格执行文明施工相关法律、法规、规章、规范性文件和标准，确保现场文明施工。四、 施工部署本工程综合地下室回填对施工进度的影响及外墙装饰施工对工期的影响，本工程全部采用落地式双排脚手架。地下室部位待外墙拆模外墙防水施工完成并回
4、填土后进行上部结构脚手架搭设，或在地下室顶板上搭设，其余部位待首层地梁施工完成并回填后进行外脚手架的搭设，待外墙装饰施工完成后进行外架拆除。具体脚手架排布详见附图一：脚手架平面布置图。五、 施工准备1. 技术准备熟悉图纸，尤其是建筑外轮廓线，及结构变化，制定详细施工进度计划并对施工人员进行安全技术交底。2. 材料准备2.1材料选择钢管本工程采用脚手架采用483.6（公称直径）焊接钢管。安全网安全网采用6m1.8m密目式安全网，其构造要求必须符合规范要求，同时必须执有安检部门的准用证和出厂检验合格证。脚手板采用40mm厚木跳板挡脚板挡脚板采用废旧层板，裁成200mm高条板，每道剪刀撑设置一道挡脚
5、板。油漆立杆刷黄色油漆，剪刀撑刷黄黑相间油漆，挡脚板临空面刷黄黑相间油漆，如下图所示：剪刀撑挡脚板2.2 脚手架材质要求2.2.1 新钢管应有产品质量合格证；应有钢管材质检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管两端面切斜的偏差不大于1.7mm，壁厚允许偏差不大于-0.5mm，外径允许偏差不大于-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得大于0.5mm；必须涂防锈漆进行防锈处理。钢管上严禁打洞。2.2.2 旧钢管表面锈蚀深度不大于0.5mm；各种杆件钢管端部弯曲，弯曲长度不大于1.5m,弯曲度不大于5mm.；立杆钢管弯曲，弯曲长度大于3m小于等
6、于4m，弯曲度不大于12mm。弯曲长度大于4m小于等于6.5m，弯曲度不大于20mm；水平杆、斜杆的钢管弯曲，弯曲长度不大于6.5m，弯曲度不大于30mm。钢管上严禁打洞。2.2.3 扣件新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告；扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm； 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件应进行防锈处理。在螺栓拧紧
7、，扭矩达65N.M时，不得发生破坏。六、 脚手架搭设参数1. 杆件搭设立杆纵向间距1500mm、横向间距850mm，内侧立杆距墙或建筑物外边缘300mm；大横杆步距1760mm，落地架扫地杆离地面起200mm；在大横杆与立杆交点必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆的下面，同时铺脚手层板(小横杆伸出外立杆尺寸统一为100mm)，在脚手架中间增设一道大横杆，增设的大横杆扣接在小横杆上,增设的大横杆之间不需连接但不得错开。2. 剪刀撑根据现场楼层高度，高度在24m及以上脚手架应在外侧立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的脚手架，均必须在外侧立面两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑
8、，并应由底至顶连续设置。3. 之字形斜撑在脚手架自由端以及物料提升机内部的支护脚手架中，必须增设之字形斜撑，如下图所示。4. 连墙件连墙件采用短钢管，短钢管一端与预埋在楼层连梁内短钢管通过扣件连接，另一端与外架小横杆或外架立杆采用扣件连接。从第一道水平杆开始设置连墙件，以上每两步三跨设置连墙件，当连墙件与小横杆位置在同一高度时将小横杆加长作为连墙件；当不在同一高度时单独设置连墙件，连墙件一端与预埋钢管连接另一端与内力杆连接。如下图所示：地下室部位在地下室顶板位置外墙内埋设连墙件。5. 高低跨布置脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
9、靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，详细如下图所示。脚手架高低跨布置6. 护栏在两道大横杆中间位置设置一道扶手栏杆，外架顶部设置护栏护栏，护栏高出檐口上端1500mm，横向设置两道护身栏杆，并满挂安全网。7. 水平防护从脚手架底部第二层起，每隔12m设置一道硬防护，硬防护采用旧层板满铺，在两层硬防护中间位置设置一道水平兜网。硬防护需在架体与结构外皮进行封闭处理，做法如下：在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺旧层板，用4mm镀锌铁丝同内立杆和大横杆固定。如下图：8. 安全网脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的里面，密目网必须用合乎要求的塑料扎带将网周边每隔4
10、50mm（每个环扣间距）系在脚手管上。9. 落地脚手架基础加固及排水措施落地架基础必须夯实平整，落地式脚手架底部采用100mm厚，1300mm宽（最小宽度）C20素混凝土进行硬化（5%向外找坡），转角处需加强地面硬化处理，每根钢管底部采用40mm厚木跳板做垫木。硬化基础之外设置300*300排水沟，排水沟侧面砌120mm砖墙并用20厚1:2水泥砂浆抹面，底部采用100mm厚C15垫层硬化。10. 防护棚建筑物出入口处设置40004000的通道，采用平等弦结构形式搭设。详见附图二：首层安全通道施工图。七、 落地式脚手架搭设1. 脚手架搭设顺序放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向
11、扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按4065N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没条件设连墙件时，加设抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手板支承跨度的横杆）
12、，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2. 搭设要求及注意事项2.1 脚手架立杆脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离600，所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆（4.0m、6.0m），立杆上下垂直,其垂直度偏差每步不大于7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于100mm；立杆间间距偏差不大于50mm,排距不大于20mm。2.2 脚手架横杆脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小于500mm，且不在同一跨内
13、；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆上的对接扣件距主节点距离500mm。大横杆一根杆两端水平高差不大于20mm，同跨内、外大横杆水平高差不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大于20mm。在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置在立杆的左右两侧，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。辅设脚手板层在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆和大横杆牢固扣接，小横杆采用1400mm长定尺钢管，伸出外立杆长度150200mm，小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直，内外两头偏位小于20mm。八、 脚
14、手架防电避雷措施1、在分段脚手架底层，将建筑结构内布置的防雷引下线与邻近的立杆或悬挑钢梁之间用A16的圆钢筋做引出线进行连接，连接方式是手工电弧焊接，引出线与引下线和钢梁搭接长度按避雷焊接规范要求（采用双面焊为6d，采用单面焊为12d，d为引出线直径）。焊接后测试其电阻0.5。引出线焊接时不得损伤引下线，引下线引出前必须经安装主管工长确认以免引错。引出线设置数量：至少在结构转角处基本匀设四点。2、脚手架在搭设和使用期间，严禁施工用电线路架设在脚手架上；在脚手架上施工的电焊机、砼振动器等要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查，电焊机、振动器外壳要采取保护性接地
15、或接零措施。九、 脚手架的验收和使用管理1. 脚手架的验收1.1脚手架在下列阶段应对其进行检查验收1.1.1作业层上施加荷载前；1.1.2每搭设完68米高度后；1.1.3达到设计高度；1.1.4遇有6级以上大风和大雨之后；1.1.5停工超过一个月恢复使用前；1.1.6脚手架使用一定时期后。以上时期检查验收，如与安全规范相抵触或安全规范上的规定在此处没提到的，按安全规范执行。1.2检验主要内容：1.2.1立杆挑支架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧；1.2.2检验全部节点是否锁紧；1.2.3杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；1.2.4安全防护设施是否按设计和规范设置，
16、是否安全可靠；1.2.5整架垂直度是否符合要求；1.2.6荷载是否超过规定。2. 脚手架的使用管理规定2.1脚手架施工荷载不允许超过3KN/，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN，施工设备单重不得大于1KN，架体上不允许堆放砌块材料和斗车等。2.2脚手架操作层应确保畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、退行，工人在架上作业中应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。2.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。2.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆
17、件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。2.5人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。2.6每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。2.7在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内，每日收工前应清理架面，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。3. 脚手架安全
18、管理规定脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手架的购配件质量与搭设质量应按规定进行检查验收，合格后方准使用。作用层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业应有防滑措施。脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守
19、。脚手架接地、避雷措施按施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。搭设拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3.1脚手架安全管理小组组长：张凤民副组长：蒋增鲜、贾会强、刘鑫、周筑组员：各工长、安全员、分包队各工长十、 脚手架拆除1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等，折除步骤和方法与搭设时相反，即先搭后拆、后搭先拆顺序进行。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处
20、作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人
21、时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件、安全网、铁丝等要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十一、 脚手架验算1. 参数信息: 1.1脚手架参数计算的脚手架为双排脚
22、手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为25.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.76米。内排架距离墙长度为0.30米。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根。采用的钢管类型为483.6。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.52米，水平间距3.00米,采用扣件连接。1.2荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。立面图剖面图平面图2. 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚
23、手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.034kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.850/2=0.149kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.034+1.20.149=0.220kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.220
24、+0.101.785)1.5002=0.441kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.220+0.1171.785)1.5002=-0.519kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.519106/4490.000=115.657N/mm大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!2.3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.034+0.149=0.183kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.183+0.9901.275)1500.0
25、4/(1002.06105107800.0)=3.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求!3. 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。3.1荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0341.500=0.051kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8501.500/2=0.223kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 P=1.20.051+1.20.223+1.41.913=3.007kN小
26、横杆计算简图3.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.034)0.8502/8+3.0070.850/4=0.643kN.m=0.643106/4490.0=143.130N/mm2小横杆的计算强度205N/mm2,满足要求!3.3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.034850.004/(3842.06105107800.0)=0.01
27、mm集中荷载标准值P=0.051+0.223+1.913=2.187kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2186.925850.0850.0850.0/(482.06105107800.0)=1.260mm最大挠度和V=V1+V2=1.270mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与规范规定10mm,满足要求!4. 扣件抗滑力的计算: 按规范（JGJ130-2011）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R
28、 Rc(规范JGJ130-2011公式5.2.5)其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 P1=0.0341.500(1+0.5)=0.077kN小横杆的自重标准值 P2=0.0340.850/2=0.015kN脚手板的荷载标准值 P3=0.3500.8501.500/2=0.223kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.015+1.20.077+1.20.223+1.41.913=3.055kN单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求
29、!5. 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1静荷载标准值包括以下内容：5.1.1脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1137NG1 = 0.113725.500=2.899kN5.1.2脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35041.500(0.850+0.300)/2=1.207kN5.1.3栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3 = 0.17
30、01.5004/2=0.510kN5.1.4吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010NG4 = 0.0101.50025.500=0.382kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 2.099kN。NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.717kN。钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.998kN。5.1.5施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000NQ = 3.00021.5000.850/2=3.82kN5.2风荷载标准值产生
31、的轴向力风荷载标准值:（参考规范JGJ130-2011公式4.2.5）其中 W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采用：W0 = 0.4005.2.1可按建筑结构荷载规范（GB50009-2012）附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为0.75.2.2脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.000,风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处
32、风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us - 风荷载体型系数：Us = 1.1284经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.71.0001.12840.400 = 0.316kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.811kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值（参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.346kN风荷载
33、设计值产生的立杆段弯矩 MW（参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 (m)； h - 立杆的步距 (m)。经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.3161.501.762/10 = 0.185kN/m6. 立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。6.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1）其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=11.346kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； u
34、 - 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h - 立杆步距，h=1.76； - 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=165； = 210, 满足要求! k - 计算长度附加系数，取1.155； l0 - 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.05m； - 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=191的结果查表得到0.197； A - 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/
35、mm2)；经计算得到= 11346.000/(0.197424.000)=135.76N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!6.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算（参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2）其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=10.811kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； u - 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h - 立杆步距，h=1.76； - 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=165； = 210, 满足要求! k - 计算长度附加系数，取1.155； l0 - 计算长度 (m),由公式
36、l0 = kuh 确定，l0=3.05m； - 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=191的结果查表得到0.197； A - 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.185kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 10811.000/(0.197424.000)+(185000.000/4490.000)=170.56N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,
37、满足要求!7. 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算：（参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-1）其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 2.099kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 3.820kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.114kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 0.1974.24010-4205103-(1.22.099+1.43.820)/(1.20.114) = 67.664m。脚手架搭设高度为25.5m67.664m
38、，满足要求！考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算：（参考规范JGJ130-2011公式5.2.11-2）其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 2.099kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 3.820kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.114kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.185/0.9001.4 = 0.147kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H = 0.1974.24010-4205103-(1.22.099+0.9001.4
39、(3.820+0.1974.2401000.147/4.490)/(1.20.114) = 46.386m。脚手架搭设高度为25.5m46.386m，满足要求！8. 连墙件的计算: 8.1连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3）其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw（参考规范JGJ130-2011公式5.2.13）脚手架顶部Uz = 1.320（连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也
40、随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。）脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=0.71.3201.12840.400 = 0.417kN/m2。 Wk - 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.417kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.762.001.50 = 10.560m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN经计算得到 Nlw = 1.40.41710.560 = 6.165kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.165+3.000 = 9.
41、165kN8.2连墙件的强度计算：(参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1)经计算=9165.00/424.00=21.62N/mm2174.25N/mm2，满足要求。8.3连墙件的稳定承载力计算：(参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2)连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离长细比=lo/i=30.00/1.60=19长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949；Nl/A=9.165103/(0.9491808.64)=5.34N/mm2（参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2
42、）连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求!8.4连墙件抗滑移计算：连墙件采用单扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.165kN小于扣件的抗滑力8.00kN，连墙件抗滑移计算满足要求!连墙件扣件连接示意图9. 地基承载力验算9.1基础底面的平均压力计算P=N/A fg（参考规范JGJ130-2001公式5.5.1）其中 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.346A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.25脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定：9.1.1仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座的底
43、面积；9.1.2在支座下设有厚度为5060mm的木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算；9.1.3在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算；9.1.4当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符合(2)的取值规定。P=11.346/0.25=45.38kN/m29.2地基承载力设计值计算fg = Kc fgk其中 Kc - 地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 130.00 fg=0.40130.00=52.0
44、0kN/m2地基承载力的计算Pfg，满足要求!十二、 附图：附图一：脚手架平面布置图。附图二；首层安全通道施工图。目 录一、工程概述- 1 -1.工程简介- 1 -2.工程简况- 1 -3.脚手架概况- 1 -二、编制依据- 1 -三、指导思想及实施目标- 2 -1.指导思想- 2 -2.实施目标- 2 -四、施工部署- 2 -五、施工准备- 3 -1.技术准备- 3 -2.材料准备- 3 -六、脚手架搭设参数- 5 -1.杆件搭设- 5 -2.剪刀撑- 5 -3.之字形斜撑- 5 -4.连墙件- 6 -5.护栏- 7 -6.水平防护- 8 -7.安全网- 9 -8.落地脚手架基础加固及排水措施- 9 -9.防护棚- 9 -七、落地式脚手架搭设- 9 -1.脚手架搭设顺序- 9 -2.搭设要求及注意事项- 10 -八、脚手架防电避雷措施- 11 -九、脚手架的验收和使用管理- 11 -1.脚手架的验收- 11 -2.脚手架的使用管理规定- 12 -3.脚手架安全管理规定- 12 -十、脚手架拆除- 13 -十一、脚手架验算- 14 -十二、附图：- 26 -
