天津滨海新区软基路堤设计方案评价分析.doc

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1、河北工业大学毕业设计说明书作 者： 封君海 学 号： 086836 系： 土木工程 专业： 土木工程（道桥方向） 题 目： 天津滨海新区软基路堤设计方案评价分析 指导者： 李艳春 教授 评阅者： 2012年 6 月 6 日毕业设计中文摘要天津滨海新区软基路堤设计方案评价分析摘要： 本文依托滨海新区的主要的气候条件、交通状况以及滨海新区的地质概况研究分析适合滨海新区软土路基的施工方案，在文中通过了解滨海新区软土路基的形成原因以及软土路基的工程特性，然后依据此土的工程特性依托土力学的知识计算地基承载力，分析软土路基的边坡稳定性，并计算软土路基的瞬时沉降以及固结沉降。之后再对滨海新区典型道路方案进行

2、软土路基的施工验算，通过方案对比，选出最适合滨海新区软土路基的设计施工方案。关键词： 软土路基 沉降 边坡稳定性 方案比对毕业设计外文摘要Title:Appraisaland Analysis of Design Chart for Embankment in Tianjin New Area BinHai Abstract:This paper based on the binhai new area of main climate condition, the traffic situation and the binhai new area of geological survey re

3、search analysis for the binhai new area of soft soil subgrade construction plan, by understanding the binhai new area in the soft soil foundation formation reasons and soft soil subgrade engineering characteristic, then based on the engineering characteristics of soil on the soil mechanics knowledge

4、 foundation bearing capacity calculation, analysis of soft soil subgrade slope stability, and calculation of soft soil subgrade instantaneous settlement and consolidation settlement. Then the binhai new area of typical road schemes of soft soil subgrade construction check, through the scheme contras

5、t, choose the most suitable for the binhai new area of soft soil subgrade construction scheme design.Keywords: subgrade subside slope stability measurement Comparisons schemes目 次第一章：绪论1第二章：滨海新区气候条件以及地质概况22.1滨海新区气候条件22.2滨海新区交通情况22.3滨海新区地质概况3第三章：软土工程特性43.1地质分层情况43.2软土的概念与成因43.3软土的工程特性53.4软土地基评价5第四章：软土

6、地基相关计算74.1软土地基承载力计算74.2总沉降计算114.3瞬时沉降计算114.4固结沉降计算124.5次固结沉降计算134.6实用沉降计算方法14第五章：软土地区边坡稳定性155.1边坡稳定性分析155.2瑞典圆弧滑动法155.3瑞典条分法165.4边坡防护175.5盐渍土地区边坡防护18第六章：软土地基处理方法196.1.常见的地基处理方法196.2软基处理方案的选择196.3.常用软基处理方法的介绍21第七章：天津滨海新区方案验算267.1天津中新生态城验算267.2天津空港加工区道路验算297.3天津港集装箱物流中心道路软基处理验算307.4天津临港工业区道路软基处理验算32结

7、论34参考文献：35致 谢1第一章：绪论随着滨海新区发展规模日益扩大，高速公路在滨海新区的发展也是迅猛之极，如此迅速的发展对公路设计提出了更加严格的要求，尤其是对软土地基处理方式提出了更高的要求。而软土路基的代表地区就包括天津滨海新区。天津滨海新区是典型的软土地基，压缩性大，含水量大，流动性大等等特点。为了更好地响应滨海新区高速迅猛的发展状态，我们就必须更好地认识、掌握软土路基的工程特性，进行典型道路处理方式的方案比对，以便在公路设计软土地基处理上做到省时省力，经济，安全等方针，为天津滨海新区软土路基处理设计翻开新的篇章。为了刚好的设计软土路基处理方式，首先我们得了解什么是软土，软土有哪些工程

8、特性，有哪些分类这些对工程建设都有着重要的意义。首先在滨海、湖泊、河滩上沉积的天然含水量高、压缩性强、流动性高、空隙比大的细粒土叫做软土。软土的工程特性为：含水量大、流动性大、空隙比大压缩性大等。其主要分为谷底沉积、河滩沉积、滨海沉积、湖泊沉积和藻泽沉积等五大类。本文主要依托滨海新区的气候条件、交通状况以及滨海新区地质概况等数据，对滨海地区软土路基进行计算分析，然后通过对滨海新区典型道路软土路基施工方案进行验算分析比对，最终选出最为适合滨海新区的设计施工方案。第二章：滨海新区气候条件以及地质概况2.1滨海新区气候条件天津位于中纬度欧亚大陆东岸，主要受季风环流的支配，是东亚季风较多的地区，属大陆

9、性气候。气候特征主要是，四季分明，夏季炎热，雨水比较集中；秋季天高气爽，冷暖适中；春季多风干旱；冬季寒冷，干燥雪少。天津季风比较盛行，春、冬季风速比较大，夏、秋季风速比较小。年平均风速为24米/秒，多为西南风。天津年平均气温在11.412.9C，平均市区气温最高为12.9C。7月最热，平均气温在2627C；1月最冷，平均气温在-3-5C。天津无霜期平均为196246天，无霜期最短为171天，无霜期最长为267天。在四季中，最长为冬季，有156167天；夏季次之，有87103天；最短的秋季仅为5056天；春季5661天。天津降水大概天数为6370天，降水量年平均为520660mm。在地区分布上，

10、平原少于山地，内地少于沿海。在季节分布上，六、七、八三个月降水量占全年的75%左右。2.2滨海新区交通情况 滨海新区近几年响应政府号召实行改革开放，发展十分迅猛，随着这种迅速发展局面的开展，反观道路交通已经开始呈现疲态，开始慢慢不能满足新区经济快速发展的需求，因此加快高速公路建设改造是当下当务之急的事情，必须进一步增强滨海新区向外辐射范围，只有这样才能和其他城市更好地互通有无，以便满足滨海新区高、迅、猛的发展要求。 滨海新区由三个行政区和三个功能区组成。其中行政区包括：大港区、塘沽区、汉沽区；工程区包括：天津港、开发区、保税区。这些网络区域路网建设特点是，各自区域内部沟通良好，但是彼此之间的联

11、通却不尽如人意，彼此之间的联通较少，即使有公路等级也比较低，可以说交通非常不方便，通行能力不高，这就给严重影响滨海新区进一步的发展策略，而造成如此这般的原因主要是软土路基施工比较复杂，这就给我们公路设计人员提出了新的课题，让我们进一步重视滨海新区软土路基施工设计，已达到滨海新区开发开展的要求。 2.3滨海新区地质概况天津滨海新区地处渤海湾,地貌以滨海沉积相为主。天津滨海新区起初大部分地区为海滩盐田,后来经过人工填土整平为建筑场地,地质环境条件特别复杂。天津滨海新区地面以下24 m多为杂填土和吹填土;地面以下10 m左右基本是淤泥质土层,有50%左右的含水量,孔隙比在1.6左右,这类土层承载力低

12、,渗透性很低, 压缩性高,竖向渗透系数为1.210-77.310-8 cm/s;地面以下10 m到18 m左右大多为粘土和亚粘土,含水量逐渐减小,空隙比同样逐渐减小，夹薄层粉砂;18 m以下为亚粘土,此类土层为桩基的良好持力层。由于天津滨海新区属典型的软土地基,因此要在此类地基上兴建港口建筑物,就必须对软土或超软土地基进行科学改良处理。 图21天津滨海分布图第三章：软土工程特性3.1地质分层情况 滨海新区地质根据其成因，其主要可分为以下几层如表3-1地质分层：分层名称厚度m主要成分岩性组成压缩性人工填土层1-2素填土第一陆相层4河流冲积相粘土、亚粘土中等-高等第一海相层2-15浅海相沉积亚粘土

13、、粘土淤泥质土、亚砂土中等-高等第二陆相层5冲击-湖积沉积亚粘土高等第三陆相层9河流冲积相亚粘土、粉砂、粘土第二海相层滨海-潮汐带沉积相粘土、亚粘土第四陆相层河床-河漫滩沉积相粘土、亚粘土、细砂3.2软土的概念与成因3.2.1软土的概念软土地区工程地质勘察规范规定软土的判别应符合下列要求：（1）外观以灰色为主的细粒土；（2）天然含水量大于或等于液限；（3）天然孔隙比大于或等于1.0。3.2.2软土的成因所谓软土，比规范中的定义广泛，其中就包括包括强度无法达到设计要求的湿粘土。路基干湿状态与路基强度及稳定性密切相关。土中含水量的高低决定路基干湿状态，而决定土中含水量的高低的是各种湿源的作用和延续

14、时间。由于路面较宽、路基相对较低、排水设施又不够完善，使得各种生活污水以及降水向路基内渗透、地下水位不断升高，使得路基长期处于潮湿状态，再加上土的水稳定性差等原因，致使路基软化。3.3软土的工程特性表3-2软土的工程特性含水量空隙比渗透性压缩性流动性结构性强度较高大很小较高明显明显渗透系数压缩系数0.5错误！未找到引用源。压缩指数0.35-0.75备注35%-80%1-2很可能在主固结沉降之后继续产生次固结沉降一般为絮状结构3.4软土地基评价3.4.1稳定性评价遇下列情况时应评价地基的稳定性。当“建物”离河岸、池塘、海岸等边坡较近时，应评价软土侧向挤出或滑移的可能性。当地基受力范围内有顶面倾斜

15、的基岩或硬土层，应评价软土沿该面产生滑移的可能性。当场地位于强震区，应分析场地和地基的地震效应：饱和砂土、粉土液化判别、场地稳定性和震陷的可能性评定 。水文地质条件变化较大时，分析其对地基和稳定性的影响。浅层含沼气的地基，分析沼气逸出时对地基稳定性和变形的影响。3.4.2地基承载力软土地区浅基础的地基承载力受变形控制，因此要综合考虑地基土、基础和上部结构的相互作用，理论与地区经验相结合。软土地区（上海、天津、福建、浙江等）规范推荐的计算公式。双层土地基的承载力公式。原位测试确定静载、静探、旁压、十字板等3.4.3软土地基强度和变形评价注意事项（1）不宜用单一方法计算确定，应采取原位测试、理论计

16、算及地区经验相结合的综合方法确定。（2）评价时应考虑下列因素：软土的物理力学性质及取样技术、试验方法等；软土的形成条件，成层特点、均匀性、应力历史、地下水及其变化。上部结构类型、刚度，对不均匀的敏感性，荷载性质、大小及分布特征；基础的类型、尺寸、埋深和刚度等；施工方法、工序及加荷速率对软土性质的影响。3.4.4软土土体稳定性分析在软土地基上填筑土堤或房屋建筑最危险的阶段是施工刚结束；在软土地基上挖方工程最危险的不是施工刚结束，而是开挖后相当长时间。由于卸荷产生的负超孔压逐渐消散，土的抗剪强度逐渐降低； 天然软土边坡（蠕变）-土坡稳定受软土长期强度控制第四章：软土地基相关计算4.1软土地基承载力

17、计算 如今工程勘察和设计人员在做任何项目时都必须面对的一个指标“地基承载力”, 并在实际工作中我们只有明确这些概念的详细含义像地基承载力特征值、设计值、容许承载力、极限承载力等相关概念。我们才能对影响地基承载力的因素做出准确分析,在工程实践中才能娴熟的应用。而软土地基,由于其自身工程特性的复杂程度, 为地基承载力的影响因素分析大大的提高了难度。本文沿海地区为例,分析了软土地基承载力的影响因素, 并分析和评价了不同软土地基承载力的计算公式适用性。4.1.1软土的承载力应按下列方法之一或多种方法，结合建筑物等级和场地复杂程度已变形控制的原则，作出综合评价。（1） 根据软土的现场鉴别和物理力学试验的

18、统计指标，对沿海地区淤泥或淤泥土评价时，可参考下表4-1承载力参数值。 表 4-1沿海地区淤泥或淤泥土基本承载力参考值天然含水量（%）36404550556575100908070605040（2）利用软弱土的c、值的统计指标，按建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）的临塑荷载理论公式计算确定地基承载力。当采用直剪骨节快剪法确定的c、值时，宜对抗剪强度峰值以七折进行修正，或根据当地经验采用不充分固结快剪的c、值。当荷载偏心距e小于或等于1/30基底宽度时，地基承载力特征值的临塑载荷理论公式表达如下：41 式中：由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值（kPa） 基础埋深（m） 基础底

19、面以上土的加权平均重度，地下水位一下取浮重度 基底一下图的黏聚力标准值（kPa） 承载力系数，根据基底一下土的内摩擦角标准值由下表4-2取值。表4-2 承载力系数00.00 1.00 3.14 220.61 3.44 6.04 20.03 1.12 3.32 240.80 3.87 6.45 40.06 1.25 3.51 261.10 4.37 6.90 60.10 1.39 3.71 281.40 4.93 7.40 80.14 1.55 3.93 301.90 5.59 7.95 100.18 1.73 4.17 322.60 6.35 8.55 120.23 1.34 4.42 343

20、.40 7.21 9.22 140.29 2.17 4.69 364.20 8.25 9.97 160.36 2.43 5.00 385.00 9.44 10.80 180.43 2.72 5.31 406.00 10.84 11.73 200.51 3.06 5.66 土的内摩擦角标准值和黏聚力标准值可按下列规定确定：根据室内n组三轴剪切（或直剪）试验的结果，按下列公式计算土的抗剪强度指标和c的变异系数、试验平均值和标准差：4-2444333 式中：分别为土性指标或c的变异系数、试验平均值、标准差。按下列公式计算内摩擦角和黏聚力的统计修正系数：4645 式中：分别为内摩擦角和黏聚力的统计修正

21、系数； 分别为内摩擦角和黏聚力的变异系数。土的内摩擦角标准值和黏聚力标准值为：4748式中：-分别为内摩擦角和黏聚力的试验平均值。按公式确定地基承载力时，只保证地基强度有足够的安全度，不能满足变形要求，故还应进行地基变形验算。（3） 计算地基极限承载力 建筑地基基础设计规范 ( GB50007- 2002) 中给出了容许塑性区最大深度为基地宽度的1/4 时的临界荷载计算公式,实质属于容许承载力的范畴。 计算地基极限承载力的公式有太沙基( Terzaghi K) 公式、汉森(Hanson) 公式、斯肯普顿( skenpton) 公式等。表4-3 各方法计算公式公式太沙基公式汉森公式容许承载力计算

22、极限承载力计算基本假定条件基础底面粗糙的条形基础；地基完全剪切整体滑动破坏在梅耶霍夫公式假定基础上，进一步考虑了基础倾斜放置和深基础的情况公式斯肯普顿公式规范法容许承载力计算极限承载力计算无法判定基本假定条件在普朗特尔特殊理论解基础上进行假设和简化后得到的半经验性理论解基底应力均匀分布；容许塑性区最大开展深度为地基深度的1/4（4） 利用静力触探、十字板剪切及其他原位试验资料与荷载试验结果进行比较，并结合本地区经验确定。我国各地软土都有相应的原位测试确定承载力的经验计算公式。利用十字板剪切试验，我国铁路桥涵地基与基础设计规范（TB10002.5-2005）在检验地基沉降的同时，提出如下公式以供

23、地基强度验算之需。49对于小桥和涵洞基础，也可以用下式确定软土地基容许承载力：410式中：m安全系数，按软土的灵敏度及建筑物对变形的要求而选用1.52.5 不排水剪切强度（kPa），可有三轴试验或原位十字板剪切试验确定 H基础埋置深度（m），对于一般受水流冲刷的墩台，由一般冲刷线算起，不受水 流冲刷者，由天然地面算起，位于挖方内时，由开挖后的地面算起 基础地面以上土层的加权平均重度 软土的基本承载力（kPa)利用静力触探试验，1980年铁道部门制定出静力触探使用技术暂行规定，在规定中，对软土及一般粘土、亚粘土地基的基本承载力可按下式求得：411式中：地基的基本承载力（kPa） 静力触探比贯入阻

24、力（kPa）利用标准贯入试验，当N18，对一般黏性土，可参考下列经验公式计算地基承载力特征值：41211式中：地基承载力特征值（kPa） 经杆长修正后，标准贯入击数的统计值（5） 对缺乏建筑物经验的地区和甲级建筑物地基，宜以较大面积压板的荷载试验确定。（6） 应用地区建筑经验，采取工程地质类比法确定。（7） 当地基沉降计算深度范围内有软弱下卧层时，应验算下卧层的强度。计算方法按现行地基规范的有关规定执行。（8） 当设计采用的承载力接近修正承载力特征值时，应提出建筑施工的家和速率和限额，以避免局部的塑性变形，甚至整体的剪切破坏。（9） 强震区天然地基土的抗震承载力不得提高。4.1.2.提高地基承

25、载力方法 软土地基处理的目的是要提高软土地基的强度, 保证地基的稳定, 降低软土的压缩性, 减少基础的沉降和不均匀沉降, 确保建筑物的安全和正常使用。通常提高地基承载力的方法有：换土垫层法、预压法、强夯法、灰土挤密桩法和土桩挤密法、振冲碎石桩法、高压喷射注浆法、水泥搅拌桩法、水泥粉煤灰碎石桩、短钢筋混凝土疏桩、托换法、柱锤冲扩桩法等等，各种方法的具体操作方法与使用条件等，将在后文有详细介绍。4.2总沉降计算S=错误！未找到引用源。+错误！未找到引用源。+错误！未找到引用源。 413式中错误！未找到引用源。瞬时沉降量单位为mm 错误！未找到引用源。固结沉降量单位为mm 错误！未找到引用源。次固结

26、沉降量单位为mm4.3瞬时沉降计算是沉降量，它的形成原因是荷载作用下地基由于侧向剪切变形引起的。这种沉降一般认为是在荷载作用后立即马上就发生的沉降。在总沉降量中在其中所占的比例是不可忽略的。影响的因素有很多很多，其中包括弹性模量、泊松比、硬壳层、压缩层厚度等等等等。现在我们计算的时候经常会出现计算值偏小严重的情况，经过分析我们得出我们在计算时一般都采用弹性理论公式的方法计算。而采用这种方法的弊端就在于软土的泊松比和弹性模量不容易准确的测出来，因此就会出现计算值经常偏小严重。这样一来就会给我们设计人员无形中增加了设计难度，为了避免这种不可抗拒的误差，我们必须在今后的研究中尽可能想出更好地计算方法

27、以便在实际施工中偏差减小。这样一来施工准确度也会大大增加。一般来说地基中地下水位较高，粘性土均系饱和土。饱和土在瞬时加荷时，可认为体积是不可压缩的，泊松比值可取0.5.虽然粘性土是各向异性的，但这样的假设对瞬时沉降的计算没有影响。确定弹性模量E比较困难。一般可从三轴不排水试验或单轴压缩试验得到的应力应变关系曲线上，量取初始段切线的斜率，以此作为弹性模量，称为初始切线弹性模量。这样求得的E可能偏低，比较正确的方法是在三轴仪中进行重复加荷和退荷试验，求得再加荷模量，以此来代替E，算得的初始沉降才与实测值比较一致。4.4固结沉降计算固结沉降的计算采用分层总和法。分层总和法计算各分层土的竖向压缩量一般

28、取路基基底中心点位置以下的附加应力为计算依据，然后我们一般假定各分层上竖向压缩量组成了基础平均沉降量s。在就算出来之后，我们再次假设侧向变形没有发生，之后竖向发生压缩变形，根据这个假设我们就可以利用室内侧限压缩的实验结果来计算。计算步骤如下（1） 首先地基土分层。成层土的地下水面及层面是天然的分层界面，分层厚度不应该大于0.4b（b为基底宽度）。（2） 计算各个层面的自重应力。土自重应力必须从天然地面起算。（3） 最后进行各层面基底中心点处竖向附加应力414415。（4） 公式： 式中：每层的平均自重应力 每层的平均附加应力 第i分层上、下面的自重应力 第i分层上、下面的附加应力（1） 地基沉

29、降计算深度（或压缩层厚度）的确定。若高压缩性土在该深度以下，则沉降计算深度的限值应取地基附加应力等于自重应力的10(即=0.1)深度。通常沉降计算深度的限值取地基附加应力等于自重应力的20(即=0.2)深度；计算各分层土的压缩量：416式中：第i分层土的厚度； 代表第i分层土上下层面自重应力值的平均值 -代表第i分层土自重应力平均值（2） 叠加计算基础的平均沉降量。4174.5次固结沉降计算 是在持续荷载作用下由于土骨架的蠕变使部分粘结水被挤出以及土粒重新调整位置而引起的沉降。一般认为，是土中孔隙水已被排除，土体在主固结已结束后的继续变形。软土在固结后期，吸水层也受到挤压而其中一部分水转化为自

30、由水。转变的过程甚为缓慢，但引起的压缩量有时很可观。与不能截然分开,常规压缩试验ep曲线中也包含部分次固结变形。有机质土、高塑性粘土及泥炭的次固结系数较大，较大，对于软土通常认为可不计。但在软土地基上高等级道路路堤高而宽的情况下，荷载大，且路堤越高次固结沉降量也越大，沉降变形量随时间的推移逐渐增大的情况不可忽视，尤其是次固结沉降主要发生在路堤施工完成后的较长时期内，对工后沉降量的影响有重要意义。实际工程中，计算次固结沉降的常规公式为418式中：S次固结沉降量单位为mm初始孔隙比H压缩土层厚度量单位为mm 次固结系数 为次固结沉降的起终时间 其中与两个参数可通过常规土工试验和固结试验测定。【19

31、】4.6实用沉降计算方法地基沉降一般由三部分组成：加载时的初始沉降、固结沉降、次固结沉降这种分类对粘性土适合，砂土沉降只能依靠经验方法4.6.1错误！未找到引用源。曲线形态及前期固结压力的确定(1) 错误！未找到引用源。 曲线的一个优点是实用压力范围内试验曲线呈直线，压缩性指标不随压力而变，利于沉降计算。（2）前期固结压力 错误！未找到引用源。 （地质历史上受过的最大固结压力）。据 错误！未找到引用源。 将土分类正常固结土错误！未找到引用源。超固结土错误！未找到引用源。欠固结土错误！未找到引用源。错误！未找到引用源。第五章：软土地区边坡稳定性5.1边坡稳定性分析 具有斜坡面的土体的结构叫做边坡

32、，一般来说边坡的稳定性失稳基本上是由于土体在外荷载作用下或者是在自重的影响下，地基中土的的盈利状态出现变化从而导致土体失稳，影响路基边坡的稳定性。这时就出现滑坡现象即在一定的范围内，一部分土体整体沿着某一面(在软基中一般为平面或曲面)产生向下或者向外移动。并且我们知道滑坡在工程施工中经常出现，因此我们要做好预防。堤防工程设计规范（GB5028-98）中提出，土堤边坡的抗滑稳定分析可分为正常情况与非正常情况。堤坡及防洪墙的整体抗滑稳定性计算可以采用瑞典圆弧滑动法(有效应力法与总应力法)。堤基或者防洪墙下的土基存在较薄软弱土层时，应采用改良圆弧法。并且稳定计算采用的土体抗剪强度指标与计算方法可根据

33、各种情况选用。表5-1 计算方法的选用工作状态计算方法使用仪器试验方法强度指标施工期总应力法直剪仪三轴仪快剪不排水剪稳定渗流期有效应力法直剪仪三轴仪慢剪固结排水剪水位降落期总应力法直剪仪三轴仪固结排水剪固结不排水剪5.2瑞典圆弧滑动法5.2.1基本假设：（1）均质土（2）二维（3）圆弧滑动面（4）滑动土体呈刚性转的（5）在滑动面上处于极限平衡状态5.2.2平衡条件：（各力对O的力矩平衡）（1） 滑动力矩ORdCBA 图5-1滑动力矩图（2） 抗滑力矩：51式中：是未知函数，当=0（粘土不排水强度）时，52（3）安全系数：注意：（1） 当时，是l(x,y)的函数，无法得到Fs的理论解 （2）其中

34、圆心O及半径R是任意假设的，还必须计算若干组（O, R）找到最小安全系数 最可能滑动面 （3）适用于饱和粘土5.3瑞典条分法5.3.1基本原理: 瑞典圆弧滑动面条分法，该方法之所以是条分法中最简单的一种是由于忽略土条之间的相互作用力的影响。其原理是将假定滑动面以上的土体分成n个垂直土条，对作用于各土条上的力进行力矩和力平衡分析，以求出在极限平衡状态下土体稳定的安全系数。5.3.2分析步骤（1） 按比例绘出土坡剖面（2） 任选一圆心O，确定滑动面，将滑动面以上土体分成几个等宽或不等宽土条 如下图所示 图5-2土坡剖面图5.4边坡防护 坡防护工程对于公路的稳定性和使用寿命有着深远的影响。边坡综合防

35、护设计是高等级公路设计的重要内容之一，需根据公路等级、土质、降雨强度、地形、地下水、材料来源等情况综合考虑，并合理布局，因地制宜的选择合理、实用、美观、经济的工程措施，确保高等级公路的稳定和高速行车安全。常见的边坡防护有以下几种：（1）SNS柔性主动防护网（2）植物防护：路堤边坡植物防护路堑边坡植物防护（3）生态石笼防护（4）框格防护（5）喷浆、喷射混凝土防护（6）浆砌、干砌片石坡体加固及坡面防护：重力式挡土墙加固浆砌片石坡面防护（7）土钉防护 （8）边坡综合防护：窗式护面墙加六棱形混凝土块培土植草防护地梁间窗孔式护面墙植草防护地梁间窗孔式护面墙加六棱形混凝土块培土植草防护刚性防护坡面绿化5.

36、5盐渍土地区边坡防护5.5.1边坡病害情况 盐渍土地区公路边坡的病害主要表现为冲蚀、松胀、起皮、坍塌等，这些病害造成了边坡土的大量流失，危害公路结构的稳定。5.5.1.1边坡松胀 由于盐在土中的迁移、结晶、脱水、集聚等作用，盐渍土地区道路工程中的裸露土面( 土路肩、边沟等处)会出现疏松、起皮、脱落等现象，从而对道路结构造成损害。5.5.1.2边坡溶蚀易溶盐的淋溶是盐渍土地区道路工程的主要病害之一。由于边坡直接露在地表，从而受水蚀作用就更加明显，导致病害更加突出。当高含易溶盐的硬路肩和边坡被低矿化度的水流( 融雪、降雨、地面集流、地面径流等等)集中流入时，易溶盐会在土体中迅速溶解，并且随水流失，

37、在该处盐渍土体内形成更大的孔隙，从而导致更大的水流通过，如此下去随着时间的积累，该处便会被冲刷成一空洞。5.5.1.3边坡侵蚀盐渍土地区公路边坡的侵蚀严重，主要表现在一下坡面冲刷、局部掏空、沿河路堤水毁等3方面。5.5.2盐渍土地区边坡防护措施（1） 工程防护：草泥护坡、素灰土护坡、卵石护坡、枳芨护坡。（2） 生物防治在边坡种植一些耐盐碱植物，如苦豆子、红柳等，依靠植物的根系防止水土流失，稳固边坡，改善盐渍土环境。同时，如果盐碱化程度过于严重，在种植植物的时候可将原有盐渍土使用耕质土换填，再栽种植物。（3） 综合处理 就边坡防护研究来看，不应只考虑单纯的工程防护或生物学防护方法，应该将两者有机

38、结合起来，发挥它们各自的长处，达到优势互补。这样做既节省了费用，又美化了环境，还可以维护生态平衡。就边坡植物的配置方式而言，需根据公路的坡向、地段及周围的自然环境，将各种配置方式有机的结合起来，从而使公路边坡的绿化设计达到实用性、艺术性、有效性的完美结合。第六章：软土地基处理方法目前， 不论是全国还是滨海新区公路建设都在迅速发展，而这其中软土路基的处理一直是一块“难啃的骨头”。其中因为地形的变幻多样就决定了不能不适用同一种地基处理方式，在我国地形复杂多变，因此我们就得耐心分析每种地形每种土质应该选用哪种软土路基处理方式，因为选择方案的适合与否直接影响最后工程的进度以及经济因素，因此根据实际情况

39、的进行多方面的比对找出具有针对性的处理方案是十分必要的。6.1.常见的地基处理方法常用的地基处理方法可分以下六类：第一类：换土垫层法，其包括重锤夯实法、平板振动法、机械碾压法、强夯挤淤法等处理方法。第二类：深层密实法，其包括强夯法、挤密法（砂桩挤密法，震动水冲法、灰土桩、二灰桩、二灰桩或土桩挤密法，石灰桩挤密法）等处理方法。第三类：排水固结法，其包括真空预压法、堆载预压法、降水预压法、电渗预压法等处理方法。第四类：加筋法，其包括加筋土、土锚、土钉、土工聚合物、树根桩、碎石桩等处理方法。第五类：热学法，其包括热加固法、冻结法等处理方法。第六类：化学加固法，其包括灌浆法、水泥搅拌法、高压喷射法等处

40、理方法。6.2软基处理方案的选择解决路基稳定性问题和沉降问题是软土路基处理的目的。因此选择最适合最有效的方法对路基的处理起到至关重要的作用。 各种软基处理方法都有其适用范围与条件。在实际工程中应该根据不同的设计要求和地质条件选择合适的处理方法。有时只采用一种方法，例如对于埋深很浅的软土，可以直接采用换填法处理。而有时要几种方法组合起来使用，从而发挥各种方法的特长，最终取得良好的效果，如对于路堤段粘土层较厚的软基处理，可采用竖向排水法、堆载预压法和砂垫层法组合使用，会取得较理想的效果。有时可把两种或几种处理机理的处理方法组合，形成一种全新的处理方法，如在处理埋深较深且排水条件不佳的软基时，把强夯

41、法与换填法结合，可形成强夯置换法，可以取得较佳的效果。所以，在实际工程中选择软基处理方法，需从以下几方面去考虑： （1）根据土质条件、施工条件和道路条件，对软土地基作稳定性和沉降分析，提出软基处理的理论依据及明确处理后要达到的要求。土质条件包括土的类型、粒度级配、粘粒含量、含水量、渗透性、土层结构及其物理力学特性等。施工条件指路堤形状、工程进度要求、填料性质、沿线环境和用地限制等。道路条件指道路的性质和等级、设计荷载、容许的工后沉降量及要求的安全系数等。根据上述三个条件，计算软基的稳定性、沉降量和侧向位移量，然后可提出软基处理的理论依据及明确要处理的目的和处理后要达到的要求。（2）研究机理，因

42、地制宜，提出可采用的软基处理方法。上面已经提到四类软基处理的机理、针对性、适用范围，对于同一软基处理可通过不同的处理机理达到处理效果。所以，根据处理后要达到的要求，结合工程本身具体情况，可采用单一的处理方法、复合的处理方法和不同处理机理的处理方法。（3）对能达到处理效果的处理方法进行技术可靠性、施工难易程度、工程造价、工期影响、对周围环境影响的方面的综合评比，确定最合理的软基处理方案。能达到相同处理效果的不同处理方法都会有其局限性，有各自的优缺点。在实际工程中，要优先或侧重考虑哪方面的影响，会直接影响着软基处理方案的选取。如对于埋深较深且含水量大的粘性土软土地基的处理，可采用堆载预压法、砂井加堆载预压法、强夯置换法、深层搅拌法等处理方法。堆载预压法造价低，但所需工期长；砂井加堆载预压法造价明显高于前者，但可大大缩短工期强夯置换法处理效果好，工期短，但会对周围环境尤其是周围建筑物会产生大的影响；深层搅拌法有造价高、施工难度大、对周围环境有一定的污染的缺点。所以，在实际工程中，就需要明确须考虑的因素，哪些因素须优先，才能确定处理方案。软基处理方法的选择与确定可以根据以下步骤确定：（1） 搜集该地区详细的岩土工程地质、水文地质等等的设计资料；（2） 根据资料与规范要求，初步选出几种可供考虑的地基处理方法。（3） 适用范围、耗用材料、预期处理效果、从加固原理