化工工艺设计精要.doc

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1、工艺设计要点之一：物性数据某些工程设计实践经验是十分宝贵的。 听说某资深工程师在现场转一转，瞄着一根管线和旁边流量计的读数，就能估算出其压降来，不超过5%误差；不要做什么复杂的计算，就能目测出容器的大概尺寸；向裸管上吐一口唾沫，能估计出其表面温度；这些专业特技绝活非一日之功，都是经过长期的实践和体会摸索得来的。除了已经定式的一些概念、数据之外，肯定还有一些简便的算法、规则在其脑海里。但要强调的一点是，这些经验公式只是用于估算，在某些场合下不能替代严格设计计算。它只适用于远离设计本部的施工现场，手头又没有严格正规的设计计算程序、手册。这时，凭经验和这些设计要点可以省却很多时间。实际工程经验的积累

2、是从一个普通工程师到资深工程师的转折点。对一个化学工程师来说，实际工程经验是十分重要的。估算在某些时候、某些场合要比严格计算更加实惠、便捷。在以后不定期刊发的“工艺设计要点之.”系列选辑将汇编一些工程设计中常见的数据、图表和关联式。希望广大设计人员，尤其是工艺系统工程师们搜集工作中的点滴经验、体会，贡献出来，取长补短，共同提高我们的设计水平的技能。本期从几个方面陈列一些常用的工程数据，供化学工程师参考。常用物质的物理性质数据有机物液体密度与温度的关联式：L(Tc-T)0.3有机物气体密度可按下式计算：G=(MWP)(ZRT)水的沸点是压力的函数：Tbp(oC)=(压力MPa109)0.25其他

3、常用的工程常数：在空气中的声速= 346 m / s 光速= 3.0108 m / s 重力常数=980.665 gm cm / gf s2 阿佛迦德罗常数=6.021023 /mol 普适气体定律常数R= 1.9872 g cal / g mol K =8.31434 J / mol K =8.31434 m3 Pa / mol K 质-能关系=8.991016 J/kg =913.5 MeV / u 介电常数=8.8510-12 F / m =1.2610-6 H / m 普朗克(Planck)常数=6.6310-34 Js =4.14 x 10-15 eVs 波尔兹曼(Boltzmann

4、)常数=1.3810-23 J / K =8.6210-5 eV / K 元素电荷=1.6010-19 C 电子静质量=9.1110-31 kg 质子静质量=1.6710-27 kg 玻尔(Bohr)半径=5.2910-11 m 玻尔(Bohr)磁子= 9.2710-24 J / T =5.7910-5 eV / T 其他常见的无因次数群：雷诺数(Reynolds)表示惯性力与粘滞力之比；普兰德数(Prandtl)表示流体物性对传热的影响；施密特数(Schmidt)表示流体物性对传质的影响；努塞尔数(Nusselt)表示给热系数；欧拉数(Euler)表示压差；马赫数(Mach)表示线速与声速之

5、比；施伍德数(Sherwood)表示传质系数；史坦顿数(Stanton)表示传递热量与流体热容量之比；韦勃数(Weber)表示惯性力与表面张力之比；弗鲁德数(Froude)表示重力对流动过程的影响；伽利略数(Galileo)表示重力与粘滞力的关系；格拉斯霍夫数(Grashof)表示自然对流对传热的影响；路易斯数(Lewis)表示物性对传热和传质的影响；彼克列数(Peclet)表示总体传热量与扩散传质量之比。本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之二：精馏塔和管壳式换热器工艺设计要点之二：精馏塔和管壳式换热器精馏塔1。填料塔： (a)根据每米填料层高度的压降，来判断是否会液泛。通常每

6、米填料的液泛压降为0.0170.025 Kg/cm2(b)而在载点以下操作，则是正常稳定的操作条件。通常每米填料的载点压降为0.00430.009 Kg/cm2在此操作条件下的填料等板高度HETP是最低的，也即分离效率最高。2。由于风载和地基等原因，塔的高度一般不超过53米。3。对于小于900 mm直径的小塔，通常采用填料塔。这是基于小直径板式塔制造费用高昂的考虑。4。典型的全塔效率通常在6090 %之间。5。通常筛板塔盘间距为300400 mm；真空塔盘间距为500750 mm。如果考虑方便维修，相应的板间距要大一些，机械设计上的最低要求为460 mm。管壳式换热器1。换热介质的流向配置：

7、(a)将腐蚀性强的流体安排在管内，这样只需少量的贵重合金管材即可。如果壳间走腐蚀性流体，不仅需要昂贵的壳体材料，而且壳内的管子也需耐腐材料。 (b)将易结垢的流体安排在管内，通过流速控制可以适当清除污垢。检修期间，不用抽出管束就可以机械清洗直管段。 (c)对于高温/高压操作的流体安排在管内，可以省却特殊、昂贵的制造材料。 (d)将较低流速的介质安排在壳侧，可以体现出其经济性能。因为低流速流体在壳侧比在管内更易产生有利于传热的湍流现象。2。在各种操作压力条件下，换热器中较为合理的压降如下：操作压力 合理的压降真空常压 操作绝压的十分之一11.7 Kg/cm2 操作表压的二分之一1.7 kg/cm

8、2以上 0.35 Kg/cm2或更高3。当冷却粘度较大流体时，顺流操作比逆流换热要好。因为冷流体可以获得较高的传热系数。4。壳径与列管根数的经验关联式为：D=1.75d(nNp)0.47其中 D为壳内径，mm d为管外径,mmn为每程的列管根数Np为每壳程内的管程数。本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之三：材料选择优点 缺点碳钢便宜、易成型、最常用、耐微碱性环境 不耐酸、强碱物料、相对易脆(尤其低温环境下) 不锈钢相对便宜、易成型、相对碳钢更适合于各种酸、碱性环境 不耐含氯物料、在高温环境下降低性能参数 254 SMO 中等价格、相对易成型、相对不锈钢更适合于各种酸、碱性环境

9、稍耐含氯物料、在高温环境下稍降低性能参数 钛合金 耐含氯物料(海水环境)、高强度薄材 稍昂贵、难成型、焊接难 铅钛合金 耐含氯物料(高温、海水环境) 非常昂贵、难成型 镍 耐碱性物料(高温、海水环境) 昂贵、焊接难 哈氏合金 耐酸性物料(适应范围广) 相当昂贵、易焊接 石墨 耐弱盐酸性物料 非常昂贵、易脆、难成型 钽 其他材料的替代品(非常苛刻的场合) 极其昂贵、慎重选用 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之四：凉水塔1。在工业凉水塔设计中，取决于空气的温度和湿含量，湿球温度就是水可以被冷却到的最低理想温度，实际上可以达到环境饱和空气90 %左右的冷却等级。2。凉水塔的尺寸大小

10、是与水温、湿球温度有关的。其相对大小比例如下：T水-T湿，oF相对尺寸大小5 2.415 1.025 0.553。循环水量通常在510 m3/hr-m2，空气速度通常在1.52 m/s4。逆流诱导式通风塔是最常见的。这些塔的操作条件可达湿球温度的1 oC之内，通常在36 oC的温差之内。5。对于需要每冷却6 oC左右的凉水塔，约有1 %的循环量损失。飘散损失约占循环量的0.25 %左右，排放约占循环量的3 %左右，以防止氯盐类物质等化学品在系统中的累积。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之五：输送装置对于大于120 m长距离、大通量物质传递的场合，选用气流输送装置是最适宜的。

11、还适用于多个输送源、多个目的地的工况。对于真空或低压系统0.40.8 Bar)，输送空气速度为1037m/s。输送空气量约在0.030.5 m3/m3输送固体。2。拖曳型刮板输送机是全封闭的，适合于短距离输送物质。块料尺寸约为75480mm，输送速度为0.21.3m/s,所需动力比其他形式的输送装置要大。3。斗式提升机常用于垂直输送物料的场合，且物质是比较粘稠、研磨的物料。500500mm容量抓斗的处理能力可达28 m3/hr，提升速度为0.5m/s，最快速度可达1.5 m/s 4。带式输送机用于长距离、大通量输送。倾斜度最大为30o角， 600 mm宽的皮带输送能力达85m3/hr，输送速度

12、约为0.5m/s，最快速度可达3m/s所需动力相对要小些。5。螺旋输送机用于粘稠、研磨物料的长达46 m距离的输送。倾斜度最大为20o角， 300mm直径螺旋板的输送能力达85 m3/hr，转速为4060转/分时的输送能力可达2885 m3/hr 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之六：结晶器1。大多数结晶过程中，C/Csat(浓度/饱和浓度)之比保持在1.021.05 之间。2。晶体生长速度和晶粒大小取决于溶液的过饱和度。3。在冷却结晶过程中，溶液温度保持在给定浓度的饱和点以下0.51.2 oC较合适。4。常见的晶体生长速度约为0.10.8 mm/hr 本文来自: 博研石油论

13、坛 详细出处参考工艺设计要点之七：电机与透平1。电机马达的效率一般在85 95% ； 蒸汽透平的效率一般在42 78% ； 燃气透平的效率一般在 28 38% 。 2。对于75 kW (100 hp)以下的用户，通常采用电机， 最高可用于15000 kW (20000 hp)的用户。 3。最常用的是感应电动机。 例如转速低达150 转/分的同步电动机，其额定功率为37 kW (50 hp)左右。 适用于低转速往复压缩机。 4。蒸汽透平机很少用于75 kW (100 hp)以下的用户，其转速可以控制。 5。采用气体膨胀机可以回收上百马力的能量，同时也是获取低温的手段。 膨胀机每产生100kW的功

14、率，相当于移去了360kJ/h的热量。 6。由下式估算透平机的功耗： 其中 H = 实际可用功，Btu/lb Cp = 常压热容，Btu/lb oF T1 = 入口温度，oR P1 = 入口压力，psia P2 = 出口压力，psia K = Cp/Cv 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之八：固体干燥1。喷雾干燥只需几秒钟的时间，而转筒式干燥时间则需几分钟，乃至一个小时。2。处理315 mm球粒状物料干燥的连续板/带式干燥器的干燥时间约为10200分钟。3。用于处理高粘度流体物料的鼓式干燥器接触时间约为312秒， 产品片厚约13 mm。转鼓直径约0.51.5 m，转速约为21

15、0 转/分。最大蒸发能力约为1363 kg/hr 4。转筒式干燥器操作的空气流速为1.53 m/s，最高达11 m/s。停留时间约590 分钟。对于新设计的转筒干燥器，需要85 %的横截面积空间。采用逆流操作的设计，出口气体温度高于固体温度约1020 oC。而并流操作的设计，要保证固体物料出口温度为100 oC。转速通常为45 转/分，转速与筒径(m)的乘积约为4.67.6。5。气流输送干燥器适用于13 mm的颗粒干燥，甚至大至10 mm的颗粒物料。空气速度约为1030 m/s，典型的单程干燥停留时间接近1分钟。设备尺寸约为直径0.20.3 m，长138 m。6。流化床式干燥器适合处理4 mm

16、以下的颗粒干燥。气速的设计参数为最小流化速度的1.72 倍。一般连续操作的干燥时间取12 分钟就足够了。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之九：罐式容器1。液体罐通常是卧式的，气液分离罐通常是立式的。 2。适宜的长度/直径比为3，范围在2.5 5。 3。半充满回流罐的停留时间为5 分钟； 气液分离罐进料到另一个塔之间的设计停留时间为5 10 分钟。 4。炉前进料罐的停留时间最好是30 分钟。 5。压缩机前气液分离罐的设计停留时间应该为每分钟液体体积通量的10 倍。 6。液液分离器的设计停留时间应该维持沉降速度为0.85 1.3 mm/s 7。气液分离罐中气体临界速度 = 0.

17、048 (液体密度/气体密度-1)0.5 密度为kg/m3，临界速度为m/s 8。除沫器中丝网层厚度通常为150 mm。 9。对于正压分离系统，丝网层之前的分离空间为150450 mm， 丝网层之后的分离空间为300 mm。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十：蒸发器1。最常见的类型是垂直长管自然或强制循环蒸发器。管径在1963 mm之间，管长在3.69.1 m之间。2。强制循环速度一般在4.56 m/s范围内。3。溶液沸点温度升高(BoilingPointRise或B.P.Elevation)是由于溶液中存在不挥发溶质的作用，而导致溶液温度与饱和蒸汽温度的差别。4。当BP

18、R大于4 oC时，较经济的做法是采用46 效串联蒸发器设计。温差愈小，采用取决于蒸汽消耗成本的串联设计，其经济效果愈加明显。5。增加多效之间的蒸汽压力，可以采用喷射器(2030%效率)，或者机械压缩机(7075%效率)。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十一：过滤器1。通常依据实验室真空滤叶试验的形成滤饼时间来分类的， 0.110 cm/s为快速； 0.110 cm/min为中速； 0.110 cm/hr为慢速； 2。如果5分钟之内不能形成3 mm厚的滤饼，则不应采用连续过滤方法。3。对于需要快速过滤的场合，最好选择带卸料、顶加料的转鼓过滤机和加压式离心过滤机。4。对于需要

19、中速过滤的场合，最好选择带真空鼓式和边沿式离心过滤机。5。对于需要慢速过滤的场合，最好选择压滤机或者澄清式离心过滤机。6。对于需要过滤微细砂矿石的场合，转鼓速率为7335 kg/day-m2，转速20 转/hr，真空度457635 mm Hg。7。对于需要过滤矿脉固体和结晶的场合，转鼓速率为29340 kg/day-m2，转速20 转/hr，真空度51152 mm Hg。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十二：混合与搅拌1。中等搅拌程度的流体表面速度为0.030.06m/s，而强烈搅拌的流速为0.20.3 m/s。2。测量有挡板搅拌槽内的搅拌强度，主要依据是所需动力和叶轮尖

20、端速度：动力输入叶端线速kW/m3m/s掺混0.033/size/fontfont=宋体size=14pt0.082/size/font/align/align/tdtd=1,1,544align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt-/size/font/align/align/td/trtrtd=1,1,180align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt均相反应/size/font/align/align/tdtd=1,1,208align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt0.082/size/fontfont

21、=宋体size=14pt0.247/size/font/align/align/tdtd=1,1,544align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt2.29/size/fontfont=宋体size=14pt3.05/size/font/align/align/td/trtrtd=1,1,180align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt带传热的反应/size/font/align/align/tdtd=1,1,208align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt0.247/size/fontfont=宋体siz

22、e=14pt0.824/size/font/align/align/tdtd=1,1,544align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt3.05/size/fontfont=宋体size=14pt4.57/size/font/align/align/td/trtrtd=1,1,180align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt液液混合/size/font/align/align/tdtd=1,1,208align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt0.824/size/font/align/align/tdtd=

23、1,1,544align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt4.57/size/fontfont=宋体size=14pt6.09/size/font/align/align/td/trtrtd=1,1,180align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt气液混合/size/font/align/align/tdtd=1,1,208align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt0.824/size/fontfont=宋体size=14pt1.647/size/font/align/align/tdtd=1,1,544a

24、lign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt4.57/size/fontfont=宋体size=14pt6.09/size/font/align/align/td/trtrtd=1,1,180align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt淤浆/size/font/align/align/tdtd=1,1,208align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt1.647/size/font/align/align/tdtd=1,1,544align=leftalign=leftfont=宋体size=14pt-/size

25、/font/align/align/td/tr/tablealign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt /size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt /size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt3/size/fontfont=宋体size=14pt。各种搅拌槽的几何尺寸都与其容器的直径(/size/fontfont=宋体size=14ptD/size/fontfont=宋体size=14pt)/size/fontfont=宋

26、体size=14pt有关：/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt液位=/size/fontfont=宋体size=14ptD/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt涡轮叶片的直径=/size/fontfont=宋体size=14ptD/3/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt叶轮距槽底距离=/size/fontfont=宋体size=14ptD/3/size/fon

27、t/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt叶片宽度=/size/fontfont=宋体size=14ptD/15/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt四直叶挡板宽度=/size/fontfont=宋体size=14ptD/10/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt /size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt4/s

28、ize/fontfont=宋体size=14pt。对于需要沉降速度为/size/fontfont=宋体size=14pt9/size/fontfont=宋体size=14pt m/s/size/fontfont=宋体size=14pt的固体悬浮物，采用涡轮式叶轮设计；/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt对于需要沉降速度为/size/fontfont=宋体size=14pt46/size/fontfont=宋体size=14pt m/s/size/fontfont=宋体size=14pt的场合，则采用强化搅拌的推进式

29、叶轮设计；/size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt /size/font/align/alignalign=leftalign=leftfont=宋体size=14pt5/size/fontfont=宋体size=14pt。气液混合所需的动力比完全液体混合所需的动力约小/size/fontfont=宋体size=14pt25/size/fontfont=宋体size=14pt50/size/fontfont=宋体size=14pt %/size/fontfont=宋体size=14pt。/size/font/align

30、/align 回复 引用收藏 分享 举报 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十三：压力容器和贮罐1。在-30 oC到345oC之间的设计温度，取最大操作温度加上25oC的余量。2。一般情况下，设计压力取最大操作压力的110 %或者在最大操作压力值上再加0.691.7 bar，取大者。最大操作压力取正常操作压力值加上1.7 bar。3。对于真空操作，设计压力取相对于全真空的1 bar(表)压力。4。保证罐体结构安全的最小壁厚为：对于直径为1.07 m及以下尺寸的罐，壁厚取6.4 mm；对于直径为1.07 1.52 m尺寸的罐，壁厚取8.1 mm；对于直径为1.52 m以上尺寸的

31、罐，壁厚取9.7 mm。5。许用工作应力取材料强度极限的1/4。6。最大许用工作应力：温度范围-30 345 oC 400 oC 455 oC 540 oC碳钢SA203 1290 bar 1070 bar 686 bar 273 bar不锈钢302 SS 1290 bar 1290 bar 1100 bar 431 bar 7。容器壁厚估算式：壁厚=(压力外曲率半径)(许用应力焊接效率-0.6压力)+腐蚀余量 其中：压力为 (表)；曲率半径为英寸；应力为psi；腐蚀余量为英寸。初始设计工况的焊接效率通常取0.85。8。腐蚀余量取值：已知腐蚀性介质9 mm；非腐蚀性介质4 mm；蒸汽罐或空气槽

32、1.5 mm。9。小于3.8 m3容量的贮罐，采用带支腿的立式罐。 10。3.838 m3之间容量的贮罐，采用混凝土支承的卧式罐。 11。大于38 m3量的贮罐，采用混凝土座的立式罐。 12。贮存低蒸气压的液体，采用浮顶罐。 13。原料贮罐通常按30天供料设计。14。贮罐容积应该设计为货运槽车容积的1.5倍。 本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十四：管道 1。对于液体管线尺寸设计:合适的流速为1.5+0.004D m/s，泵出口端压降约为0.04 kg/cm2/100 m管线。在泵入口端，流速为0.4+0.002D m/s，压降约为0.008 kg/cm2/100 m管线。其

33、中D 为管线直径，mm。 2。对于蒸汽或者气体管线尺寸设计：合适的流速为0.24D m/s，压降约为0.01 kg/cm2/100 m管线。 3。过热、干蒸汽、气体管线的流速限制在 61 m/s 及压降0.1 kg/cm2/100 m管线；饱和蒸汽管线的流速限制在 37 m/s 以防止冲蚀。 4。对于型钢管线的压降估算式：P =35M1.20.2/(D4.2)其中： P为摩擦阻力降，kg/cm2/100 m当量管线 M为质量流率，kg/hr 为管内流体粘度，cP为管内流体密度，kg/m3D为管线内径，mm。对于光滑的换热器钢管，须用30替换35。 5。对于两相流，通常采用lockhart /

34、Martinelli估算式，首先计算管线内每一相单独存在时的压降，然后计算：X = PL/PG0.5则，总压降计算如下：P总 = YLPL 或者YGPG其中： YL = 4.6X-1.78 + 12.5X-0.68 + 0.65 YG = X2YL 6。控制阀至少需要0.69 bar的压降来正常地操作。 7。管道法兰的公称压力等级有10，20，40，103和175 bar。 8。截止阀通常适用于需要严密阻断气体介质的场合，闸阀适用于其他大多数场合。 9。螺纹管件适用于小于50 mm管径的管道中，较大的管线连接易采用法兰或焊接以防泄露。 10。管道表号为：其中 P为管道设计压力，Psi 为管材的

35、许用工作压力，Psi 常用的管道表号为Sch=40。本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十五：泵1。用泵输送液体所需要的功率：kW=1.67流率(m3/min)压降(bar)效率 2。NPSH=(在叶轮眼处的蒸气压力)(密度重力常数) 通常为1.2 6.1 m 液柱的压头 3。GPSA工程数据手册的效率估算式： 效率= 80-0.2855F+0.000378FG-0.000000238FG2+0.000539F2-0.000000639F2G+ 0.0000000004F2G2 其中：F 为压头，ft；G 为流率，GPM。 应用范围在F=50 300 ft； G=100 100

36、0 GPM；偏差为3.5%。 4。离心泵：单级流量为0.057 18.9 m3/min 时，最大压头152 m ； 流量为0.076 41.6 m3/min时采用多级，最大压头1675 m 。 在流量为0.378 m3/min 时，效率为45% ；在流量为1.89 m3/min 时，效率为70%；在流量为37.8 m3/min 时，效率为80%。 5。轴流泵用于流量为0.076 378 m3/min 的场合，压头可高达12 m 液柱，效率约为65 85%。 6。旋转泵用于流量为0.00378 18.9 m3/min的场合， 压头可高达15,200 m 液柱，效率约为50 80%。 7。往复泵用

37、于流量为0.0378 37.8 m3/min 的场合， 压头可高达300,000 m 液柱， 功率为7.46 kW 时的效率约为70%； 功率为37.3 kW 时的效率约为85%； 功率为373 kW 时的效率约为90%。本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十六：压缩机和真空设备1。根据下图选择压缩机类型：2。风扇用来升高压力约3% ；鼓风机只能升高压力不到2.75 bar(表) ；压缩机则可以升到更高的压力。 3。理论上可逆绝热功率估算式：功率 = m z1 R T1 (P2 P1)a - 1 a 其中： T1为入口温度； P1、P2为进出口压力； R为气体普适常数 z1为压

38、缩因子； m为摩尔流率； a = (k-1)/k ，及k = Cp/Cv 4。绝热可逆流体的出口温度T2 = T1 (P2P1)a 5。出口温度不应该超过204 oC 。 6。对于双原子气体(Cp/Cv = 1.4)的压缩比约为4。 7。对于多级压缩，每一级的压缩比应该接近相同。 压缩比 = (Pn / P1) 1/n 共有n级压缩。 8。往复式压缩机的效率：压缩比为1.5时的效率为65%；压缩比为2时的效率为75%；压缩比为3 6时的效率为80 85%。 9。入口流率为2.8 47 m3/s 的大型离心式压缩机效率约为7678%。 10。活塞往复真空泵可以抽真空到1 torr(绝)；活塞旋转

39、真空泵可以抽真空到0.001 torr(绝). 11。单级喷射泵可以抽真空到100 torr(绝)；双级可达10 torr(绝)；三级可达1 torr(绝)；五级可达0.05 torr(绝)。 12。三级喷射泵维持抽真空在1 torr(绝)，每kg空气需要100 kg蒸汽。 13。泄露进真空设备中的空气量=kV2/3其中当压力大于90 torr时，k=4.8；压力在320 torr时，k=1.9；压力小于1 torr时，k=0.6；V为真空设备的容积，m3； 泄露进真空设备的空气量，kg/h本文来自: 博研石油论坛 详细出处参考工艺设计要点之十七：换热器 1。热交换器计算式Q = UAF (L

40、MTD) 中LMTD的校正因子可取F = 0.9。 2。最常见的换热管外径为19、25、38 mm ，三角形排列，管长6000、3000 mm 。 3。壳径300 mm的换热器面积约为9.3 m2； 壳径600 mm 的换热器面积约为37.2 m2； 壳径900 mm的换热器面积约为102 m2。 4。换热管内液体流速应该为1 3 m/s ；气体流速应该为9 30 m/s 。 5。带有腐蚀、污浊、锈蚀或者高压的流体通常安排在管内侧。 6。粘性和冷凝的流体通常安排在管外壳侧。 7。对于蒸发工况，压降约为0.1 bar；其他工况约为0.2 0.68 bar。 8。管壳式换热器中对于同端面管内外流体的最小温差约为 10 oC；对于冷剂约为5 oC 。 9。凉水塔出口温度通常为30 oC ，返水温度不高于45 oC 。 10。从参考文献中可以找到许多管壳式换热器中传热系数的估算式，参见本园地20