吸收塔的工艺计算.docx

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1、吸收塔的工艺计算第3章 吸收塔的工艺计算 3.1基础物性数据 3.1.1液相物性数据 对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得，20时水的有关物性数据如下： r=998.2km/m3L密度为 粘度为 mL=0.001Pas=3.6 kg/(mh) 表面张力为 L=72.6dyn/cm=940896kg/h2 查手册得20C时氨在水中的扩散系数为 D=1.76110-9m2/s 3.1.2气相物性数据 混合气体的平均摩尔质量为 MVm=yiMi=0.0517+0.9529=28.40kg/kmol 混合气体的平均密度为 PMVm101.32528.4rVm=1.161

2、kg/m3 RT8.31429825C时混合气体流量： 2100298.15=2292.2(m3/h) 273.15混合气体的粘度可近似取为空气的粘度,查手册得25C时空气的黏度为: v=18.110-5pas=0.065kg/(mh) 由手册查得,25C时氨在空气中的扩散系数为: Dv=0.236cm2/s=0.08496m2/h 3.1.3气相平衡数据 有手册查得氨气的溶解度系数为 1 H=0.725kmol/(kPam3) 计算得亨利系数 E=rLHMS=998.2=76.41kPa 0.72518.02相平衡常数为 E76.41m=0.7543 P101.33.2物料衡算 进塔气相摩尔

3、比为：Y1=0.05=0.05263 1-0.05出塔气相摩尔比为：Y2=Y1(1-jA)=0.05263(1-0.94)=0.003158 对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为：X2=0(清水) 惰性气体流量：V=最小液气比： 2100(1-0.05)=89.06(kmol/h) 22.4Y-Y2Y1-Y2L0.05263-0.003158min=1=0.7090 VX1-X2Y1/m-X20.05263/0.7543-0取实际液气比为最小液气比的2倍，则可得吸收剂用量为： LL=2min=20.7090=1.4180 VVL=1.418089.06=126.287(kmol/h)X1=V(Y

4、1-Y2)89.06(0.05263-0.003158)=0.03876 L113.6584V单位时间内通过吸收塔的惰性气体量，kmol/s; L单位时间内通过吸收塔的溶解剂，kmol/s; Y1、Y2分别为进塔及出塔气体中溶质组分的摩尔比，kmol/kmol; X1、X2分别为进塔及出塔液体中溶质组分的摩尔比，kmol/kmol; 2 3.3填料塔的工艺尺寸的计算 3.3.1塔径的计算 填料塔直径的计算采用式子D=4Vs计算 pu计算塔径关键是确定空塔气速 ,采用泛点气速法确定空塔气速. 泛点气速是填料塔操作气速的上限,填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速才能稳定操作.泛点气速uf(m/s)

5、的计算可以采用EcKert通用关联图查图计算,但结果不准确,且不能用于计算机连续计算,因此可采用贝恩-霍根公式计算: 气体质量流量： WV=2292.21.161=2661.2kg/h 液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即： WL=126.28718.02=2275.69kg/h 2atrv0.2uFWL0.25rv1lg(3)mL=A-K8 gerLWvrL12/s 式中 g=9.8m at=114.2m2/m3 e=0.927rv=1.161kg/m33k2gm/ rL=998.A=0.204K=1.75 mL=1.004mpas WL=2275.69kg/hWv=2661.2kg/h代

6、入以上数据解得泛点气速 uF=4.219m/s 取 u=0.8uF=3.352m/s 3 则塔径 D=42292.2=0.492m 36003.143.352圆整后取 D=0.5m=500mm 3.3.2泛点率校核 u=f=2292.2/3600=3.244m/s 0.7850.52u3.244=100%=76.89% uF4.219f在50%-85%之间,所以符合要求. 3.3.3填料规格校核 有D500=108 即符合要求. d503.3.4液体喷淋密度校核 对于直径不超过75mm的散装填料塔,取最小润湿速率为： (Lw)min=0.08m3/(mh) 本设计中填料塔的喷淋密度为: Lh2

7、275.69U=11.62m3/(m2h) 220.785D998.20.7850.5最小喷淋密度: Umin=(Lw)minat=0.08114.2=9.136m3/(m2h) UUmin 说明填料能获得良好的润湿效果. 经以上校核可知，填料塔直径选用D=500mm能较好地满足设计要求。 3.4填料塔填料高度计算 3.4.1传质单元高度计算 传质过程的影响因素十分复杂,对于不同的物系、不同的填料及不同的流动状况与操作条件, 传质单元高度迄今为止尚无通用的计算方法和计算公式.目前,在进行设计时多选用一些4 准数关联式或经验公式进行计算,其中应用较普遍的是修正的恩田(Onde)公式: sCaw=

8、1-exp-1.45satL查 5-13 10.75ULamtL0.1UL2atr2gL-0.05UL2rsaLLt0.2 得 sC=33dyn/cm=427680kg/h2 液体质量通量为 2275.69UL=11585.8726kg/(m2h) 20.7850.5-0.050.750.1242768011595.872611595.8726114.2-1.4528940896114.23.6998.21.2710aw=1-exp=0.34820.22at11595.8726998.2940896114.2aw=0.3482at=39.76m2/m3 气膜吸收系数有下式计算： 气体质量通量为

9、： 2292.21.1612=UV0.7850.52=13560.48kg/(mh) UmaDkG=cVVtVatmVrVDVRT0.06513560.48114.20.08496=0.237 114.20.0651.1610.084968.314293=0.1577(kmolm-2h-1KPa-1)0.7130.713液膜吸收系数由下式计算： ULmLkL=0.0095awmLrLDL2323-0.5mLgrL133.611595.8726=0.0095-939.763.6998.21.761103600=0.5614(m/h)-0.53.61.2710 998.2813由kGa=kGawY

10、1.1 ，查 5-14 1得 5 Y=1.45 则kGa=kGawY1.1=0.157739.761.451.1=9.4359kmol/(m3hkPa) kLa=kLawY0.4=0.561439.761.450.4=25.8980/h 因为u=76.89%50%,所以必须对kGa和kLa进行校正,校正计算如下: uFuu由 kGa=1+9.5(-0.5)1.4kGa,kLa=1+2.6(-0.5)2.2kLa得 uFuF1.43kGa=1+9.5(0.7689-0.5)9.4359=23.6898kmol/(mhkPa) 2.2kLa=1+2.6(0.7689-0.5)25.8980=29.

11、6420/h 则气相总传质系数为: kGa=111+kGaHkLaVKGaRW=111+23.68980.72529.6420=11.2683kmol/(m3hkpa) 由HOG=89.06=0.3976m 11.2683101.30.7850.523.4.2传质单元数的计算 Y1*=mX1=0.75430.03876=0.02924 Y2*=mX2=0 解吸因数为 mV0.754389.06S=0.5319 L126.287气相总传质单元数为： NOGY1-Y2*110.05263-0=ln(1-S)+S=ln(1-0.5319)+0.5319=4.3143 1-SY2-Y2*1-0.531

12、90.003518-03.4.3填料层高度的计算 由Z=HOGNOG=0.39764.3143=1.7154m得 Z=1.41.7154=2.4016m 设计取填料层高度为Z=3m 6 查 5-16 1 对于阶梯环填料， h/D=815, hmax6m h=8,则 h=8500mm=4000mm D计算得填料塔高度为3000mm，故不需分段。 取3.5填料塔附属高度计算 塔上部空间高度可取1.5m, 塔底液相停留时间按5min考虑, 则塔釜所占空间高度为 5602275.69h1=0.9681(m) 0.520.7853600998.2考虑到气相接管所占的空间高度,底部空间高度可取1.5m,所

13、以塔的附属高度可以取3m. 所以塔高为 HA=3+3=6m 3.6液体分布器计算和再分布器的选择和计算 3.6.1液体分布器 液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及槽盘式等。工业应用以管式、槽式、及槽盘式为主。 性能优良的液体分布器设计时必须满足以下几点： 液体分布均匀 评价液体分布均匀的标准是：足够的分布点密度；分布点的几何均匀性；降液点间流量的均匀性。 分布点密度。液体分布器分布点密度的选取与填料类型及规格、塔径大小、操作条件等密切相关，各种文献推荐的值也相差较大。 大致规律是：塔径越大，分布点密度越小；液体喷淋密度越小，分布点密度越大。对于散装填料，填料尺寸越大，分布点密

14、度越小。表3-1列出了散装填料塔的分布点密度推荐值 表3-1 Eckert的散装填料塔分布点密度推荐值 塔径，mm D=400 D=750 D1200 分布点密度，点/m2塔截面 330 170 42 分布点的几何均匀性。分布点在塔截面上的几何均匀分布是较之分布点密度更为重要的问题。设计中，一般需通过反复计算和绘图排列，进行比较，选择较佳方案。分布点的排列可采用正方形、正三角形等不同方式。 降夜点间流量的均匀性。为保证各分布点的流量均匀，需要分布器总体的合理设计、精细的制作和正确的安装。高性能的液体分布器，要求个分布点与平均流量的偏差小于6%。 7 操作弹性大 液体分布器的操作弹性是指液体的最

15、大负荷与最小负荷之比。设计中，一般要求液体分布器的操作弹性为24，对于液体负荷变化很大的工艺过程，有时要求操作弹性达到10以上，此时，分布器必须特殊设计。 自由截面积大 液体分布器的自由截面积是指气体通道占塔截面积最小应在35%以上。 其他 液体分布器应结构紧凑、占用空间小、制造容易、调整和维修方便。 按Eckert建议值，D1200mm时，喷淋点密度为42点m2，因该塔液相负荷较大，设计取喷淋点密度为100点m2。 3.6.2布液孔数 液体分布器选型 本设计中塔径较小，故此选用管式液体分布器。 分布点密度计算 该塔的塔径较小，且填料的比表面积较大，故应选较大的分布点密度。设计中取分布点密度为

16、200点/m2。 布液点数为 n=0.7850.62200=56.52=57点 按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：主管直径f383.5，支管直径f183.采用7根支管，支管中心距为65mm，采用正方形排列，实际布点数为n=59点。布液点示意图如下： 18X3656565656565图2 管式液体分布器布液点示意图 8 布液计算 由 L=则 d0=p4d02nf2gDH 取f=0.60，DH=160mm 4L44917.7196=0.0053m pnf2gDH997.0836003.14590.629.810.16设计取 d0=5.3mm 3.6.3 液体保持管高度 取

17、布液孔直径为5.3mm，则液位保持管中的液位高度为： 44917.7196/3600997.08224L23.14590.00530.62h=(2)2g=0.147m 29.81pdnk设计取液位高度 h=1.15h=0.169m=169mm 3.7其他附属塔内件的选择 本装置的直径较小可采用简单的进气分布装置,同时排放的净化气体中的液相夹带要求严格,应设除液沫装置,为防止填料由于气流过大而是翻,应在填料上放置一个筛网装置,防止填料上浮. 3.7.1液体分布器 液体在填料塔顶喷淋的均匀状况是提供塔内气液均匀分布的先决条件，也是使填料达到预期分离效果的保证。为此，分布器设计中应注意以下几点： 、

18、为保证液体在塔截面上均布，颗粒型填料的喷淋点数为4080个/m2，此外，为减少壁流效应，喷淋孔的分布应使近塔壁520区域内的液体流量不超过总液量的10。规整填料一般为100200个/喷淋点。 、喷淋孔径不宜小于2，以免引起堵塞，孔径也不宜过大，否则液位高度难维持稳定。 液体分布器有以下几种形式: 1. 多孔型液体分布器 多孔型液体分布器系借助孔口以上的液层静压或泵送压力使液体通过小孔注入塔内。 2.直管式多孔分布器 根据直管液量的大小，在直管下方开24排对称小孔，孔径与孔数依液体的流量范围确定，通常取孔径26，孔的总面积与及进液管截面积大致相等，喷雾角根据塔径采用30或45，直管安装在填料层顶

19、部以上约300。 此形分布器用于塔径600800，对液体的均布要求不高的场合。根据要求，也可以采9 用环形管式多孔分布器。 3. 排管式多孔分布器 支管上孔径一般为35，孔数依喷淋点要求决定。支管排数、管心距及孔心距依塔径和液体负荷调整。一般每根支管上可开13排小孔，孔中心线与垂直线的夹角可取15、22.5、30或45等，取决于液流达到填料表面时的均布状况。主管与支管直径由送液推动力决定，如用液柱静压送液，中间垂直管和水平主管内的流速为0.20.3m/s，支管流速取为0.150.2m/s；采用泵送液则流速可提高。 3.7.2液体再分布器 液体再分布器的作用是将流到塔壁近旁的液体重新汇集并引向中

20、央区域。填料层较高时，应分段安装，段与段间设液体分布器。比较完善的装置可以做成像上述升气管筛板型液体分布器的样子，只是要在各升气管口之上加笠形罩，以防止从上段填料层底部落下的液体进入升气管。平盘底部各处的液层高度大体相同，于是各处筛孔所流下的液体速度大致相同。 本设计中塔高为6米,不需要分段,故不需要安装液体再分布器 3.7.3填料支承板 填料支撑板既要具备一定的机械强度以承受填料层及其所持液体的重量，又要留出足够的空隙面积空气、液流量，气体通过支承板空隙的线速不能不等于通过填料层空隙的线速度，否则便会在填料层内尚未发生液泛之前，已在支撑板处发生液泛。一般要求支承板的自由截面积之比大于填料层的

21、空隙率。 最简单的支承装置是用扁钢条制作的格栅或 开孔的金属板。格栅的间隙或孔板的孔径如果过大，容易使填料落下，此时可于支承装置上先铺一层尺寸较大的同类填料。 气体喷射支承板，适于在大直径塔中使用，从塔底上升的气体通过水平部分的孔流下。通气孔的总截面积可以做到大于塔的截面积，这种设计使得气流阻力小而通过能力大，并排除了在支承板上发生液泛的危险。 3.7.4填料压板与床层限制板 填料压板系藉自身质量压住填料但不致压坏填料；限制板的质量轻，需固定于塔壁上。一般要求压板或限制板自由截面分率大于70。 3.7.5气体进出口装置与排液装置 气体进出口装置 填料塔的气体进口既要防止液体倒灌，更要有利于气体

22、的均匀分布。对500mm直径以下的小塔，可使进气管伸到塔中心位置，管端切成45向下斜口或切成向下切口，使气流折转向上。对1.5m以下直径的塔，管的末端可制成下弯的锥形扩大器，或采用其它均布气流的装置。 10 气体出口装置既要保证气流畅通，又要尽量除去被夹带的液沫。最简单的装置是在气体出口处装一除沫挡板，或填料式、丝网式除雾器，对除沫要求高时可采用旋流板除雾器。 本设计中选用折板除雾器。折板除雾器的结构简单有效，除雾板由50mm50mm3mm的角钢组成，板间横向距离为25mm，垂直流过的气速可按下式计算：u=k式中 u气速，m/s； rL rv液相及气相密度，kg/m3； k系数，0.085-0

23、.10； 本设计中取 k=0.09，则流过的气速u=0.09所需除雾板组的横断面为 S=997.08-1.2333=2.557m/s 1.2333rL-rV rVqv1550=0.168m2 u36002.557由上式确定的气速范围，除雾板的阻力为49-98pa，此时能除去的最小雾滴直径约为0.05mm，即50mm. 排液装置 液体出口装置既要使塔底液体顺利排出，又能防止塔内与塔外气体串通，常压吸收塔可采用液封装置。 常压塔气体进出口管气速可取1020m/s；液体进出口气速可取0.81.5m/s管径依气速决定后，应按标准管规定进行圆整. 3.8吸收塔的流体力学参数的计算 3.8.1吸收塔的压力

24、降 填料塔的的压力降为：Dp=Dp1+Dp2+Dp3+SDp (1)气体进出口压降:取气体进出口接管的内径为200mm,则气体的进出口流速为 u=41550=13.712(m/s) 236003.140.2则进口压强为 Dp1=121ru=1.233313.7122=115.94(Pa) 22出口压强为 11Dp2=0.5ru2=0.51.233313.7122=57.97(Pa) 22(2)填料层压降:气体通过填料层的压降采用Eckert关联图计算, 11 其中横坐标为 WLrVWVrL0.5=0.09048 1查 5-18 得 FP=116m-1 纵坐标为 u2FPYrV0.21.5242

25、11611.2333mL=0.89370.2=0.03322 grL9.81997.081查图5-21 得 DP=249.81=235.44Pa/m z填料层压力降DP=235.446=1412.64(Pa) (3)其他塔内件的压降:其他塔内件的压降SDp较小,在此处可以忽略. 所以吸收塔的总压降为 Dp=Dp1+Dp2+Dp3+SDp=115.94+57.97+1412.64=1586.55(Pa) 持液量计算 持液量计算方法较多，但大部分都是对拉西环填料的测试数据进行关联的公式。本设计采用Leva及大竹、冈田的关联式： Leva关联式： Ht=0.143(Ld)0.6 e 式中 Ht总持液

26、量，m3液体/m3填料； L液相流率，m3/(m2h)； de填料当量直径，m； 大竹、冈田发表的持液量关联式： H0=1.295(duLrLmL)0.676(2d3grLmL)-0.44 式中 H0动持液量， m3液体/m3填料； d填料的公称直径，m； rL液相密度，kg/m3； uL液相空塔线速度， m/s； 12 mL液相粘度， kg/(ms) g重力加速度，9.81 m/s2； 上述两式的计算误差为20% ，本设计中填料的持液量为： 0.0381.524997.080.6760.03839.81997.082-0.4433=0.3029(m/m) H0=1.295 23.217323

27、.21732360036003.8.2吸收塔的泛点率 吸收塔操作气速为1.524m/s ，泛点气速为2.8448m/s 所以泛点率为 1.524f=100%=53.57% 2.8448对于散装填料，其泛点率的经验值为：uuF=0.50.85 所以符合。 3.8.3气体动能因子 气体动能因子简称F因子,其定义为F=urv 其中u为空塔气速. 本设计中气体动能因子为F=1.5241.2333=1.692m/skg/m3围内 3.9附属设备的计算与选择 3.9.1离心泵的选择与计算 计算过程如下 所选管为F42.00mm6mm热轧无缝钢管 ls441.3710-3=1.939m/s 校核管内流速u=

28、22pd3.140.03()0.5气能因子在常用的范则雷诺数 Re=durmL=0.021.939997.08=9.735104 -30.893710l=0.3164Re-0.25=0.01791 局部阻力损失：三个标准截止阀全开x1=36.4=19.2 ; 13 三个标准90弯头 x2=30.75=2.25； 管路总压头损失 lu2Hf=(ld+e)2g=(0.01791201.939+21.45)=6.39m0.0329.812扬程He=z+WLP1586.55+Hf=6+6.39=12.55m rg997.089.813987.375=3.999m2/h 997.08流量Q=rL= 经查

29、陈敏恒 丛德滋 方图南 齐鸣斋编化工原理P293附表八泵与风机，P296型号IS50-32-200泵合适。 3.9.2进出管工艺尺寸的计算举例 本设计中填料塔有多处接管，在此分别以液体进料管和气体进料管的管径计算为例进行说明。相关数据查参考书 1、液体进料管 进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、T型进料管。本设计采用直管进料管，管径计算如下： 取u1=2m/s 4Ls41.3710-3设计取进料管管径D1=0.02954mpu13.142所以查参考书1取管径为f426 4L41.3710-3=1.939m/s在正常范围内. 流速校正:u=22pD3.140.032、气体进料管 采用直管进料。取气速u2=20m/s 设计取进料管管径D2=4V41550=0.1656m/s pu23.14203600所以查参考书1取管径为f21927 14 15