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1、青海盐湖镁业有限公司企业标准作业指导书甲醇合成装置操作规程（试行）文件编号： 版本状态：A/0 受控状态： 发放号：目 录第一章 工艺技术规程71.1装置概况71.1.1装置简介71.1.2工艺原理71.1.3工艺流程说明101.1.4工艺原则流程图141.2工艺指标141.2.1原料指标141.2.2半成品、成品指标151.2.3公用工程指针161.2.4主要操作条件171.2.5原材料消耗、公用工程消耗及能耗指标18第二章 操作指南202.1合成汽包液位压力控制202.2甲醇分离器液位控制222.3甲醇膨胀槽液位、压力控制232.4精馏塔液位、压力控制25第三章 开工规程273.1合成工序
2、开工规程273.1.1开工纲要（A级）273.1.2开工操作（B级）283.1.3说明（C级）383.2精馏工序开工规程403.2.1开工纲要（A级）403.2.2开工操作（B级）423.4.3说明(C级)493.3氢回收工序开工规程503.3.1开工纲要（A级）503.3.2开工操作（B级）513.3.3辅助说明（C级）57第四章 停工规程584.1合成工序停工规程584.1.1停工纲要（A级）584.1.2停工操作（B级）594.1.3说明（C级）644.2精馏工序停工规程644.2.1停工纲要（A级）644.2.2停工操作（B级）654.2.3说明（C级）674.3氢回收工序停工规程67
3、4.3.1停工纲要（A级）674.3.2停工操作（B级）684.3.3说明（C级）70第五章 专用设备操作规程725.1氢气压缩机725.1.1开机操作框架图（A级）725.1.2开机操作(B级)735.1.3辅助说明(C级)785.1.4停机操作框架图（A级）785.1.5停机操作（B级）785.1.6正常切换操作框架图(A级)805.1.7切换操作（B级）815.1.8辅助说明（C级）845.1.9操作指南845.2合成气压缩机组875.2.1开机操作框架图（A级）875.2.2开机操作（B级）895.2.3辅助说明（C级）1045.2.4停机操作框架图（A级）1045.2.5停机操作（B
4、级）1055.2.6辅助说明（C级）1085.2.7操作指南109第六章 基础操作规程1136.1机泵的开、停与切换操作1136.1.1离心泵的开、停与切换操作1136.1.2屏蔽泵的开、停与切换操作1246.1.3计量泵的开、停与切换操作1266.1.4螺杆泵的开、停与切换操作1396.1.5柱塞泵、齿轮泵的开、停与切换操作1466.2冷换设备的投用与切除1596.2.1水冷换热器的投用与切除1596.2.2空气冷却器的投用与切除167第七章 事故处理预案1717.1事故处理原则1717.2装置紧急停工方案1717.2.1合成1717.2.2精馏1717.2.3压缩1727.2.4氢回收17
5、37.3事故处理预案1737.3.1 装置停电的操作1737.3.2 循环水中断应急预案1747.3.3脱盐水（锅炉给水）中断应急预案1747.3.4低压蒸汽中断应急预案1757.3.5氮气中断应急预案1757.3.6仪表风中断应急预案1767.3.7原料气中断应急预案1777.3.8 DCS系统瘫痪应急预案1777.3.9 合成气压缩机组应急预案1787.3.10 合成反应器紧急情况应急预案1797.4合成装置常见故障及处理方法1797.4.1合成工段不正常现象及处理方法1797.4.2精馏工段不正常现象及处理方法183第八章 操作规定1888.1外操岗位操作规定1888.2内操岗位操作规定
6、1888.3交接班制度1898.4巡回检查制度1908.5设备维护保养制度1908.6产品质量制度1918.7安全生产制度1928.8文明生产制度192第九章 仪表控制系统操作法1949.1DCS系统概述1949.2主要工艺操作仪表逻辑控制说明及工艺控制流程图（PID）1949.3装置自保的逻辑控制规程1949.3.1装置自保的逻辑控制图1949.3.2装置自保的逻辑控制说明1949.3.3机组自保的逻辑控制说明194第十章 安全生产及环境保护19510.1安全环保知识19510.2安全环保规定19510.2.1一般安全规定19510.2.2装置生产过程中各工段的安全规定19810.2.3装置
7、生产过程中的安全管理规定20210.2.4装置开、停工安全管理规定20410.3装置防冻凝措施20710.4本装置历史上发生的主要事故、处理方法及经验教训20810.5本装置易燃易暴物的安全性质：爆炸范围、闪点、自燃点20810.6本装置主要有害物、介质（易燃易爆、有毒）的有关参数20910.7本装置污染物主要排放部位和排放的主要污染物222第十一章 附录22311.1设备明细表22311.2主要设备结构图22311.3装置平面布置图22311.4可燃气体和硫化氢报警仪布置图22311.5装置消防设施布置图22311.6安全阀定压值22311.7控制参数报警值22311.8装置联锁汇总一览表2
8、2311.9常用基础数据22311.10 HOZAP分析报告22311.11 SIL定级分析报告223第一章 工艺技术规程1.1装置概况1.1.1装置简介本项目的规模为100/年甲醇（折纯甲醇）。本装置主要包括合成气压缩、甲醇合成和氢回收。合成气压缩采用蒸汽透平驱动的联合式离心压缩机，新鲜气压缩机和循环气压缩机由共同的蒸汽透平拖动；氢气压缩机采用往复式压缩机。甲醇合成采用鲁奇（Lurgi）甲醇合成水冷器反应器（列管换热式反应器）合成压力（入口出口）8.74MPa（G）8.54MPa（G）。自焦化装置PSA提氢的氢气经氢气压缩机压缩后，小部分送MTO装置，其余大部分与来自氢回收装置的富氢气一起，
9、和新鲜气混合，然后经新鲜气压缩机压缩（压缩至8.95MPa（G）后，进入保护床脱除对合成催化剂有害的硫化物（8.89MPa（G）后与从合成回路来的循环气（8.30MPa（G）、40）并经循环气压缩机压缩（压缩至8.89MPa（G）后的气体混合预热后一起进入甲醇合成塔进行甲醇合成反应。合成回路中的弛放气（8.30MPa（G）、40）送至氢回收装置进行富氢气的回收。氢回收工段得到的富氢气返回合成气压缩工段进行压缩，非渗透气送甲醇合成工段的蒸汽过热器做燃料。粗甲醇中仍含有水、溶解气和其它微量副产物杂质，其中部分的沸点要比甲醇低。粗甲醇在膨胀槽、精馏塔脱除微量杂质，然后在离子交换器中脱除类似胺类和碱金
10、属的阳离子达到MTO级甲醇纯度要求，产品送至MTO级甲醇罐。1.1.2工艺原理（1）压缩压缩工序的氢气压缩机采用往复式压缩机，合成压缩机组采用蒸汽透平驱动离心式压缩机，将原料气、合成气、循环气压缩到所需要的压力供后续工段使用。其中：合成压缩机组透平采用的是凝汽式汽轮机，动力由中压过热蒸汽提供。氢气压缩机由电机驱动。氢气压缩机组的工作原理：往复式压缩机属于容积式压缩机，是使一定容积的气体顺序地吸入和排出封闭空间提高静压力的压缩机。曲轴带动连杆，连杆带动活塞，活塞做往复运动。活塞运动使气缸内的容积发生变化，当活塞向左运动的时候，气缸右部容积增大，右部的进气阀打开，排气阀关闭，气体被吸进来，完成进气
11、过程（同时气缸左部容积完成压缩过程）；当活塞向右运动的时候，气缸右部容积减小，右部出气阀打开，进气阀关闭，完成压缩过程（同时气缸左部容积完成吸气过程）。通常活塞上有活塞环来密封气缸和活塞之间的间隙。此压缩机为双作用压缩机。合成压缩机组的工作原理：中压过热蒸汽在汽轮机内主要进行两次能量转换，使汽轮机对外做功。第一次能量转换是热能转换为动能，中压过热蒸汽经过喷嘴（静叶栅）后压力降低，产生高速气流而实现。第二次能量转换是动能转换为机械能，高速蒸汽的冲击力施加给动叶片，使转子高速旋转输出机械能而实现。在蒸汽透平的驱动下，离心式压缩机的轴高速旋转，叶片间的介质气体也随叶轮旋转而获得离心力。高速气体被甩出
12、叶轮外进入扩压器中，使气体的流动速度能转换为压力能。经过扩压器的介质气体经弯道回流器进入下一级继续压缩，在提高压力的同时，介质气体的温度也要升高。（2）合成甲醇合成是在约9.0MPa压力下，在铜基催化剂的作用下，气体中的一氧化碳，二氧化碳与氢反应生成甲醇，基本反应式为：CO+2H2=CH3OH+QCO2+3H2=CH3OH+H2O+Q在甲醇合成过程中，尚有如下主要副反应：2CO+4H2=(CH3)2O+H2O2CO+4H2=C2H5OH+H2O4CO+8H2=C4H9OH+3H2O此外，还有甲酸甲酯，乙酸甲酯及其它高级醇、酮类生成。以铜为主体的铜基催化剂，对于甲醇合成具有极高的选择性，而且在不
13、太高的压力及温度下就具有很高的活性。但它对硫、氯等毒物非常敏感，要求合成气的净化要彻底，否则其活性将很快丧失。它的耐热性也较差，要求维持催化剂在最佳的温度下操作。铜催化剂一般可以在210290下操作，视催化剂的型号及反应器型式不同，其最佳操作温度范围也略有不同，铜催化剂用在合成甲醇上，合适的操作压力是5.010.0MPa(G)，对于合成气中CO2含量较高的情况，压力的提高对提高反应速度有比较明显的效果。合成气的成份对甲醇合成反应的影响较大，由前述反应式可见要降低能耗，应采用适量的CO2浓度的合成气，若合成气中CO2含量过高，会影响MTO级甲醇的纯度，但CO2含量太低，会导致催化剂活性和转化率过
14、低。理论的合成新鲜气成分，应满足以下比值：f=（H2-CO2）（CO+CO2）2.052.15甲醇合成是强烈的放热反应，必须在反应过程中不断地将热量移走，反应才能正常进行。反应热利用壳程副产中压蒸汽来移走，这样，合成反应适宜的温度条件维持就几乎全依赖于副产中压蒸汽侧操作的正常与稳定。（3）氢回收膜分离的基本原理就是利用各气体组分在高分子聚合物中的溶解扩散速率不同，因而在膜两侧分压差的作用下导致其渗透通过纤维膜壁的速率不同而分离。推动力（膜两侧相应组分的分压差）、膜面积及膜的分离选择性，构成了膜分离的三要素。依照气体渗透通过膜的速率快慢，可把气体分成“快气”和“慢气”。常见气体中H2O、H2、H
15、e、H2S、CO2等称为“快气”；而称为“慢气”的则有CH4及其他烃类、N2、CO、Ar等。普里森分离器的外壳类似一管壳式换热器，内装数万根细小的中空纤维丝。中空纤维的优点就是能够在最小的体积中提供最大的分离面积，使得分离系统紧凑高效，同时可以在很薄的纤维壁支撑下，承受较大的压力差。混合气体进入膜分离器壳程后，沿纤维外侧流动，维持纤维内外两侧一适当的压力差，则气体在分压差的驱动下，“快气”（H2）选择性地优先透过纤维膜壁在管内低压侧富集而作为渗透气导出膜分离系统，渗透速率较慢的气体（CH4、N2）则被滞留在非渗透气侧，压力几乎跟原料气的相同，直接送出界区再利用。（4）精馏在相同的压力下，不同的
16、物质具有不同的沸点，因而在一定的温度、压力条件下，不同物质就有不同的饱和蒸汽压。以现有装置为基准，乙醚、高级醇等组分易于挥发，其挥发度大，称为轻组分；甲醇、水等组分难于挥发，其挥发度小，称为重组分。根据各物质相对挥发度的差异，选取轻重关键组分，先后在轻、重组分塔内将甲醇与轻、重组分杂质相分离而获得稳定甲醇。在精馏塔内，经过反复的部分汽化和部分冷凝，多次传质传热过程，以除去粗甲醇中的轻组分杂质，最后便可得到稳定甲醇。由于粗甲醇中还含有一些有机酸，为减少设备腐蚀，向系统中加入低浓度的碱液，以中和其中的酸。在精馏生产中，塔压和塔内温度，特别是敏点温度对产品质量影响很大，因此，必须将塔压和敏点温度控制
17、稳定，才能生产出合格的产品。离子交换器382R041A/B用于移除类似胺类和碱金属的阳离子。为了达到MTO级的酸度要求，粗醇中需加入碱。但由于钠离子是后续MTO反应催化剂的致毒剂，故在上游工段必须移除。离子交换器是后续MTO级甲醇质量的关键设备。离子交换器中填装着强酸型阳离子交换树脂，强酸型阳离子交换树脂含有大量的强酸性基团，如磺酸基SO3H，容易在溶液中离解出H+，故呈强酸性。树脂离解后，本体所含的负电基团，如SO3，能吸附结合溶液中的其他阳离子。这两个离子交换树脂反应使树脂中的H+与溶液中的阳离子互相交换。强酸性树脂的离解能力很强，在酸性或碱性溶液中均能离解和产生离子交换作用。1.1.3工
18、艺流程说明（1）压缩气路系统自低温甲醇洗工序来的新鲜气，压力5.248MPag、温度30，与氢回收工序分离出的氢气及焦化PSA提氢装置来并经氢气压缩机压缩后的氢气混合后，进入381C001压缩，压缩为94、9.0856MPag后与高压锅炉水一起打入保护床中，经保护床脱硫后的新鲜气（95.1，8.89MPag）与来自循环气压缩机压缩后的循环气（8.89MPag、48.83）汇合，一起送入中间换热器的壳程进行换热，然后送入甲醇水冷反应器进行合成反应，反应后的合成气进入中间换热器管程与进反应器的气体进行换热，然后再经过空冷、水冷送入甲醇分离器，经甲醇分离器分离后的气体含有大量有效气体组分，作为循环气
19、进入循环气压缩机进行压缩，压缩后与新鲜气一起送入中间换热器作为反应气。合成压缩机组为离心式压缩机组，存在喘振工况，所以压缩机设有防喘振回路，保证机组有最小安全气量。来自管网的压力为2.5MPa(G)、温度380的中压过热蒸汽进入蒸汽透平做功以驱动新鲜气及循环气压缩机，乏汽进入透平空冷器，冷凝后经凝结水泵送蒸汽冷凝液管网。为防止汽轮机两侧汽封处高温蒸汽漏入轴承箱造成轴承温度升高及润滑油中带水，防止汽封处空气漏入汽缸而使真空恶化，汽轮机设置了汽封系统。油系统从油箱出来的合格透平机油经主、辅油泵（正常情况一开一备）加压，双联油冷器（正常情况一开一备）冷却到3542后，进入油过滤器（正常情况一开一备）
20、，油过滤器设有压差监测报警（381PDIA0205），当381PDIA0205达到报警值时，过滤器压差高报警，须切换过滤器。出油过滤器的油，一路作为润滑油，由381PIC0207调节油压为0.250.30MPa，出381PIC0207的油，大部分去轴承各个润滑点润滑，回油回到油箱，小部分经限流孔板流经高位油箱（保持高位油漕的液位），然后溢流回油箱。另一路作为控制油，经381PIC0204，调节控制油压，控制油调节汽轮机速关阀和调速控制系统，管线上设有蓄能器。油箱内设有电加热器，当温度低于35时，需开加热器加热。干气密封系统一级密封气流程：机组出口气经过滤器过滤达到1m精度，然后进入低、高压端一
21、级密封腔。增压系统对密封气进行增压，增压系统仅在机组开车、停车或循环等进出口压差较低工况时启用。一级密封气体绝大部分经机组迷宫返回到机内，阻止机内气体外漏污染密封，少量气体经过密封端面泄露至第一级密封排气腔。二、 三级密封气流程：0.5MPa（G）氮气分为四路，其中两路作为二级密封气，另两路作为三级密封气，分别进入二、三级密封腔。二级密封气经中间迷宫后与一级密封泄露气混合后放火炬,部分三级密封气经中间迷宫后与二级密封泄露气混合后引至安全地点放空火炬，另一部分三级密封气经后置迷宫的后端，通过轴承回油放空孔就地放空，此部分气体是为了阻止润滑油污染密封端面。（2）合成来自合成气压缩的新鲜气经保护床3
22、82R011精脱硫后，与经循环气压缩机381C002压缩的循环气混合后作为合成气，进入中间换热器382E021内与甲醇水冷反应器382R021A/B出口的气体换热并被加热至大约220oC，然后进入甲醇水冷反应器382R021A/B进行甲醇合成反应。鲁奇的甲醇水冷反应器382R021A/B为管式反应器，类似一个管壳式换热器：管内充满催化剂，换热管被壳程循环的沸水包围，汽包382V021安装在反应器之上。H2与CO和CO2的反应在换热管内进行，反应热被管外的沸水带走。因此，系统保持近似等温状态，保证高转换率并且消除了由于反应温度过高引起的催化剂损坏。由于热虹吸的作用，来自汽包382V021的锅炉水
23、通过一个分配器从底部进入反应器壳侧并由顶部流出；从反应器壳侧出来的蒸汽/水混合物在汽包382V021内分离。饱和中压蒸汽从382V021通过压力控制阀排出汽包，锅炉水循环回甲醇水冷反应器。补充水由界区外锅炉给水泵控制，反应器的壳侧压力由蒸汽压力控制，通过控制副产蒸汽的压力来控制反应温度。汽包排污水经过排污膨胀槽382V023闪蒸副产低压蒸汽后，再经排污冷却器382AE022冷却后去污水回用系统。离开甲醇水冷反应器382R021A/B的气体在中间换热器382E021的管程通过加热382R021A/B的进气被冷却。除了甲醇和水蒸汽外，反应气中还含有未反应的H2、CO、CO2、惰性气体CH4和N2以
24、及一些微量的副产物，通过合成回路空冷器382AE021及合成回路终冷器382E022冷却至40后冷凝出粗甲醇，粗甲醇中除甲醇和水外，还包含少量溶解的气体和微量杂质。在甲醇分离器382V023内粗甲醇和未反应的原料气分离。粗甲醇通过液位控制送到精馏塔进行预精馏，分离出的气体大部分经循环气压缩机381C002压缩并返回合成回路以增加合成转换率，另外一小部分以驰放气形式排出系统以防止惰性气体的积聚。驰放气送入界区外氢气回收装置。（3） 氢回收来自甲醇合成的弛放气首先进入水洗塔383T001的底部，洗涤水通过高压水泵383P001A/B送到水洗塔的顶部，弛放气在洗涤塔中和洗涤水逆流流动，洗涤水吸收弛放
25、气中的甲醇后，从塔底排出，送往甲醇合成工段，洗涤后的弛放气进入气液分离器383V001进行气液分离，分离后的气体进入加热器383E001中加热，然后送膜分离器383M001AM。膜分离得到的富氢气返回甲醇合成工段，非渗透气则送燃料气管网做燃料。（4） 精馏粗甲醇中仍含有水、溶解气和其它微量副产物杂质，其中部分的沸点要比甲醇低。预精馏的目的在于脱除微量杂质达到MTO级甲醇纯度要求。粗甲醇在甲醇膨胀槽382V031中被闪蒸至大约0.55Mpa（G），闪蒸气经脱盐水洗涤后送至燃料气管网或甲醇合成的蒸汽过热炉382F001。闪蒸后的甲醇进入精馏塔382T031。经膨胀槽382V031闪蒸后的甲醇仍含有
26、部分溶解的气体，如CO2、CH4等。这些溶解气和低沸物（醚类和甲酸等）将在塔顶移除。塔顶气相通过精馏塔冷凝器382AE031冷却后进入精馏塔回流槽382V032进行气液分离，分离得到的液相经精馏塔回流泵382P032A/B送至塔顶。不凝汽再经尾气冷却器382AE032回收部分甲醇，剩余气相经尾气过热器382E032加热后送至燃料气管网或甲醇合成的蒸汽过热炉382F001。为了防止高温下精馏塔的腐蚀，采用用计量泵382P034A/B将NaOH储槽382V034中的稀碱液送入系统。塔釜再沸器382E031采用0.5Mpa（G）饱和蒸汽加热。釜液中带有微量低沸杂质的甲醇由382P031A/B送甲醇水
27、冷器382E041并最终冷却至大约40，然后送甲醇过滤器382S041A/B排除上游潜在的固体颗粒（如催化剂粉末等）的影响，最后送离子交换器382R041A/B。经离子交换处理得到的合格的MTO甲醇送MTO装置作为原料或者送甲醇罐区存储。离子交换器382R041A/B用于移除类似胺类和碱金属的阳离子。为了达到MTO级的酸度要求，粗醇中需加入碱。但由于钠离子是后续MTO反应催化剂的致毒剂，故在上游工段必须移除。离子交换器是后续MTO级甲醇质量的关键设备，特别是对钠离子和三甲基胺（总氮量）的处理。三甲基胺只会在开车和使用氮气扫线后产生。离子交换树脂大量富集阳离子后需再生，而再生过程和生产过程可同时
28、进行。再生采用4%的稀硫酸，再生后的树脂需用脱盐水洗涤脱酸.此过程两反应器交替进行。再生用的稀硫酸通过硫酸装置382PU041提供，该装置主要包括硫酸储槽382V041、硫酸计量槽382V042和硫酸计量泵382P041A/B。开停车及事故时的工艺排放液集中排放至污甲醇槽382V033，然后通过382P033输送至甲醇罐区。（5） 甲醇罐区甲醇罐区设置的储罐包括MTO甲醇储罐、废甲醇罐、甲醇溶剂罐和不合格甲醇罐。其中，MTO甲醇储罐用于MTO级甲醇产品的存储，MTO级甲醇通过MTO甲醇输送泵送往MTO装置做原料；当甲醇合成故障时，则外购MTO级甲醇并从火车站台输送至甲醇罐区的MTO级甲醇罐；废
29、甲醇罐用于接收来自MTO装置的废甲醇，然后通过泵送回MTO进行再处理；甲醇溶剂罐用于低温甲醇洗开停车时甲醇溶剂的存储，通过甲醇溶剂泵在开车和需要补充时将甲醇送往低温甲醇洗工段；如果甲醇合成工段产生的MTO级甲醇不合格，则送甲醇罐区的不合格甲醇罐进行暂存，然后通过泵送回甲醇合成工段进行再处理。1.1.4工艺原则流程图（见附件）1.2工艺指标1.2.1原料指标本装置的原料主要是来自低温甲醇洗的新鲜气和来自焦化装置的的氢气，其成分如下表所示：物料号新鲜气来自净化氢气来自焦化装置物料名称组分分子式分子量m3(标)/h(V)%m3(标)/h(V)%氩气Ar40370.920.14甲醇CH3OH3226.
30、580.01甲烷CH41692.120.0413.440.07一氧化碳CO2885638.7433.196.420.04二氧化碳CO2445494.882.130.140氢气H22165596.3864.171800099.5氮气N228822.290.3245.460.25氧气O23224.820.14低沸物60高沸物48干基25804210018090100水H2O18湿基18090100温度3040压力MPa(G)5.20.61.2.2半成品、成品指标本装置的半成品主要是粗甲醇，成品是MTO级甲醇，成分如下表所示：物料名称粗甲醇MTO级甲醇组分Kg/h(wt)%Kg/h(wt)%氩气10
31、5.670.08甲醇12525294.4512500095甲烷32.020.02一氧化碳375.990.28二氧化碳2143.261.62氢气85.330.06氮气145.690.11低沸物319.40.241.20高沸物397.440.3397.440.3干基12885797.1712539995.3水3753.92.8361804.7湿基132610.7100131578.64100温度39.440压力Mpa(A)0.70.8流量132610.7m3(标)/h131578.64Kg/hMTO级甲醇质量要求：内容数值色度（Pt-Co)5酸度（以HCOOH计）0.003%（30ppmw）碱度（
32、以NH3计）0.0008%(8ppmw）羰基化合物（以HCOH计)0.005%(50ppmw）蒸发残渣含量0.003%(30ppmw）总氨氮含量1ppmw碱金属含量0.1ppmw水含量5%总金属0.5ppmw1.2.3公用工程指针序号名称进/出状态温度压力MPaG输送方式流量管径mm备注1新鲜气进气355.2管道287186Nm3/h400连续2MTO级甲醇出液400.65管道202.4m3/h200连续3排污甲醇出液650.35管道20m3/h150间断4不合格甲醇出液400.6管道185m3/h200间断5不合格甲醇进液400.65管道185m3/h200间断6锅炉排污水出液400.5管道
33、7000kg/h50连续7硫酸废液出液400.4管道150000kg/h200间断8氢气出气405.7管道40kg/h50连续9锅炉水进液1904.8管道180000kg/h250连续10放空气出气450.2管道888133Nm3/h700间断11氢气进气300.6管道20000Nm3/h400连续12高压锅炉水进液1049.4管道1000kg/h25连续13循环给水进液270.4管道2300m3/h700连续14循环回水进液390.25管道2300m3/h700连续15循环回水出汽2502.5管道153250kg/h400连续16中压过热蒸汽进汽3802.5管道42000kg/h250连续1
34、7低压蒸汽进汽1590.5管道40000kg/h400连续18仪表空气进气常温0.6管道50间断19脱盐水进液常温0.5管道153.3m3/h（max）200间断20蒸汽冷凝液出液60700.4管道47412kg/h150连续21低压氮气进气400.4管道150间断22低压蒸汽出汽2501.1管道500间断23低压蒸汽进汽1.1188管道144800kg/h800连续24高压氮气进气406管道80间断25新鲜水进液常温0.45管道50间断26生活水进液常温0.35管道50间断1.2.4主要操作条件项目指标项目指标高压锅炉给水流量500Kg/h甲醇分离器压力8.51-8.34Mpa(g)汽包液位
35、35-45%甲醇分离器液位35-45%汽包压力2.7Mpa(G)氢回收水洗塔液位50%去蒸汽过热器的中压蒸汽流量87760.90m3(标)/h氢回收加热器出口温度50-65汽包连续排污流量1509.66Kg/h汽轮机入口中压过热蒸汽流量45.5t/h合成回路空冷器出口温度69.9汽轮机转速9435r/min排污膨胀槽液位50%新鲜段入口压力5.15MPa(g)甲醇膨胀槽液位35-45%轴封气压力2.5MPa(g)甲醇膨胀槽压力0.55Mpa(G)控制油压0.85MPa(g)预塔进料流量133382.85Kg/h润滑油压0.25MPa(g)精馏塔液位60-80%气液分离器液位40%精馏塔塔顶压力
36、0.136Mpa(G)保护床出口硫含量0.1ppm精馏塔回流槽液位60%离子交换器出口总金属含量0.5ppm精馏塔冷凝器出口温度64离子交换器出口碱金属含量0.1ppm尾气冷却器出口温度40离子交换器出口总氨氮含量1ppm1.2.5原材料消耗、公用工程消耗及能耗指标（1） 原材料消耗指标序号名称规格单位消耗定额消耗量备注每小时每年1净化气30，5.2MPa（G）Nm32064.342580422.064109注：小时MTO级甲醇折纯产量125吨2氢气40，0.6MPa（G）Nm3144.72180901.451083甲醇合成催化剂MegaMax70或MegaMaxNJ-1m33.8510-50
37、.004838.54精脱硫催化剂HaisoHDS2和HaisoEH-5m32.210-50.00275225固碱98%NaOHt6.010-60.0007566浓硫酸98%硫酸溶液t1.610-50.00216（2） 公用工程消耗及能耗指标序号名称规格使用情况单位消耗定额消耗量备注正常最大1循环水28，0.4MPaG连续t15.817942189t=122电380V连续kWh14.2317791854最大为开车时使用10000V连续kWh17.6220022003脱盐水35，0.5MPaG连续t0.045114锅炉给水5.0MPaG，190连续t1.46182212自变换5低压蒸汽0.5MPa
38、G，饱和连续t0.2733.741.2精馏塔、不凝气过热器和氢回收加热器6中压过热蒸汽2.5MPaG，380连续t0.2122732第二章 操作指南2.1合成汽包液位压力控制控制范围：382LC0201在35-45控制目标：满足汽包液位稳定；合成塔塔温平稳，严禁干锅或液位过高；满足汽包产蒸汽的合理分配相关参数：382LV0201、382PC0232、382FV0214、382PV0232A、382PV0232B控制方式：根据合成汽包锅炉给水大小调整液位，汽包382V021中的液位有382LC0201控制。此控制器直接驱动锅炉给水控制阀382LV0201。根据汽包压力来控制汽包温度。正常操作时，
39、汽包382V021的压力由压力控制阀382PV0232A控制。由于饱和蒸汽的温度和压力的特定关系，反应器壳侧的水系统的温度和甲醇合成的反应温度通过压力控制器382PC0232设置调整。如果压力达到382PC0232的最低条件时一般关闭流量控制阀382FV0214。如果需要压力阀382PV0232B控制到低压蒸汽管的蒸汽量。正常操作时产生的40%的中压蒸汽送入外界的蒸汽过热器产生过热中压蒸汽。流量通过流量阀382FV0214控制。正常调整：影响因素调整方法锅炉给水压力波动用锅炉给水阀382LV0201调整锅炉给水，保证合成汽包供水压力以及流量稳定，如果出现波动，立即联系变换切换备用泵。汽包产气量
40、波动通过控制382PV0232A开度调整产气量。液位降低，加大给水量；液位升高，减少给水量，保证汽包液位平稳。异常调整：现象原因处理方法汽包液位下降较快1. 锅炉给水阀故障2. 间断排污阀内漏1. 此时应立即到现场检查，如自调阀出现问题，应立即切换为旁通阀，手动上水以确保汽包液位稳定；同时快速联系仪表相关人员处理。2. 关闭间断排污阀根部，联系设备相关人员更换处理。汽包液位居高不下382PV0232A故障全关此时应立即开蒸汽放空阀，同时快速联系仪表处理382PV0232A，液位、压力调整到正常后并入管网。发生大幅度波动转工艺事故处理，出现紧急情况立即启动应急预案。2.2甲醇分离器液位控制控制范
41、围：控制382LC0202、382LC0203在指标35-40控制目标：稳定甲醇分离器液位，防止分离器气体窜入甲醇膨胀槽，造成“中串低”使甲醇膨胀槽超压，防止分离器液体窜入循环气压缩机，损坏压缩机。相关参数：382LV0203、382LV0202控制方式：根据甲醇分离器液位高低来控制，如果甲醇分离器382S021的液位过高或过低则压缩机组会跳闸。正常调整：影响因素调整方法液位波动通过382LV0203或382LV0202开度调整液位。分离器液位降低，开度开小，液位升高；开度开大，液位降低。异常调整：现象原因处理方法分离器液位上升较快382LV0203故障全关此时应立即打开382LV0202，或
42、开大382LV0203，或到现场开此阀，以确保分离器液位稳定。发生大幅度波动转工艺事故处理，出现紧急情况立即启动应急预案。2.3甲醇膨胀槽液位、压力控制控制范围：控制382V031液位指标45-55，甲醇膨胀槽压力0.55MPa（G）控制目标：稳定甲醇膨胀槽液位，防止膨胀槽气体窜入精馏塔，防止甲醇膨胀槽液体窜入燃料气管网；稳定甲醇膨胀槽压力。相关参数：382LC0301、382LV0301A、382LV0301B、382PC0301A、382PC0301B、382PV0301A、382PV0301B控制方式：382V031操作的液位控制由控制器LC0301来控制，低液位由来自界区外的粗甲醇罐供应管线的控制阀B进行操作，而高液位是由从排放管线到粗甲醇罐管线的控制阀A来操作。像这样类似的分离范围，控制系统已经将其有选择性的在粗甲醇产品率和到稳定塔382T031的粗甲醇流量差异进行了补偿。两个控制器设置点间的差距可允许两个阀在关闭时液位有一定的波动。当382V031的液位下降到低于382LC0301的设置点，甲醇会从382LV0301B粗甲醇
