梁板墙柱模板施工方案.doc

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1、目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况2第三章 模板方案选择3第四章 材料选择4第五章 模板安全性能计算5第六章 模板安装技术措施36第七章 模板拆除技术措施39第八章 模板技术交底40第九章 安全文明施工45第一章 编制依据 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB500102002中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范GB 500172003中国建筑工业出版社；第二章 工程概况 本工程位于厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻,本工程总建筑面积 133869。1

2、12平方米，建筑总高度:13楼总高度为75.75米.基础采用静压预应力管桩、人工挖孔桩及冲孔桩，上部1、2、6、7#、11#、12楼为剪力墙结构体系,3、4#、5#、8、9#、10、13#部分框支剪力墙结构体系，未与主楼连接为整体的裙楼为框架结构体系.砌体填充墙采粉煤灰烧结多孔砖，强度MU7.5，M7。5水泥混合砂浆砌筑.框架抗震等级为级.下面主要对该工程建筑及结构特点介绍如下：1、工程名称：;南山美苑2、工程地点：厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻 3、建设单位：厦门建发房地产开发有限公司4、设计单位：厦门合道建筑设计集团有限公司5、监理单位：厦门象屿工程咨询管理有限公司6、施工单位：福建省

3、四建建筑工程有限公司7、质量要求：合格8、工期要求：475日历天9、建设规模:序号工程名称建筑面积层数建筑高度结构类型1、1#、2楼13062.8491753.15剪力墙结构23楼10236。8322371。3框支剪力墙结构4#楼9498.5282371.7框支剪力墙结构5#楼9754.5982268。7框支剪力墙结构6、7楼15360。1222268。4剪力墙结构8楼7768。9002371.3框支剪力墙结构9#楼7749.7642371.3框支剪力墙结构10楼9827。4032371。3框支剪力墙结构11#、12楼13004。9011753.15剪力墙结构13#楼9823。6232371。

4、3框支剪力墙结构第三章 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时,应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理. 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修. 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决

5、定采用以下1种模板及其支架方案： 满堂楼板模板支架第四章 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐.板模板采用18mm 厚竹胶合板,在木工车间制作施工现场组拼,背内楞采用6080 木方，柱箍采用80100 木方围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓)。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观.纵向支撑，采用483。5钢管纵向加固第五章 模板安全性能计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式

6、钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全,供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为2.70米，基本尺寸为：梁截面 BD=250mm570mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，梁底无承重立杆.梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483。0.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 2

7、5.000。570。40=5。7kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.350.40（20.57+0。25）/0.25=0.778kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN):经计算得到：活荷载标准值 P1 = (1.00+2。00)0。250.40=0。3kN均布荷载 q = 1.25.7+1.20。778=7。774kN/m集中荷载 P = 1.40。3=0.42kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 401。81。8/6 = 21。6cm3；I = 401。81.81.8/12 = 19.4

8、4cm4；计算简图弯矩图(kN.m）剪力图（kN）变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=1.18kNN2=1.18kN最大弯矩 M = 0.087kN.m最大变形 V = 0.456mm2强度计算经计算得到面板强度计算值 f = 0.08710001000/21600=4。028N/mm2面板的强度设计值 f,取15N/mm2；面板的强度验算 f f，满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31180/（240018）=0.246N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。456mm面板的最大挠度

9、小于250/250，满足要求!二、梁底支撑方木的计算梁底方木计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.18/0。40=2.95kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12。950。400。40=0。047kN。m最大剪力 Q=0。60.402.95=0.708kN最大支座力 N=1。10。402.95=1。298kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 588/6 = 53。33cm3；I = 5888/12 = 213.33cm4；（1)方木强度计算截面应力 =0。047106/5

10、3330=0.88N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3708/（250.0080.00）=0。266N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3)方木挠度计算最大变形v =0。6772。464004/（10095002133300)=0.021mm方木的最大挠度小于400/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算1梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢

11、管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.324kN.m最大变形 Vmax=0。9mm最大支座力 Qmax=1。18kN截面应力 =0。324106/4491=72.14N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！2梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax

12、=0。378kN.m最大变形 Vmax=1.593mm最大支座力 Qmax=3。85kN截面应力 =0。378106/4491=84。17N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=3。85kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明：单扣件在

13、12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.85kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。1492.70=0.483kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=0。605kN N = 3.85+0。483+0.605=4。938kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。58 A - 立杆净截面面积 (cm2）； A =

14、4。24 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式（1）或（2)计算 l0= k1uh (1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。00m；公式（1）的计算结果： = 41。01N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！公式（2）的计算结果

15、: = 15。53N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0= k1k2(h+2a） （3）k2 计算长度附加系数,按照表2取值为1；公式（3）的计算结果： = 17。46N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m）h0.90。9h1。21.2h1。51.5h2。1k11。2431.1851。1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351。441。531。621。801。922.0

16、42。252.7041。01.01.01.01。01。01.01。01。061。0141。0121.0071。0071。0071.0071.0071。0071.00781.0261.0221。0151.0141.0141.0121。0121。0101.010101。0391.0311.0241。0211。0201。0181.0181.0161。016121。0421.0391.0311。0291。0261.0241.0221。0201。020141。0541.0471。0391。0361.0331.0301.0291.0271。027161。0611.0561。0471。0431。0401.0

17、351.0351.0321.032181.0811。0641.0551.0511.0461。0421。0391。0371。037201.0921.0721.0621。0561。0521.0481.0441。0421。042251.1131。0921.0791。0741.0671。0621.0601.0571。053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761。0731.0701.066351。1551.1291。1141.1061.0961.0901。0871。0811。078401.1731。1491。1321。1231.1111.1041。1011。0941。091以

18、上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容1模板支架的构造要求:a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计：a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过

19、1。5m。3整体性构造层的设计：a当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4剪刀撑的设计:a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5顶部支撑点的设计：a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横

20、杆的高度不宜大于400mm；b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;c支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6支撑架搭设的要求：a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d地基支座的设计要满足承载力的要求.7施工使用的要求：a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩

21、展的浇筑方式；b严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。扣件钢管楼板模板支架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）模板支架搭设高度为4。10米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米,立杆的横距 l=1米,立杆的步距 h=1。20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483。0.一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 250。1

22、41+0。351=3.85kN/m活荷载标准值 q2 = （2+1)1=3kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。81。8/6 = 54cm3；I = 1001。81.81。8/12 = 48.6cm4; 1强度计算:f = M / W f其中 f 面板的强度计算值（N/mm2）; M 面板的最大弯距(N。mm）; W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15N/mm2；M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m）;经计算得到 M = 0.100(1。23.85+1.43）0.20.2=0。035kN。

23、m经计算得到面板强度计算值 f = 0。03510001000/54000=0。648N/mm2面板的强度验算 f f,满足要求！2抗剪计算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.23.85+1.43）0。2=1.058kN截面抗剪强度计算值 T=31058/(2100018）=0。088N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.4N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求！3挠度计算：v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776。852004/（1006000486000）=0.025mm面板的最大挠度小于200/2

24、50，满足要求！二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算.1荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q11 = 250.140.2=0。7kN/m（2)模板的自重线荷载（kN/m）:q12 = 0。350.2=0。07kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1+2）0。2=0.6kN/m静荷载 q1 = 1。20。7+1。20。07=0.924kN/m活荷载 q2 = 1.40.6=0。84kN/m2方木的计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

25、均布荷载 q = 1。764/1=1.764kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。11.76411=0.176kN.m最大剪力 Q=0.611。764=1。058kN最大支座力 N=1。111.764=1。94kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 888/6 = 85。33cm3;I = 8888/12 = 341。33cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0。176106/85330=2。06N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求！（2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh

26、 T截面抗剪强度计算值 T=31058/（28080）=0。248N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大变形 v =0.6771。3710004/(10095003413300)=0.286mm方木的最大挠度小于1000/250，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.94kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.931kN。m最大变形 vmax=2。678mm最大支座

27、力 Qmax=10.63kN截面应力 =0.931106/4491=207。3N/mm2支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2，不满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=10.63kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载

28、力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容：（1)脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1494.10=0.611kN(2）模板的自重(kN）：NG2 = 0.3511=0.35kN(3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3 = 250。1411=3。5kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.461kN。2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1+2）11=3kN3不考虑风

29、荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1。2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 （kN）；N = 9.55 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A - 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3）；W = 4.5 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1

30、uh （1） l0 = （h+2a) (2） k1 - 计算长度附加系数，取值为1。155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u = 1.7 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式（1）的计算结果： = 72.19N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求!公式(2)的计算结果： = 30。03N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！七、楼板强度的计算1计算楼板强度说明:验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取5.1m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋级钢筋，配筋面积As=2142mm2，fy=360N/mm2.板

31、的截面尺寸为 bh=5100mm140mm，截面有效高度 h0=120mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。.的，承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边5。1m,短边5.11=5.1m，楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为：q=21。2（0.35+250.14)+11。2(0.61166/5.1/5.1）+1.4（2+1）=14.45kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.114.45=73。7kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算

32、Mmax=0.0513ql2=0。051373.75。12=98.34kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.4，C35混凝土强度近似等效为C21。84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.42N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度:= Asfy/bh0fcm = 2142360/（510012010.42)=0。121查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0.1135100120210.42106=86.47kN。m结论：由于M

33、i = 86。47 =86.47 Mmax=98。34所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑不可以拆除。3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边5.1m，短边5。11=5.1m,楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.第3层楼板所需承受的荷载为：q=31.2(0。35+250.14）+11.2(0。61166/5。1/5。1)+1。4(2+1)=19.07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.119。07=97。26kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算Mmax=0。0513ql2

34、=0。051397。265。12=129.78kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天后混凝土强度达到83。21，C35混凝土强度近似等效为C29。12.混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.9N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2142360/(510012013.9)=0.091查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.086此层楼板所能承受的最大弯矩为:M1=sbh02fcm = 0.0865100120213。9106=87.79kN。m结论:由于Mi = 87。79+86。

35、47 =174.26 Mmax=129.78所以第16天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除.柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm,H方向对拉螺栓0道，柱模板的计算高度 L = 4400mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm,高度80mm，间距300mm.柱箍采用方钢管，截面1001003mm，每道柱箍2根钢箍，间距600mm.柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算.柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值

36、计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20。0; V 混凝土的浇筑速度，取2。50m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。00m; 1 外加剂影响修正系数，取1。00； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。55kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准

37、值 F1=40.55kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1面板强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kN/m）； q = (1。240.55+1。43.00)0。6 = 31。72kN/m经过计算得到最大弯矩 M = 0.1031.720。30.3=0.285kN.M面板截面抵抗矩 W = 6001818/6=32400mm3经过计算得到 = M/W = 0。285106/32400 = 8。796N/mm2面板的计算强度小

38、于15N/mm2,满足要求!2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0。6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。60.331。72=5。71kN截面抗剪强度计算值 T=35710/（260018)=0.793N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3。面板挠度计算最大挠度计算公式其中q 混凝土侧压力的标准值,q = 40。550。6=24.33kN/m; E - 面板的弹性模量，取6000N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 600181818/12=291600mm4；经过计算得到 v =0。677(40.55

39、0.6）3004/(1006000291600) = 0.763mmv 面板最大允许挠度，v = 300/250 = 1。2mm；面板的最大挠度满足要求！四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式:其中 q - 强度设计荷载（kN/m）； q = (1。240.55+1。43。00)0。3 = 15。86kN/m d为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0。1015.860。60.6=0.571kN。M竖楞方木截面抵抗矩 W = 508080

40、/6=53333.33mm3经过计算得到 = M/W = 0.571106/53333。33 = 10.706N/mm2竖楞方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!2。竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60。615。86=5.71kN截面抗剪强度计算值 T=35710/（25080)=2.141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。3N/mm2竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!3。竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.550.3=12.165kN/m； E -

41、竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50808080/12=2133333.33mm4;经过计算得到 v =0。677（40.550。3）6004/ （10095002133333.33） = 0。527mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 600/250 = 2.4mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格：矩形钢管钢柱箍截面宽度为100mm;钢柱箍截面高度为100mm；钢柱箍壁厚3mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 166.67cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 833。3

42、3cm4；B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)； P = (1.240.55+1.43.00）0.3 0。6 = 9.51kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图（kN）B方向柱箍弯矩图(kN.m）B方向柱箍变形图（kN.m）最大弯矩 M = 0。607kN。m最大支座力 N = 11。38kN最大变形 v = 0。074mm1。柱箍强度计算：柱箍截面强度计算公式：=M/W f其中 M - 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0.607kN。m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333。34cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2）： f = 205B边柱箍的强度计算值 f = 1。82N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到 v