水工钢结构露顶式平面钢闸门设计计算书例子.doc

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1、目录一、 设计资料2二、闸门结构的形式及布置2三、面板设计4四、水平次梁、顶梁和底梁的设计5五、主梁设计10六、横隔板设计16七、纵向连接系设计17八、边梁设计18九、行走支承设计20十、滚轮轨道设计21十一、闸门启闭力和吊耳计算22十二、液压式启闭机23水工刚结构露顶式焊接平面钢闸门设计计算书一、 设计资料1、闸门形式：露顶式平面钢闸门；2、孔口尺寸（宽*高）：18m*15m；3、上游水位：14.8m；4、下游水位：0.2m；5、闸底高程：0m；6、启闭方式：液压式启闭机；7、材料： 钢结构：Q235-A.F； 焊条：E43型； 行走支承：滚轮支承； 止水橡皮：侧止水用p型橡皮，底止水用条形

2、橡皮；8、制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足III级焊缝质量检验标准9、 规范：水利水电工程闸门设计规范SL 1947-2005二、闸门结构的形式及布置1、闸门尺寸的确定（如下图）闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2m,故闸门高度=14.8+0.2=15m；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=15m；闸门的计算跨度：L=L0+20.2=18+0.4=18.4m。2、主梁的形式主梁的形式根据水头合跨度大小而定，本闸门属中等跨度为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。3.主梁的布置因为L=18.001.5H=1.5X15=22.5所以是选取7跟主梁。根据公式计算每一根主梁距水

3、面的距离，K及第K跟主梁，得：y1=3.78m; y2=6.91m; y3=8.95; y4=10.60m; y5=12.02m; y6=13.29m; y7=14.45m 具体布置见下图：4梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格所需要的厚度大致相等，梁格的布置具体尺寸见下页图。 5.连接系的布置和形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度决定布置8道横隔板，其间距为2m，横隔板兼做竖直次梁。（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。单位（mm）6.边梁与行走支承。边梁采用单复试

4、，行走支承采用滚轮支承。三、面板设计根据SL1974-1995水利水电工程钢闸门设计规范修订送审稿，关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁界面选择之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。1.估算面板厚度假定梁格布置尺寸如图2所示，面板厚度按下式计算：t=a当b/a3时，=1.65，则t=a=0.065a当b/a3时，=1.55,则t=a=0.067a现列表如下：梁格a（mm）b(mm)b/akp(N/)t(mm)1143020001.40.5170.0070.0605.832135020001.480.4500.0210.0978.903130020001.530.4580.0340

5、.12511.054110020001.80.4870.0450.14811.075101020001.980.4960.0560.16711.46695020002.100.4980.0650.179 11.56775020002.670.5000.0740.192 11.52865020003.070.5000.0810.2019.14970020002.850.5000.0880.2099.941065020003.070.5000.0940.2179.871170020002.850.5000.1010.22510.711268020002.890.5000.1070.23110.83

6、1353020003.630.5000.1140.2399.201450020004.00.5000.1190.2448.541550020004.00.5000.1240.2498.721649020004.080.5000.1280.2538.681749020004.080.5000.1330.2588.851 848020004.160.5000.1380.2638.841948020004.160.5000.1430.2678.972048020004.160.5000.1470.2719.112140020005.000.5000.1470.2717.58根据上表计算，选用面板厚度

7、t=12mm。2、面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横拉力P，已知面板厚度t=12mm并且近似地取板中最大弯应力=160 则 P=0.07t=0.0712160=134.4N/mm面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力： T=（N/mm）计算面板与主梁连接的焊缝厚度：=(mm)面板与梁格连接焊缝最小厚度四、水平次梁、顶梁和底梁的设计1.荷载与内力的计算水平次梁和顶底梁都是支承在隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力按 q=P现列表计算如下：=1284kN/m梁号梁轴线处水压强度p(kN/m)梁间距(m)q=pkN/m1(顶梁)2.871.430214.011.3901

8、9.471.350327.241.32536.091.3004(主梁)39.981.20047.981.100550.761.05553.551.010660.660.98059.440.950 8(主梁) 69.970.85059.470.750977.320.70054.120.6501083.690.67556.490.70011(主梁)90.550.67561.120.6501296.920.67565.420.70013103.780.69071.610.68014(主梁)110.450.60566.820.53015115.640.51559.550.50016120.540.50

9、060.270.50017(主梁)125.440.49562.090.49018130.240.49063.820.49019135.040.48565.490.48020(主梁)139.750.48067.080.48021144.450.48069.340.48022149.160.44065.630.40023(主梁)153.070.47572.710.55024(底梁)158.470.27543.57顶梁荷载按下图计算根据上表计算，水平次梁计算荷载取66.65KN/m, 水平次梁为9跨连续梁，跨度为2m.如下图所示。水平次梁弯曲时的边跨跨中弯矩为： =24.24（KN.m） 支座B处的

10、负弯矩为： =25.90(KN.m)2. 截面选择 W= =161875()考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选，由附录三表4表查得： A=2883()； =1780000 (); =17804000()；=73(mm); d=7(mm)面板参加次梁工作有效宽度按下式计算，然后取其中最小值。 B+60t=73+6012=793(mm) B=1b( 对跨间正弯矩段）； B=2b(对支座负弯矩段）；按10号梁计算，设梁间距b=(b1+b2)/2=(750+650)/2=700(mm).确定上式中面板的有效宽度系数时，需要知道梁弯矩零点之间的距离L0与梁间距b之比值。对于第一跨中正弯矩段取l0=0

11、.8l=0.8*2000=1600(mm);对于支座负弯矩段取l0=0.4l=0.4*2000=800(mm)。根据l0/b查表7-1得： 对于l0/b=1600/700=2.3得1=0.70则B=1b=0.7700=490(mm) 对于l0/b=800/700=1.143得2=0.44则 B=2b=0.44700=308(mm)对于第一跨中弯矩选用B=490(mm)，则水平次梁组合截面面积： A=2883+49012=8763(mm2)组合截面形心到槽钢中心线的距离： e=(49012106)/8763=71(mm)跨中组合截面的惯性矩及截面模量为： I次中=17804000+2883712

12、+49012353=39540203(mm4) Wmin=231223(mm2)对支座段选用B=308(mm).则组合截面面积：A=2883+30812=6579(mm2)组合截面形心到槽钢中心线的距离：e=59.5(mm)。支座处组合截面的惯性矩及截面模量： I次B=17804000+288359.52+3081265.52=43867304(mm4) Wmin=275030(mm2)3. 水平次梁的强度验算 由于支座处B弯矩最大，而截面模量较小，故只需验算支座B处截面的抗弯强度，即： =112N/mm2=160N/mm2说明水平次梁选用槽钢满足要求。 扎成梁的剪应力一般很小，可不必验算。4

13、. 水平次梁的挠度验算受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在B支座处，截面的弯矩已经求得M次B=28.53KNm,则边跨挠度可近似地按下式计算： =*- = - =0.000538=0.004故水平次梁选用槽钢满足强度和刚度要求。5. 顶梁和底梁顶梁所受荷载较小，但考虑水面漂浮物的撞击等影响，必须加强顶梁刚度，所以也采用槽钢。底梁也采用。五、主梁设计（一）设计资料 1.设计如下图，主梁跨度净宽L0=18.00m;计算跨度L=18.40m；荷载跨度L1=18m. 2.主梁荷载q=153.328KN/m. 3.横向隔间距：2m； 4.主梁容许挠度：=L/600 。（二）主梁设计

14、 主梁设计内容包括：1.截面选择；2.梁高改变；3.翼缘焊缝；4.腹板局部稳定验算；5.面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力验算。1.截面选择 （1）弯矩与剪力。弯矩与剪力计算如下： Mmax=（ - ）=6485(kN.m) Vmax=1379.952(kN) (2)需要的截面抵抗矩。已知Q235钢的容许应力=160KN/mm2， 考虑钢闸门自重引起的附加应力作用，取容许应力=0.9160=144N/mm2，则需要的截面抵抗矩为W= =45034cm2.(3)腹板高度选择按刚度要求的最小梁高（变截面梁）： Hmin=0.960.23 =0.960.23=170.4（cm）对于变截面梁的经济梁

15、高，he=3.1w2/5=3.1450342/5=225.3(cm)。现选用腹板高度h0=220cm.(4) 腹板厚度选择按经验公式计算： tw=/11=1.35cm,选用 tw=2.0cm.(5) 翼缘截面选择 每个翼缘需要截面为： A1=-= - =131.3cm2下翼缘选用 t1=2cm(符合钢板规格）需要b1=65.65cm,选用b1=70cm，（在-=8844cm之间）.上翼缘的部分截面可利用面板，故只需设置较小的上翼缘板同面板相连，选用t1=2.0cm,b1=32cm.面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为： B=b1+60t=32+601.2=104cm.上翼缘面积A1=322+104

16、1.2=188.82(6)弯应力强度验算 主梁跨中截面（见下图)的几何特性如下表：部位截面尺寸（cm2）截面面积A（cm2）各形心离面板表面距离y (cm)A y,（cm3）各形心离中和轴距离y=y,-y1(cm)Ay2(cm4)面板部分1041.2124.80.6 74.88-100.11250497上翼缘板322.0642.2140.8-98.5620944腹 板2202.0440113.24980812.568750下翼缘板702.0140224.231388123.52135315合计768.881411.74075506 单位（mm）截面形心矩：y1=100.7cm截面惯性矩： +4

17、075506=5850172（cm4）截面抵抗矩：上翼缘顶边Wmon=58095（cm3）下翼缘底边： Wmin=46913（cm3）弯应力： =13.82(kN/cm2)0.916=14.4(kN/cm2)(安全) （7） 整体稳定性与挠度验算 因主梁上翼缘直接同钢板相连，按规范规定可不必验算整体稳定性。又因梁高大于刚度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。2.截面改变 因主梁跨度较大，为减小门槽宽度和支承边梁高度（节省钢材），有必要将主梁支承段腹板高度宽度减小h0s=0.6h0=0.6220=132cm.梁高开始改变的位置取在临近支承段的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承段的距离为200-10

18、=180cm (单位：mm)剪切强度验算：考虑到主梁段部的腹板及翼缘部分分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接，故可按工字钢截面来验算剪应力强度。主梁支承端截面的几何特性如下表。部位截面尺寸（cm*cm)A(cm2)y,(cm)Ay,(cm3)Y=y,-y1(cm)Ay2(cm4)面板部分1041.2124.80.674.88-62.4485941上翼缘板322.0642.2140.8-60.8236584腹 板1322.0 26469.218268.86.210148.16下翼缘板702.0140136.21906873.2750153.6合计592.837552.481482791截面形心距：y

19、1=63(cm)截面惯性矩:+1482791=1866119(cm4)截面下半部中和轴的面积矩：S=14073.2+72.22=15460cm3剪应力： =5.71。(安全)。3.翼缘焊缝翼缘焊缝厚度hf按受力最大的支承端截面计算。最大剪力Vmax=1379.392kN.截面惯性矩I0=1866119cm4。上翼缘对中和轴的面积矩 S1=124.862.4+6460.8=11678.72cm3。下翼缘对中和轴的面积矩 S2=14073.2=10248=1.5=1.5=6.70(mm)所以全梁的上下翼缘焊缝都采用hf=12mm.4.腹板的加劲肋和局部稳定验算加劲肋的布置：因为200/2=1008

20、0,故需设置横向加劲肋，以保证腹板的局部稳定性。因闸门上已布置横向隔板兼作加劲肋，其间距a=200cm。腹板区格划分主梁变截面位置图该区格的腹板平均高度是=1/2(220+132)=176cm/tw=176/2=88(cm),不必验算，故在梁高减小的区格内也不必设横加劲肋。5. 面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算从上述的面板设计可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有6区格所需板厚度较大，这意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选取区格6（图2），并验算其长边中点的折算应力。面板区格6在长边中点的局部弯曲应力：my= =2434.5(KN/)mx=umy=0.32434.5=730.35(

21、KN/)对应于面板区格6在长边中点的主梁弯矩（图5）和弯应力：M=153.32899-=11745(KN*m)0x=202.16(N/)面板区格3的长边中点的折算应力 zx = = =2211.55*160=248(N/)上式中 的取值均以拉应力为正号，压应力为负号。故面板厚度选用12mm，满足强度要求六、横隔板设计1.荷载和内力计算横隔板同时兼做竖直次梁，它主要承受水平次梁、顶梁和底梁传来的集中荷载以及面板传来的分布荷载，计算时可把这些荷载用以三角形分布的水压力来代替（见下图），并且把横隔板作为支撑在主梁上的双悬臂梁。则每片横隔板在上悬臂的最大负弯矩为M=2.0=50.49(KN*m)2.横

22、隔板截面选择和强度计算其腹板选用与主梁腹板同高，采用2200mm*12mm，上翼缘利用面板，下翼缘采用500mm*12mm的扁钢，上翼缘利用面板的宽度按B=2b确定，其中b=2000mm，按l0/b=3.78，查表可得有效宽度系数2=0.69，则B=0.69*2000=1380mm，取B=1400mm (单位：mm)如上图，截面形心到腹板中心线的距离：e=180（mm）截面惯矩：I=+12220012500+121400=3.58317328截面模量：Wmin=2773554()验算弯应力：=18.2(N/)由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度=12mm。

23、七、纵向连接系设计1.载荷和内力计算纵向连接系受闸门自重。露顶式平面钢闸门G按附录十一式计算：=0.0121.01.09.8=2154(KN)下游纵向连接系承受 0.4G=0.42154=861(KN)纵向连接系是做简支的平面桁架。因为为大跨度闸门，则验算其桁架腹杆布置如图，其节点荷载为 =95.7(KN) (单位：mm)2.斜杆截面计算斜杆承受最大拉力N=844.39KN，同时考虑闸门偶然扭曲是可能承受压力，故长细比的限制值应与压杆相同，即。选用双角钢20018，表查得：截面面积A=138602回转半径iy0=87.4mm斜杆计算长度 长细比 验算拉杆强度： 考虑单角钢受力偏心的影响，将容许

24、应力降低15%进行强度验算。八、边梁设计边梁的截面形式采用双腹式（如图），边梁的截面尺按照构造要求确定，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装滚轮，两个下翼缘为用宽度为200mm的扁钢做成。边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计师将容许应力值降低15%作为考虑受扭影响的安全储备。 (单位：mm)1.荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设六个滚轮。其布置尺寸可见下图。 M图 V图最大轴向力为作用在一个边梁上的起吊力，估计为7260kN（详细计算见后）。在最大弯矩作用截面上的轴向力，等于起吊力减去上滚轮的摩阻力，该轴向力2. 边梁的强度验算 截面面积 A=

25、73880mm面积矩 Smax=22635920()截面惯性矩 截面模量 截面边缘最大应力验算: 腹板最大剪应力验算：腹板与下翼缘连接处应力验算： 以上的验算满足强度要求。九、行走支承设计滚轮计算：轮子的主要尺寸是轮径D和轮缘宽度b，这些尺寸是根据轮缘与轨道之间的接触应力的强度条件来确定的，对于圆柱形滚轮与平面轨道的接触情况是线接触，其接触应力可按下式计算，其中第五个滚轮受力最大，其值为2918kN。设滚轮轮缘宽度b=120mm，轮径D=400mm。为了减少滚轮转动时的摩擦阻力，在滚轮的轴孔内还要设滑动轴承，选用钢对10-1铸铁铝磷青铜。轴和轴套间压力传递也是接触应力的形式，可按下式验算：取轴

26、的直径d=250mm，轴套的工作长度b=300mm，滑动轴套容许应N/mm轮轴选用45号优质碳素钢，取轮轴直径d=200mm，其工作长度为b=300mm，对其进行弯曲应力和剪应力验算：轴在轴承板的连接处还应按下式验算轮轴与轴承板之间的紧密接触局部承压应力：轴承板所受的压力取轴承板叠总厚度故十、滚轮轨道设计（单位:mm）1. 确定轨道钢板宽度轨道钢板宽度按钢板承压强度决定。根据Q235钢的容许承压应力为，则所需要的轨道底板宽度为，取B=250mm故轨道地面压应力： 2. 确定轨道底板厚度轨道底板厚度按其弯曲强度确定。轨道底板的最大弯应力： 式中轨道底板的悬臂长度c=40mm，对于Q235由表查得

27、。故需要轨道底板厚度： ，取值t=70mm。十一、闸门启闭力和吊耳计算1.启门力按式计算 其中闸门自重 G=2154KN滑道摩阻力 止水摩阻力 因橡皮止水与钢板间摩擦系数 f=0.65橡皮止水受压宽度取为 b=0.2m每边侧止水受压长度 H=15m侧止水平均压强 p=73.5KN/故 下吸力Px底止水橡皮采用I110-16型，其规格为宽16mm，长110mm。底止水沿门跨长16.4m，根据SL74-95修订稿：启门时闸门底缘平均下吸强度一般按 20KN/计算，则下吸力：故闸门的启门力： 1. 闭门力按式（7-24）计算： 显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。为此，我考虑采用一个重量4000kN的

28、加载梁，在闭门时可以依次对需要关闭的闸门加载下压关闭。2.吊轴和吊耳板验算，如图：（1）吊轴。由于采用双腹式边梁，采用Q235钢，由表查得，采用双吊点，每边起吊力为吊轴每边剪力 需要吊轴截面积 又 故吊轴直径。取d=130mm（2） 吊耳板强度验算。按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算。由表查得Q235钢的，（3） 故 因此在边梁腹板上端部各焊一块厚度为70mm的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为D=3d=3241=723mm。吊耳孔壁拉应力按下式计算： 式中，吊耳板半径R=180mm，轴孔半径r=60mm，由表查得，所以孔壁拉应力： 故满足要求。十二、液压式启闭机为=5579.3kN，由上图可知，应该选取QPKY-6300/3150-16.0型号的液压式启闭机，其数量为2个。选用河北衡水市液压式启闭机生产供应商所生产的液压式启闭机。 主要参考资料【1】水利水电工程钢闸门设计规范，北京：水利水电出版社，1995【2】水工钢结构/范崇仁主编。第四版，北京：中国水利水电出版社