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1、第一节 基本概念第二节 活性污泥法的发展第三节 气体传质原理和曝气设备第四节 去除有机污染物活性污泥法过程设计第五节 脱氮、除磷活性污泥法工艺及设计第六节 二沉池第七节 活性污泥法处理系统运行管理,第四章 活性污泥法,第一节 基本概念,一、概述,2.活性污泥组成 活性微生物（Ma，主体，主要是细菌、真菌等，以菌胶团形式存在)、自身氧化残留物(Me)、吸附的不能降解的有机物(Mi)和无机悬浮物(Mii)。3.活性污泥性状(P102)粒径2001000m，比表面积20100cm2/mL。一般呈茶褐色，略显酸性，含水率99左右，相对密度1.0021.006；具有凝聚沉降性能和生物活性。,1.活性污泥
2、法产生过程（P100),4.活性污泥评价方法（P103),混合液悬浮固体浓度（MLSS）和混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）MLSS，又称污泥浓度，指曝气池中单位体积混合液悬浮固体的质量，包括Ma、Me、Mi、Mii。单位：mg/L或g/L。MLVSS，又称活性污泥浓度，指曝气池中单位体积混合液悬浮固体中有机物的质量，包括Ma、Me、Mi。,MLSS、MLVSS都是微生物浓度近似值，MLVSS更接近活性微生物的浓度。生活污水MLVSS/MLSS=0.70.8。,生物相观察:观察活性污泥中微生物的种类、数量、优势度及代谢情况。,污泥沉降比（SV）：曝气池混合液静置30min后沉淀污泥的体积分
3、数，单位：%。,污泥体积指数(SVI)：指曝气池混合液沉淀30min后，每克干污泥形成的湿污泥体积，单位 mL/g。,SVI反映污泥的沉降性能和活性。城市污水SVI正常值100150mL/g。SVI过低时，污泥含无机物较多，污泥活性差。SVI过高时，污泥颗粒松散，沉降性能差。,如:SV=30%，MLSS=3000mg/L，求SVI=100mL/g。,二、活性污泥法基本流程(P103),曝气装置：供氧、搅拌，使混合液处于悬浮状态。曝气池：微生物降解有机物的场所；二沉池：泥水分离，浓缩活性污泥；污泥回流系统：保持曝气池中一定的微生物浓度；剩余污泥排放系统：维持系统的稳定运行。,三、活性污泥降解污水
4、中有机物过程,1.吸附阶段：时间短（1045min)，BOD5去除率高。污水中悬浮和胶体有机物浓度越高，吸附效果越明显。,2.稳定阶段：时间长；微生物对吸附的有机物氧化分解。,推流式曝气池示意图（平行水流式）,一、曝气池基本形式（P106),第二节 活性污泥法的发展,1.推流式曝气池,废水及回流污泥由池一端进入，水流呈推流型，沿池长方向污染物浓度逐渐降低。,根据断面上水流情况，分为平移推流式和旋转推流式。,平移推流式：曝气池底铺满扩散器，水流沿池长方向流动,旋转推流式：扩散器装于横断面一侧。水流除沿池长方向流动外，还有侧向旋流，形成了旋转推流。,旋转推流式示意图,2.完全混合曝气池（P108)
5、,池内各点的底物浓度、微生物浓度、需氧速率一致，耐冲击负荷。,3.封闭环流式反应池(P109),4.序批式反应池（P109),曝气池和沉淀池合二为一。工作周期由进水、反应、沉淀、排水和闲置组成。,图12-9序批式反应工艺操作流程,1.传统推流式（图12-4）,二、活性污泥法的发展和演变,2.渐减曝气法,特点：供氧沿池长逐渐递减，节能。,3.阶段曝气法（分段进水法）,图12-12 阶段曝气法示意图,4.高负荷曝气法,有机物容积负荷或污泥负荷高；停留时间短(1.53h)，活性污泥处于对数增长期；处理效果低，产泥量多；适用于对处理水质要求不高的场合。,5.延时曝气法（低负荷曝气法)有机物容积负荷或污
6、泥负荷低；曝气时间长（24h)，剩余污泥少，出水水质好；耐冲击负荷；占地面积大，运行费用高。,6.吸附再生法（又称接触稳定法，P112),吸附池：快速去除有机物,容积较小；再生池：使回流污泥恢复活性。处理效果低，适用于含有机悬浮物和胶体较多的污水。,7.完全混合法,特点：微生物浓度、底物浓度在池内均匀分布，需氧速率均衡；耐冲击负荷；,图12-15完全混合法处理流程,8.深层曝气法（P113),9.纯氧曝气法（P115):,图12-18 纯氧曝气池结构简图纯氧代替空气，曝气时间短，MLSS较高；设备需密封，结构要求高。,11.吸附-生物降解工艺（AB法,P116）,由预处理段、A级、B级三段组成
7、，无初沉池；A级由吸附池和沉淀池组成，负荷高、停留时间短；B级由曝气池和二沉池组成，负荷低，停留时间长；A、B段各有污泥回流系统和适合的微生物种群；,12.序批式活性污泥法（SBR）,13.氧化沟（P117),1.（）是活性污泥在组成和净化功能上的中心，是微生物的主要成分。A、细菌；B、真菌；C、原生动物；D、后生动物2.某曝气池的污泥沉降比为25，MLSS浓度2000mg/L，污泥体积指数为（）mL/g。A.25 B.100 C.125 D.1503.关于污泥体积指数，正确的是（）。A.SVI高，活性污泥沉降性能好B.SVI低，活性污泥沉降性能好C.SVI 过高，污泥细小而紧密D.SVI 过
8、低，污泥会发生膨胀4.下列关于各种活性污泥运行方式不正确的是（）。A.渐减曝气法克服了传统推流式供氧与需氧间的矛盾；B.多点进水法比普通曝气池出水水质要高；C.吸附再生法采用的污泥回流比比普通曝气池要大；D.完全混合法克服了普通曝气池不耐冲击负荷的缺点。,5.活性污泥增长曲线如图4-2，图中1、2、3分别代表（）。A.BOD降解曲线、氧利用速率曲线、微生物增殖曲线；B.微生物增殖曲线、氧利用速率曲线、内源分解曲线；C.微生物增殖曲线、氧利用速率曲线、BOD降解曲线；D.氧利用速率曲线、BOD降解曲线、内源分解曲线；,6.下图是吸附一再生活性污泥法流程图，图中 1、2、3、4、5各代（）。A.吸
9、附段、再生段、曝气池、回流污泥、剩余污泥；B.吸附段、再生段、二沉池、回流污泥、剩余污泥；C.再生段、吸附段、二沉池、回流污泥、剩余污泥；D.再生段、吸附段、二沉池、剩余污泥、回流污泥；,第三节 气体传递原理和曝气设备,一、气体传质原理(P128)1.菲克定律：,气、液接触界面附近存在着气膜和液膜，外侧分别是气相主体和液相主体；气体从气相主体传递到液相主体，传质阻力仅存在于气、液两层层流膜；气膜中氧的分压梯度，液膜中氧的浓度梯度是氧转移的推动力；液膜的传质速率是氧转移的控制速率。,2.双膜理论（P128),图12-25气体传质双膜理论简图,3.氧传递方程,设液相主体体积为V，上式两边同除以V得
10、：,提高氧转移速率方法：提高KLa值；提高CS值。,(12-37),1.污水水质,KLa（T）T时氧总转移系数；KLa（20）20时氧总转移系数;T设计温度；1.024温度系数。,污水中有机物,含盐量,二、氧转移的影响因素（P130),2.水温,温度对溶解氧饱和度和氧转移有相反的影响，但不是相互抵消。总的来说，温度降低有利于氧转移。,3.氧分压（P131）,鼓风曝气池Cs值,CS1、CS2池底、池面混合液DO饱和浓度，mg/L；,pd空气扩散装置出口处的压力（Pa）,EA空气扩散装置的氧转移效率，%；,H空气扩散装置安装深度，m；,压力修正系数,三、氧转移速率与供气量的计算（P132),1.理
11、论供氧量,标准条件下，氧转移量OS(kg/h),实际情况下，氧转移量O2：,联解上面两式：,(12-49),（12-51）,氧利用效率EA(%)：,实际供氧量S与供气量GS关系：,2.供气量,联解以上两式得曝气系统所需供气量：,0.21氧在空气中所占体积百分数；1.33120时氧气的密度，kg/m3；,(12-52),(12-53),(12-54),鼓风曝气图,四、曝气设备（P134）,1.鼓风曝气：由空气净化器、鼓风机、空气输配管系统、扩散器组成。,微气泡扩散器,多孔刚性材料扩散器,微孔曝气设备安装,小气泡扩散器,气泡直径1.5mm以下。,中气泡扩散器,常用穿孔管和莎纶管。孔直径23mm，气
12、泡直径26mm。氧利用率较高，压力损失较小；,大气泡扩散器,气泡直径15mm左右，氧利用率低。,剪切分散空气扩散器,如：射流空气扩散器、水下空气扩散器。,扩散器形成的气泡直径越大，氧利用率越低，空气净化设备要求越低；反之亦然。选择扩散器要因地制宜。,2.机械曝气（表面曝气）,竖轴式曝气器,充氧原理：叶轮提升混合液，气液接触液面更新，空气中氧转移。曝气装置后侧形成负压，吸入空气；,卧轴式曝气器,转动轴与水面平行，主要用于氧化沟。能够充氧和推动混合液在池内流动。,3.曝气设备性能指标（P138）氧转移速率：mgO2/L.h；充氧能力（或动力效率）：kgO2/kw.h；氧利用率：通过鼓风曝气转移到混
13、合液中的氧量占总供氧的百分比，。,鼓风曝气、评价，机械曝气按、评价。,一、设计计算内容（P139)工艺流程选择：根据水量、进出水水质要求确定；曝气池设计；曝气系统设计：曝气设备选择、供氧量、供气量计算；污泥回流及剩余污泥排放设计；二沉池设计；,第四节 去除有机污染物活性污泥法过程设计,二、曝气池容积计算,活性污泥负荷（简称污泥负荷LS）,Ls污泥负荷，kgBOD5/kgMLSSd或kgBOD5/kgMLVSSd；Q曝气池平均进水流量，m3/d；S0曝气池进水BOD5值，mg/L或kg/m3；V曝气池容积，m3。X曝气池MLSS或MLVSS浓度，mg/L或kg/m3；,1.有机物负荷法(P140
14、),因此,容积负荷法(Lv),Lv容积负荷，kgBOD5/m3d。,S0、Q已知，X、Lv、Ls可参考表121（P118)按不同运行方式选择。,室外排水设计规范公式,Se出水BOD5值，mg/L；,注意:X与LS单位应一致。,表121常用活性污泥法典型设计参数,2.污泥泥龄法(P141),污泥泥龄，d；Q进水流量，m3/d；,Y污泥产率系数，mgVSS/mgBOD5；,S0、Se分别为曝气池进出水BOD5值，mg/L；,X曝气池混合液MLVSS浓度，mg/L；,Kd内源代谢系数，d-1；,通过试验或经验选定（表121，P118；表122，P125）。,反应系统内（曝气池内）活性微生物全部更新一
15、次所用的时间。,三、剩余污泥量计算（P142),1.按污泥泥龄计算,X每天排出的总固体量，gVSS/d；X曝气池MLVSS浓度，gVSS/m3；V曝气池容积，m3。,污泥泥龄，d；,注意：X与X单位的一致。,根据污泥产率系数计算,XV-每日增长的挥发性活性污泥量，kgVSS/d；Y产率系数(也称合成产率系数或总产率系数），mgVSS/mgBOD5；,2.根据污泥产率系数或表观产率系数计算,Kd内源代谢系数，d-1；,根据表观（净）产率系数计算,上述计算得到的是MLVSS量，根据MLVSS/MLSS比值计算总悬浮固体量。,（12-67）,（补充）,四、需氧量计算（P143),1.根据有机物降解需
16、氧率和内源代谢需氧率计算,O2混合液需氧量，kgO2/d；,微生物氧化分解有机物需氧率，kgO2/kgBOD5；,Q污水流量，m3/d；,活性微生物降解的有机物量，kg/m3；,微生物内源代谢需氧率，kgO2/kg.d；,XV曝气池内MLVSS浓度，kg/m3；,V曝气池容积，m3；,0.420.53,0.090.11,（12-68),2.微生物对有机物的氧化分解需氧量,Q污水流量，m3/d；bCOD0进水可生物降解COD浓度，g/m3；bCODe出水可生物降解COD浓度，g/m3；XV剩余污泥量（以MLVSS计算），g/d1.42污泥的氧当量系数；,以BODL（总生化需氧量）代替bCOD,B
17、OD50.68BODL,（P145)某污水处理厂Q=21600m3/d，经预处理沉淀后BOD5为200mg/L，希望生物处理出水BOD520mg/L。该地区大气压为1.013105Pa，设计曝气池的体积，剩余污泥量和空气量。相关参数取值如下：曝气池污水温度为20；曝气池中MLVSS/MLSS=0.8；回流污泥浓度（MLSS）为10000mg/L；曝气池中MLSS=3000mg/L；污泥泥龄c=10d；二沉池出水含12mg/L的TSS，其中VSS占65；污水中含有足够的生化反应所需的氮、磷和其他微量元素；,估计出水中溶解性BOD5浓度出水总BOD5未被生物降解溶解性BOD5悬浮固体BOD5悬浮固
18、体所占BOD5计算 悬浮固体中可生物降解量=0.6512=7.8mg/L可生物降解悬浮固体BODL7.81.4211mg/L 可生物降解悬浮固体BODL换算为BOD50.68117.5（mg/L）生物处理后出水溶解性BOD5，即SeSe7.5mg/L20mg/L Se12.5mg/L,按污泥泥龄计算：,经计算，取曝气池容积5700m3。,表122（P125书），Y0.6kgVSS/kgBOD5，Kd0.08d-1；,计算曝气池水力停留时间,计算曝气池容积,按污泥负荷计算,表121（P118)，LS=0.25kgBOD5/（kgMLSSd）,计算每天排除的剩余污泥量,按表观产率系数计算,计算系统
19、排除的以VSS计的干污泥量,计算总排泥量：,按污泥泥龄计算,湿污泥量计算,剩余污泥按含水率99计算，每天排放湿污泥量：,计算污泥回流比R,曝气池中MLSS=3000mg/L；回流污泥MLSS=10000mg/L,(6)计算曝气池需氧量,回流污泥量QR与污水量Q的比值,空气量计算：,采用鼓风曝气，设曝气池有效水深6.0m，曝气扩散器安装距池底0.2m，则扩散器上静水压5.8m，其它相关参数选择：=0.7，=0.95，1，扩散设备堵塞系数F=0.8，采用管式微孔曝气设备，EA=18%,扩散器压力损失：4kPa，20水中溶解氧饱和度为9.17mg/L。,扩散器出口绝对压力,空气离开曝气池面，气泡含氧
20、体积分数,按式（1247）计算(P132),20时曝气池混合液中平均氧饱和度，按式（1245,p131）计算：,按计算需氧量按式（1251）换算为标准条件下（20脱氧清水）充氧量：,曝气池供气量计算：,如果选用三台风机，两用一备，则单台风机风量：3214m3/h(54m3/min)。,鼓风机出口风压计算：选择一条最不利空气管路计算空气管的沿程和局部压力损失，如果管路压力损失5.5kPa（计算省略），扩散器压力损失4kPa，按式（1255,P133）出口风压p：,作业：1.已知曝气池中MLVSS=2200mg/L，混合液在100mL量筒内经30min沉淀的污泥量为18mL,求SV、SVI。（已知
21、MLVSS/MLSS=0.8）,2.污水处理厂Q=6000m3/d，进水BOD5=200mg/L，出水BOD5=25mg/L，c=10d，MLVSS=3g/L，污泥产率系数Y=0.4mgVSS/mgBOD5，Kd=0.06(d-1)，求曝气池容积？,3.污水处理厂Q=5000m3/d，污水经沉淀池后BOD5为200mg/L，处理出水溶解性BOD515mg/L。分别用a、b两种设计参数，计算曝气池体积V。a、曝气池内MLSS=4000mg/L，污泥负荷LS=0.3KgBOD/KgMLSS.d。b、曝气池水力停留时间4h。,1.活性污泥法工艺需要确定的主要设计参数为（）。A.需氧量和实际供气量；B
22、.曝气池容积；C.BOD污泥负荷、混合液污泥浓度、污泥回流比；D.污泥体积指数2.正确地确定（）是确定曝气池容积的关键。A.BOD污泥负荷和混合液污泥浓度（MLSS）；B.污泥沉降比（SV）；C.污泥指数（SVI）；D.污泥回流比,1.三段生物脱氮工艺,第五节 脱氮、除磷活性污泥法工艺及设计,一、生物脱氮工艺(P148),特点：有机物降解(氨化）、硝化和反硝化独立进行，效率高；流程复杂，造价高。反硝化段需投加碳源；出水BOD5高。,2.两段生物脱氮工艺（P148）,图12-33 两段生物脱氮工艺第一段：除碳，有机氮氨化、硝化，污泥负荷低，停留时间长；第二段：外加碳源进行反硝化脱氮;,3.前置缺
23、氧好氧生物脱氮工艺(P149),4.后置缺氧好氧生物脱氮工艺(图12-35，P150）,将反硝化段布置在系统的后面，有机物的去除和硝化布置在系统的前面。,5.Bardenpho生物脱氮工艺,1.厌氧好氧(AP/O)工艺（P157),二、生物除磷工艺,由厌氧池和好氧池组成，同时去除污水中有机物及磷。,图12-40 AP/O除磷工艺流程,2.Phostrip除磷工艺（P158）,1.A2O（厌氧缺氧好氧）工艺(P159),三、生物脱氮、除磷工艺,图12-43 倒置A2/O生物脱氮除磷工艺流程,处理水,短时初沉池,剩余污泥,部分污水,污水Q,缺氧池,厌氧池,好氧池,二沉池,回流污泥（25100%）Q
24、,回流混合液（0200%）Q,2.改良Bardenpho工艺（P161）,在Bardenpho流程之前增设一个厌氧池，脱氮除磷效果好，但流程复杂。,3.UCT工艺（P161),污泥回流到缺氧池，缺氧池混合液回流到厌氧池，脱氮除磷效果好。,图12-45 UCT生物脱氮除磷工艺,四、生物脱氮、除磷影响因素（P164）,1.生物脱氮影响因素DO：缺氧段DO0.5mg/L；好氧段DO2.0mg/L；营养物质：硝化段，BOD51520mg/L;反硝化段，BOD5TN35；pH：硝化段，pH78；反硝化段，pH6.57.5温度：530,4.SBR工艺,通过时间顺序控制，在同一反应器中完成除磷、脱氮。,2.
25、生物除磷影响因素DO：厌氧段DO0.2mg/L；好氧段：DO=2.0mg/L。污泥泥龄：泥龄短，除磷效果好；,pH：68温度：530,BOD5负荷：,五、常用生物脱氮除磷工艺设计参数和特点表124和表125。（P162）,五、A2/O工艺设计要点及设计参数(自学）,1.设计参数,（1）营养物,(2)DO：,（3）,（4）温度30。,常用生物脱氮除磷设计参数见表125。（P162）,（5）污泥泥龄c:1020d;（6）混合液污泥浓度MLSS：30004000mg/L;(7)水力停留时间：厌氧区12h；缺氧区0.53h；好氧区510h（8）污泥回流比:25100；混合液回流比100400,2.计算
26、公式,（1）厌氧池容积V,Q废水流量，m3/d；t水力停留时间，h。KZ污水流量变化系数。,（2）A/0容积,S0进水BOD5值，mg/L；Se出水BOD5值，mg/LLS污泥负荷率，,f系数，取0.70.8；X混合液污泥浓度，mg/L；,(3)剩余污泥量Px,MLSS剩余污泥量，kg/d。,Yobs净产率系数。,R污泥回流比；,回流污泥浓度，取10000mg/L；,Y-污泥产率系数，mgVSS/mgBOD5；Kd-内源代谢系数，d-1；c污泥龄，d。,（4）需氧量计算,例题：某污水Q=10000m3/d,一级出水COD340mg/L，BOD5140mg/L，SS=125mg/L,TN=26.
27、2mg/L，TP=4.5mg/L，要求二级出水COD70mg/L，BOD520mg/L，SS20mg/L,TN6mg/L，TP1mg/L，设计A2/0池。,N0进水TN，mg/L；Ne出水TN，mg/L；,解：,（1）判断是否可采用A2/O工艺,满足要求。,(2)设计参数,Kd0.04d-1；,R0.5；,（3）厌氧池容积,(4)A/0池容积,（5）剩余污泥量,（6）需氧量,第六节 二沉池,一、作用及原理（P174）,1.作用:固液分离和污泥浓缩。,2.思考：初沉池与二沉池异同？相同：沉淀原理相同。不同:a.污水处理流程中所处位置不同；b.功能不同；c.沉降类型不同：初沉池，自由沉降；二沉池，
28、成层沉降。,二、二沉池构造,1.构造型式,平流式、竖流式和幅流式沉淀池（多采用）,中心进水幅流式沉淀池（P53书）,每座沉淀池表面积A（m2),Qmax最大设计流量，m3/h,q表面水力负荷，m3/m2h，（表105，P45）,n池数；,直径D（m）,以中心进水辐流式沉淀池为例（P54),有效水深h2（m）,t沉淀时间，h；D/h2=612；,三、二沉池设计计算,污泥部分所需容积V（m3),S每人每日湿污泥量，L/d人,N设计人口数，人；T排泥时间间隔，d,泥斗容积(V1),r1泥斗上口半径，m；r2泥斗下口半径，m；h5泥斗高度，m；,泥斗以上圆锥体部分容积（V2）,R池体半径，m；h4池底
29、坡高度，m；,总高h,h1超高，m；取0.3m；h2有效水深，m；h3缓冲层高度，m；取0.30.5m；h4底坡高度，m；h5泥斗高度，m；,每池表面积,例题：某污水处理厂，N=360000，设计中心进水辐流式二沉池。,q=1.3m3/m2.h（表105，P45）,表10-5 沉淀池经验设计参数,t2h；D/h230/2.6=11.63,污泥部分所需容积,T=2h。,污泥斗容积V1,设r12m，r21m；,泥斗以上圆锥体部分容积V2,总容积,总高,画设计草图,作业：某污水处理厂Qmax=2400m3/h，N=320000,设计中心进水辐流式二沉池。,1.水力负荷,Q增大，t变小，影响出水水质。
30、,第七节 活性污泥法系统的运行管理,一、运行影响因素（P179),对策：设置调节池。,2.有机负荷Ls,出水水质差，剩余污泥量多，污泥处置费用高。反之，出水水质好，投资大。,包括均量池、均质池、均化池、事故池,用MLSS与MLVSS表示，但MLSS并不是微生物的活细胞量。MLSS过高，二沉池中沉淀困难，出水水质差；MLSS增加，要求更高的氧传递速率，否则处理效率降低。,3.微生物浓度,根据不同水质、工艺选择合理的微生物浓度。,4.曝气时间:有机负荷高，需氧量大，曝气时间长，曝气池容积增大，投资增大。,5.污泥泥龄（SRT）:泥龄短，微生物活性强。泥龄长微生物活性低，絮凝条件恶化。,6.氧传递速
31、率：决定活性污泥法的处理能力。,有充足的氧量；使混合液中固体保持悬浮状态和紊动条件。,7.回流污泥浓度(XR）和污泥回流比（R）,XR 增大，X增大；R增大，曝气池中MLSS高，但污泥浓缩时间缩短，使XR降低，可能使X降低。,R=QR/Q,9.pH和碱度：pH6.58.5；如废水pH过低，投加碱或石灰，调节pH。,10.DO：2mg/L左右。,8.曝气池构造：与反应要求密切相关。,二、污泥膨胀及控制(P186),1.污泥膨胀,混合液在1000mL量筒中沉淀30min后，污泥体积膨胀，上清液减少，称为污泥膨胀。用SVI值判断。,2.分类,丝状菌膨胀,原因：污水水质，如营养物不平衡及污水水温、pH
32、值过低。运行条件，如曝气池负荷、DO浓度；工艺方法。,非丝状菌膨胀：发生在水温较低而污泥负荷太高的情况下。,3.控制措施(P188),运行中控制措施控制曝气量、调整pH值；调整氮、磷比例；投加化学药剂；取消初沉池。,(2)设计时，采取以下方法：减小初沉池或取消初沉池；两级生物处理法;在曝气池前端设置填料;气浮法代替二沉池。,习题与思考题：P189书1、2、3、4、5、6、7、10,1.活性污泥法基本工艺流程不包括（）。A 曝气池;B 二沉池;C 曝气系统;D污泥处理系统2.机械曝气装置通过（）使空气中的氧转移到污水中。A.叶轮转动形成的幕状水跃；B.叶轮转动造成的液体提升作用，使混合液连续上、
33、下循环流动，气液接触界面不断更新；C.高速转动曝气器其后侧形成负压区；D.以上均正确；3.某污水处理厂混合液污泥浓度X=3000mgL，回流污泥浓度XR=20000mgL，污泥回流比为（）。A.6.67；B.1.17；C.0.18；D.1.810-44.曝气池中混合液MLSS浓度（）回流污泥浓度。A、相当于 B、高于；C、不可能高于 D、基本相同,4.下列关于AO（缺氧/好氧）生物脱氮工艺说法正确的是（）。A.缺氧反应器的功能是反硝化脱氮，在该反应器中脱氮菌所需碳源来源于外界添加；B.好氧反应器的首要功能是硝化，其次是去除BOD；C.设置内循环系统，向前置反硝化池回流硝化液；D.处理水中不含硝酸盐；5.以下关于AAO法同步脱氮除磷工艺各组成单元功能的描述，正确的是（）。A.厌氧反应器的功能是释放磷和硝化；B.缺氧反应器的功能是去除BOD；C.好氧反应器的功能是氨化、脱氮和去除BOD；D.沉淀池上清液作为处理水排放；含磷污泥一部分回流到厌氧池，其余作为剩余污泥排放达到除磷目的；,
