12塔吊施工方案.doc

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1、1_2_塔吊施工方案恒元广场工程1#、2#塔吊专项施工方案一、 工程概况及编制依据慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区15#-A、15#-B，南至北三环，东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街。总用地面积约为27359.2平方米，拟建 主楼19-24层办公酒店，裙房三层商业用房，地下室二层，总建筑面积约13.6万平方，米（地下室约4.2万平方米），上部框剪结构。本工程布局二台QTZ80塔吊分别用于垂直运输，其中1#塔吊位置4-5/R-S轴之间,2#塔吊位置14-15/R-S,桩基为800钻孔灌注桩,桩顶标高-3.600m.塔吊扶墙位置设置如下：各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔

2、吊使用说明书进行设置，允许根据实际情况在1M的范围内进行适当调整，调整到附墙框安装在塔身标准节有横腹杆的位置。根据工程地质勘察报告ZK8号钻孔、ZK10号钻孔；QTZ80塔吊说明书、建筑桩基技术规范（JGJ9494）、宁波市建筑桩基设计与施工细则（2001甬DBJ0212）。本方案计算采用品茗安全软件2010版本。二、1#塔吊格构式基础设计验算.（1#塔吊位于ZK8号钻孔附近）1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80； 标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：550kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；最大起重荷载Q：80kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：41m； 塔吊地脚

3、螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.0m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.5m； 格构柱基础缀件材料类型：L100x10；3、基础参数桩中心距a：2.7m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：28m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35； 桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm； 承台宽度Bc：4m； 承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C

4、35； 承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类 近海或湖岸区； 风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市：浙江慈溪市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kNm； 基础所受水平力P：35kN；塔吊倾覆力矩M：1160.31kNm； 工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=254.004.001.20=480.00kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=55

5、0.00+480.00+80.00=1110.00kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江慈溪市，基本风压0=0.45 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.79；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=0.50；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.45=0.30kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.300.791.6041.0041.000.5=318.31kNm；总的最大弯矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4

6、(800.00+318.31+35.001.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.451.6041.000.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=1110.00kN； Mkmax=1160.31kNm； Vk=58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G桩基承台的自重标准值； My承台底面的弯矩标准值； yj单桩相对承台中心轴的Y

7、方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=581.38kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=-26.38kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.258.35/4=17.50kN；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗

8、剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.258.35/12=5.83kN219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.226.38/3.00=10.55kN280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：

9、Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m； Ni1单桩桩顶竖向

10、力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.55461.381.2=609.02kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN； d楼板螺栓的直径，d=30mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 10.55103/(3.1430.001.57)=71.30mm；构造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条

11、受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：s=609.02106/(1.00016.7004.000103(1150.000)2)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007；

12、 s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy=609.02106/(0.9971150.000300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:120040000.15%=7200mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00m

13、m； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm， 当 3时,取=3，得=0.48； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1150)1/4=0.913； 承台剪切系数，=1.75/(0.478+1)=1.184； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN0.911.1841.5740001150/1000=7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

14、四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z0 =3.45cm每个格构柱由4根角钢L125x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=361.67+24.37(50.00/2-3.45)24=46716.64cm4；An1=A4=24.374=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/

15、An1=697.65103/(97.48102)=71.57N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.30m；x1=L0x1102/ix1=4.30102/21.89=19.64；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；0x1=(x12+12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=697.65103/(0.9497.48102)=75.94N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=

16、28.15=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.85cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/3.85=12.990.7max=0.728.15=19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=46716.64cm4 An1=97.48cm2W1=2167.83cm3 ix1=21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=46716.64+97.48(2.70102/2-0.5

17、0102/2)24=4904898.54cm4；An2=An14=97.484=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70102/2-0.50102/2)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1332.00103/(389.92102)+1624.43106/(1.044589.99103)=70.59N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2

18、=lo=4.30m；x2=L0x2/ix2=4.30102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(3.832+40389.92/38.52)0.5=20.48；查表：x=0.97； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=171756.88N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=

19、0x2=20.48=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.89cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/21.89=9.14 26.375kN；Tuk/2+Gp=628.444/2+351.858=666.08kN 26.375kN；桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。

20、 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=26375.21N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行

21、国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。三、2#塔吊格构式基础设计验算.（2#塔吊位于19号钻孔附近）1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5214)； 标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：550kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；最大起重荷载Q：80kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：41m； 塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.0m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L12

22、5x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.5m； 格构柱基础缀件材料类型：L100x10；3、基础参数桩中心距a：2.7m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：28m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35； 桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm； 承台宽度Bc：4m； 承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C35； 承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类 近海或湖岸区； 风荷载高度变

23、化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市：浙江慈溪市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kNm； 基础所受水平力P：35kN；塔吊倾覆力矩M：1160.31kNm； 工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25BcBch=254.004.001.20=480.00kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN；2、塔吊风荷载计算地处 浙江慈溪市，基本风压0=0.45 kN/m2；挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/

24、2c/Bb)挡风系数=0.79；体型系数s=1.90；查表得：荷载高度变化系数z=0.50；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.45=0.30kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.300.791.6041.0041.000.5=318.31kNm；总的最大弯矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(800.00+318.31+35.001.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=BH+P=0.451.6041.000.79+35.00=58.35kN5

25、、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=1110.00kN； Mkmax=1160.31kNm； Vk=58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G桩基承台的自重标准值； My承台底面的弯矩标准值； yj单桩相对承台中心轴的Y方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4+(1

26、160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=581.38kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.312.702-0.5)/(2(2.702-0.5)2)=-26.38kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.258.35/4=17.50kN；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.258.35/12=5.83kN219.13kN；

27、螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.226.38/3.00=10.55kN280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.83/21

28、9.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m； Ni1单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=20.55461.381.2=609.02kNm。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N锚固力，即作用于

29、螺栓的轴向拉力，N=10.55kN； d楼板螺栓的直径，d=30mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 10.55103/(3.1430.001.57)=71.30mm；构造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.00mm。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中：l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1

30、.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：s=609.02106/(1.00016.7004.000103(1150.000)2)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy=609.02106/(0.9971150.000300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配

31、筋面积为:120040000.15%=7200mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00mm； 计算截面的剪跨比，=a/ho，此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm， 当 3时,取=3，得=0.48； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0

32、800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1150)1/4=0.913； 承台剪切系数，=1.75/(0.478+1)=1.184； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN0.911.1841.5740001150/1000=7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z0 =3.45cm每个格构柱由4根角钢L125x10

33、组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=361.67+24.37(50.00/2-3.45)24=46716.64cm4；An1=A4=24.374=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=697.65103/(97.48102)=71.57N/mm2f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.30m；x1

34、=L0x1102/ix1=4.30102/21.89=19.64；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；0x1=(x12+12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：x=0.94；Nmax/(xA)=697.65103/(0.9497.48102)=75.94N/mm2f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=28.15=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.85cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/3.85=12.990.7max=0.7

35、28.15=19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=46716.64cm4 An1=97.48cm2W1=2167.83cm3 ix1=21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=46716.64+97.48(2.70102/2-0.50102/2)24=4904898.54cm4；An2=An14=97.484=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70102/2

36、-0.50102/2)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=1332.00103/(389.92102)+1624.43106/(1.044589.99103)=70.59N/mm2f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.30m；x2=L0x2/ix2=4.30102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An

37、2/Ady2)0.5=(3.832+40389.92/38.52)0.5=20.48；查表：x=0.97； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=171756.88N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=20.48=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.89cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/21.89=9.140.7max=0.720.48=14.34因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六）、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻