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1、附件二、转换层荷载计算转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。16368/WY1轴板为研究对象计算，受力如下图所示： 2取3745/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1板的计算； 1.1 板设计受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：bh=10001
2、30 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=402mm2（8125）=Asfy/bh0fcm=402340/100010019=0.072KNM查表得as=0.072Mu=asbh02fcm=0.0721000100219=12.73 KNM1.2 转换层荷载计算：已知：bh=7002600 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m30.7m1.3m7.2m)=204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.7m1.3m7.2m)=6.0KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M20.7m7
3、.2m)=7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m20.7m7.2m)=14.112KN则荷载总重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/MM=qL2/24=32.167.22/24=69.47 KNM则上部荷载M2Mu=212.73=25.46 KNM，即施工时四、五层楼板同时承载也不能满足要求。1.3建议通过计算建议第四、五层楼板钢筋作调整，改为12100双层双向。验算如下：已知：bh=1000130 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=1131mm2（12100双层
4、双向）=Asfy/bh0fcm=1131340/100010019=0.202KNM查表得as=0.184Mu=asbh02fcm=0.1841000100219=35 KNM则上部荷载M=69.47 KNM2Mu=235=70 KNM，即施工时能满足要求。2梁的计算：2.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：bh=350800 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2=Asfy/bh0fcm=5892340/3507501
5、9=0.402KNM查表得as=0.323Mu=asbh02fcm=0.323350750219=1208 KNM2.2 转换层荷载计算：2.2.1已知：bh=8002800 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m30.8m1.3m9.9m)=321.2KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.8m1.3m9.9m)=9.45KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M20.8m9.9m)=11.1KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m20.8m9.9
6、m)=22.18KN则荷载总重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KNq=363.93/9.9=36.76 KN/M2.2.2已知：bh=7002600 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m30.7m1.3m7.2m)= 204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.7m1.3m7.2m)= 6.0KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M20.7m7.2m)= 7.056KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m20.
7、7m7.2m)= 14.112KN则荷载总重：N=204.4+6.0+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/Mp=32.167.2/2=115.776 KN2.2.3已知：bh=6002300 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次浇筑，第一次浇筑高度为1.3m。钢筋砼自重：1.2(26KN/m30.6m1.3m7.2m)= 175.22KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.6m1.3m7.2m)= 5.16KN施工人员及设备荷载自重：1.4(1KN/M20.6m7.2
8、m)= 6.05KN振捣砼时产生的荷载：1.4(2.0KN/m20.6m7.2m)= 12.1KN则荷载总重：N=175.22+6.05+6.05+12.1=193.37KNq=193.37/7.2=26.86 KN/Mp=26.867.2/2=96.7 KNM总=M1+M2+M3M1=qL2/24=36.769.92/24=150.12 KNMM2=2Pa2b2/L3=296.77.522.42/9.93=64.58 KNMM3=2Pa2b2/L3=2231.5683.326.62/9.93=226.42 KNM则M=150.12+64.58+226.42=441.12 KNM则上部荷载Mu
9、=1208 KNMM总=441.12 KNM，即施工时满足要求。2.3 梁抗剪计算a.根据受力分析，梁承受最大剪力为R1=qL/2=(36.769.9)/2=181.96KNR2B=pa2(1+2b/L)/L2=115.7767.52(1+22.4/9.9)/9.92=96.66KNR2A=pb2(1+2a/L)/L2=115.7762.42(1+27.5/9.9)/9.92=17.11KNR3B=pa2(1+2b/L)/L2=193.373.32(1+26.6/9.9)/9.92=50.13KNR3A=pb2(1+2a/L)/L2=193.376.62(1+23.3/9.9)/9.92=14
10、3.24KNV=R1+R2B+ R3A =181.96+96.66+143.24=421.86KNHw/b=0.75/0.35=2.144V=421.86KN0.2517350750=1116KN（符合要求）b.验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.0717350750=312.4KN421.86KN则需计算配筋Asv/sV-0.07fcbh0/1.5fyvh0=421860-312400/1.5210750=0.463 mm2/mm故选用四肢箍6 (Asv1=28.3 mm2),于是箍筋间距为sAsv/0.463=428.3/0.463=244 mm原设计为10100/150（4）验算其配
11、筋率为：PS0=(478.5)/(350150)=0.6%最小配筋率为：PS0min=0.02(fc/fy)=0.02(17/340)=0.1%0.6%（满足要求）故原设计能满足要求转换层荷载计算一、受力分析：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层结构梁位置不对称，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上，考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要板、梁满足最大承载力要求即可。16368/WY1轴板为研究对象计算，受力如下图所示： 2取3745/W轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：1板设计受弯承载力计算已知：bh=1000180 砼C40,fy取340N/mm2 fcm=21.5 N/mm2 As=754mm2（12150）=Asfy/bh0fcm=754340/100015021.5=0.079KNM查表得as=0.072M设=asbh02fcm=0.0721000150221.5=34.83 KNM1木枋作用下产生的弯矩为：根据监理提供荷载q=900 Kg/M2= 9 KN/M2,取堆荷区域3745/Y1Y5处板进行计算。则M木=ql021/14=93.321/14=7 KNM
