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1、跨济兗公路特大桥刘长山路连续梁施工方案 京沪高铁标一工区新建京沪高速铁路JHTJ-3标段跨济兖公路特大桥跨刘长山路40+64+40m连续梁施工方案编制：审核：审批：中国水电集团京沪高速铁路土建工程三标段项目经理部一工区二OO九年七月目 录1 编制依据42 工程概况43 工期64施工组织总体方案74.1施工组织机构74.2施工总平面布置84.2.1施工场地布置84.2.2施工方法85 施工工艺115.1 施工准备115.1.1人员配备115.1.2机械设备125.1.3材料供应135.2.支架施工135.2.1基础处理135.2.2支架搭设145.2.3支架预压155.2.4施工预拱度的确定与设
2、置175.2.5满堂支架验算175.3 劲性刚支撑施工205.3.1基础施工205.4、支座安装505.4.1永久支座安装505.4.2 临时支座设置525.5 模板工程545.5.1.模板加工及安装545.5.2.模板的拆除565.5.3侧模及内模受力验算565.6钢筋工程595.7混凝土工程595.7.1混凝土拌合及运输595.7.2混凝土浇注605.7.2混凝土养护625.8预应力施工工艺与措施 625.8.1预应力施工625.8.2孔道注浆665.8.2.1预应力注浆665.9合龙段施工685.9.1合龙方式685.9.2合拢段锁定685.9.3、中墩临时固结解除695.10、连续梁施
3、工质量控制措施695.10.1、组织机构保证695.10.2、 人员、设备、及原材料的保证725.10.3、预应力施工质量控制措施735.10.4、真空压浆的质量控制措施745.10.5、支架现浇施工技术保证措施745.10.6、桥梁测量控制技术措施755.10.7、保证结构强度、刚度的主要技术措施755.10.8、保证桥梁结构几何、变形、变位等要求所采取的主要技术措施765.10.9、高性能混凝土765.10.10、混凝土外观质量保证技术措施795.11、连续梁施工安全控制措施805.11.1、安全组织机构及专职安检机构815.11.2、科学合理地编制施工组织设计、施工方案、作业方法。886
4、、专项安全方案及安全控制重点906.1专项安全方案906.1.1 高空作业专项安全方案906.1.2 机械使用专项安全方案916.1.3 脚手架使用专项安全方案916.2安全控制重点956.2.1 基础处理956.2.2 满堂式脚手架搭设956.2.3 支架验收966.2.4 支架预压966.2.5 混凝土工程966.2.6 模板的拆除976.2.7 后张法预应力张拉976.2.8 支架拆除987、应急预案987.1 应急领导小组987.1.1 现场救援组987.1.2 协调联络组997.1.3 现场治安组997.1.4 善后处理组997.1.5 现场应急相关通信联络1007.2 工区事故应急
5、救援领导小组职责1007.3 预案处理程序1017.4 救援器材及设备1017.4.1 通讯设备1017.4.2 交通工具1017.4.3 救援物资1028、环保、水保及文物保护措施1029、文明施工1051 编制依据1.1现场踏勘调查所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料1.2跨济兖公路特大桥施工组织设计1.3客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准2005160号1.4铁路混凝土工程施工质量验收补充标准2005160号1.5客运专线铁路桥涵工程施工技术指南TZ213-20051.6铁路工程设计技术手册桥涵地基和基础1.7铁路工程施工安全技术规程J259-2003
6、1.8高速双线桥梁综合接地钢筋布置图京沪桥通221.9桥涵沉降观测标构造图京沪桥通321.10无砟轨道预应力混凝土连续梁（单侧切悬臂双线支架现浇接预制梁）京沪桥通-492 工程概况京沪高速铁路跨济兖公路特大桥位于济南市西郊，在张庄村西与刘长山路相交，本桥设计采用40+64+40m连续梁从刘长山路上部跨过。地形平面图见图2-1刘长山路地形平面图。图2-1刘长山路连续梁路地形平面图跨济兖公路特大桥刘长山路连续梁是单箱单室变截面连续梁。桥跨布置为（40+64+40）m,最高6.115m,最低3.115m，顶板宽10.95m,底板宽6.7m,桥址位于103#至106#墩。桥梁孔跨布置见图2-2刘长山路
7、桥址纵立面图图2-2刘长山路桥址纵立面图技术参数：跨济兖公路大桥刘长山路连续梁采用无碴轨道40m+64m+40m预应力混凝土双线连续梁的结构形式。（1）. 梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。本桥左侧与40+64+40m单线连续梁并行，线间距5m，左侧悬臂缩短至1.6m，右侧悬臂2.65m，箱梁顶宽10.95m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40cm至80cm，按直线线性变化，腹板厚48cm至80cm，按折线变化。隔墙处加厚，按折线变化。全联在端支点、中跨中和中支点处工设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。（2）.CRTS型板式无砟轨道对桥面构造的要求：梁
8、面设置顶宽3100mm的加高平台，距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高台高15mm，其他区域加高平台高65mm、加高平台平整度应满足3mm/4m及2mm/1m的要求。 （3）桥面宽度：防撞墙内侧净宽8.8m，桥面板宽10.95m，桥梁建筑总宽12.28m。（3）. 梁全长为145.5m，计算跨度为40+64+40m，边支点、中支点截面处中心梁高分别为3.05m、6.05m，线路中心线及底座板范围分别为3.115m（含50mm厚的塑料泡沫板）、6.115m。梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。（4）.全桥共分7个梁段，中支点B号梁段长度28.5m，A号梁段长度26.5m，C
9、号合龙段长度2.25m，D号梁段长度31.0m。（5）、梁体混凝土强度等级为C50，封端采用强度等级为C50的无收缩混凝土，防撞墙及电缆槽竖墙混凝土等级为C40。（6）、预应力体系为三向预应力：纵向预应力体系的预应力筋采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，管道形成采用金属波纹管成孔。横向预应力体系得预应力筋采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线；锚固体系采用BM15-4（P）锚具及配套的支承垫板，管道形成采用内径7019mm扁形金属波纹管成孔，张拉体系采用YDC-240Q型千斤顶。竖向预应力的预应力筋采用
10、25mm高强精轧螺纹钢，型号为PS830，极限强度fpk=830MPa，锚固体系采用JLM-25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶，管道形成采用内径35mm铁皮管成孔。3 工期表1：跨刘长山路连续梁施工工期计划表序号施工工序天数结束日期1桩基2009-7-152承台、墩身252009-8-103地基处理42009-8-144104#B段施工302009-10-55D段施工302009-10-206105#B段施工302009-10-157C段合拢102009-10-318体系转换62009-11-69A段支架预压62009-10-1210A段模板、钢筋安装252009-11-611A段混凝
11、土浇筑22009-11-818混凝土等强、张拉142009-11-224 施工组织总体方案4.1施工组织机构架子班钢筋班混凝土班预应力班木工班一工区工程部质量部办公室 财 务 部计划合同部 物资设备部对外协调部 京沪高速铁路三标段水电建设集团公司测量队第七作业处试验室图4-1 施工组织机构图4.2施工总平面布置 4.2.1施工场地布置施工场地按“方便施工、便于管理、驻地共建、少占地、环保、经济”的原则进行布置，在满足施工的条件下，做到文明施工和环境保护达标。施工平面布置见图4-2. 图4-2 施工平面布置图 4.2.2施工方法刘长山路103#-105#连续梁采用支架法施工，103#-104#、
12、105#-106#可进行地基处理后直接搭设满堂支架。104#-105#段跨乡村公路，因为施工时D#梁段张拉后起拱，受力状态发生了改变，考虑安全因素，在此处除搭设满堂支架外，另在D#段两端设置劲性支撑。劲性支撑总体施工方法为：在D#段两侧各用人工挖出深11.5m（以挖至原状土为准），宽2.5m，长14m的基坑，绑扎钢筋并浇注混凝土作为条形基础，在每个条形基础上设置两排(每排5根)直径为630mm钢管，钢管上横桥向放置两根长12m的I56工字钢，工字钢上沿纵桥向安装I22工字钢，最后沿横桥向满铺1515cm方木。满堂支架以及劲性支撑搭见图4-3。 106跨济兗公路特大桥刘长山路连续梁施工方案 京沪
13、高铁标一工区 图4-3 满堂支架及劲性支撑纵断面图跨济兗公路特大桥刘长山路连续梁施工方案 京沪高铁标一工区上部结构施工流程图104#墩顶B块105#墩顶B块D块2个C块合拢段体系转换A块施工 图4-4 分段浇筑示意图5 施工工艺5.1 施工准备5.1.1人员配备1）管理人员支架法现浇连续梁施工现场配备1名现场生产副处长、技术负责1人、质检工程师2人，现场技术员3人，测量4人，试验4人，生产调度2人，材料员2人，安全员2人。2）作业队包括钢筋、模板、混凝土、预应力张拉注浆等班组组成。人员必须经过上岗培训，特种作业必须经过相关部门颁发资格证书，持证上岗。表2 劳动力资源配置表序号工种人数作业内容序
14、号工种人数作业内容1队长1全面负责7张拉工8预应力张拉2工程师4技术指导8木工10模板制立3砼工15砼施工、养护9吊车司机2垂直吊装4起重工3吊装10架子工15搭设支架5钢筋工15钢筋管道加工、绑扎11普工20配合作业6电工2电力保障12材料员2总计97人5.1.2机械设备自卸汽车、反铲、汽车吊、塔吊、混凝土泵车、罐车满足施工现场材料运输、吊装、浇筑等施工需要。表3 连续梁梁部主要施工机具、设备表序号名称规格型号单位数量用途备注1轮胎式起重机25T台2垂直提升臂长大于30m2建筑塔吊QTZ40台2垂直提升臂长大于40m3发电机200KW台1主电源4发电机75KW台1备用电源5张拉千斤顶YCW4
15、00台4张拉纵向400T6张拉千斤顶YDC240台2张拉横向26T7张拉千斤顶YCW60A台2张拉竖向60T8液压油泵ZB-W500台59油表块122块/每个油泵10高压油管根122根/每个油泵，每根长度不小于12m11真空搅拌压浆机1管道压浆12电焊机BX-500台10钢筋加工13砂轮切割机台2切割钢绞线14手电钻23A台2堵头模板打孔15多功能台刨台116软轴振捣器50mm台2017软轴振捣器30mm台55.1.3材料供应大宗材料钢管立柱、工字钢、木模板、钢筋等直接运抵现场仓库和钢筋加工厂，同时存储常用小型工器具、配件及消耗材料确保物资及时供应。5.2.支架施工5.2.1基础处理承台施工完
16、成后将承台分层回填夯实，其中底层承台表面以下用原状土分层夯实，每层夯实厚度不超过20cm，底层承台表面以上全部采用三七灰土回填，采用冲击夯夯实；其余地段先将地面碾压后换填50cm厚三七灰土，共换填13.02m宽、长度127.6m并采用26吨振动压路机压实，浇筑20cm厚C20混凝土垫层，但在靠近固定墩和非固定墩处沿线路方向3m范围内，梁体截面高度达，基础浇筑30cm厚C20混凝土垫层。沿纵桥向每隔30m设置一道伸缩缝。换填基础顶面标高根据梁底标高及碗扣支架底撑及顶托的可调高度确定，并根据现场排水考虑横向2%放坡。104-105#墩之间有一条乡村道路，6m宽。下面为泥夹石地基，约6080cm，且
17、经多次碾压震实，且施工期间一直作为便道，承受重车荷载，因此既有路面不做地基处理，可直接在上层浇筑垫层混凝土。图5-1 支架基础处理图5.2.2支架搭设5.2.2.1满堂支架支架搭设采用租赁碗扣式脚手杆，支架搭设宽度12.3m，支架在箱梁翼缘外侧搭设1m宽操作平台。承台部位基坑回填、碾压至原地面标高。103#墩处支架高度8.43m，104#墩处支架高度5.56m，105#墩处支架高度6.97m，106#墩处支架高度8.52m。支架全部采用碗扣支架，壁厚3.5mm，外径48mm，底托直接支撑在垫层混凝土面上，底托钢板尺寸采用12cm12cm钢板，钢板厚度0.5cm。底托和顶托长度60cm，可调范围
18、030cm，但使用中最长不宜超过30cm。最上层碗扣式脚手架根据实际高度，可将立杆调整为60cm高或90cm高。固定墩与非固定墩墩顶B块梁体截面高度大，为确保支架安全，沿纵桥向3m范围内支架在腹板部位纵横向间距为30cm；底板部位纵横向间距60cm30cm，C、D、A段腹板底部横向为30cm，纵向为60cm，底板为6060cm，翼缘板下立杆横向为90cm，纵向为60cm，横杆步距在腹板部位0.6m，其他部位为1.2m。支架横桥向每4排不大于3m设一道剪力撑，纵桥向每5排不大于3m设置一道剪刀撑，剪刀撑倾角控制在45-60。箱梁腹板外侧、翼缘板下面的碗扣式脚手架剪刀撑必须搭设到顶。支架顶部及检查
19、梯四周设1.5m高的防护栏并挂安全网。支架搭设横断面图见图5-2。图5-2 支架搭设示意图5.2.2.2.底模下纵横梁碗扣支架顶托上沿横桥向铺设15cm*15cm的方木作为横梁，搭设长度为8m，在其上沿纵桥向铺设10cm*10cm方木作为纵梁，方木纵梁接口处用扒钉钉牢以保持稳定，纵横梁方木间用木楔垫实。每根纵梁长度不得超过3m以保证折线代替曲线后中间最大偏差在1cm以内。桥墩顶帽上底模下根据现场条件采用方木支垫，并打好木楔方便拆除，中隔板处梁重集中，方木间净距10cm。5.2.3支架预压5.2.3.1预压方式采用沙袋，沙袋堆码应根据箱梁恒载形式分布，为消除其非弹性变形，预压荷载为1.2倍梁重。
20、5.2.3.2支架加载前应进行测量，测量断面按照京沪桥通-49第53页预拱度设计图（一）中的断面选取，每个断面上布设5个测点，分别为左、右腹部、底板中心、左右翼缘板。5.2.3.3加载24h后进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量、梁的挠度等得出底模的预拱度之和。每天对观测点进行观测1次，观测的方法采用水准仪测量，测加载前标高为1，加载后标高为2，卸载后标高为3，加载后观测24小时沉降量小于2mm后，不再观测开始卸载，根据观测结果绘制出沉降曲线。在预压前、后和预压过程中，用仪器随时观测跨中、1/4梁跨位置的变形，并检查支架各扣件的受力情况，验证、校核施工预拱度设置值的可
21、靠性和确定支架预拱度设置的合理值。5.2.3.4卸载 当观测到24小时沉降量小于2mm后，不再观测开始卸载。卸载也采用吊车将试块卸下。卸载完成后，观测支架的弹性变形。并绘出荷载-变形曲线，根据此曲线确定最后的预拱度。（确定预拱度的依据资料后附）5.2.3.5支架调整在支架预压完成后，重新标定桥梁中心轴线，对箱梁的底模板平面位置进行放样。预压后通过调节顶托精确调整底模板标高，其标高设定时考虑设置预拱度。预拱度设置要考虑梁自重所产生底拱度，下沉曲线与预留拱叠加，为成型后梁体底模标高。5.2.3.6沉降现测（1）仪器配备和人员安排莱卡TC1201全站仪,标称精度1mm+2ppm；DSZ2水准仪+测微
22、器+铟钢尺一套，DS水准仪一台；线锤1.5KG以上45只；（2）测点布置每个断面设10个测点，即基础5个点，支架5个点（与基础点位置相对应底板位置），基础点位用红色油漆标识（最好埋钢筋头，支架上的点位采用挂钢丝垂球地面作检测点的办法。（3）观测阶段观测分成五个阶段：预压加载前，50%荷载、80%荷载、100%荷载、120%荷载、卸载后。每个观测阶段要观测2次。堆载结束后，测量观测个小时安排一次，若沉降不明显趋于稳定可卸载（沉降两次差值小于1mm），卸载后继续观测一天。注意观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。（4）
23、观测成果沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架预高设置（底模预高），绘制加载-支架沉降曲线。5.2.4施工预拱度的确定与设置在支架上浇筑连续箱梁时，在施工中和卸载后，上部构造要发生一定的下沉和挠度，为保证上部构造在卸载后能达到设计要求的外形，在支架、模板施工时设置合适的预拱度。在确定预拱度时，主要考虑了以下因素：由结构自重及活载一半所引起的弹性挠度1；根据设计单位给出的数值考虑。支架在承荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形2；支架承受施工荷载引起的弹性变形3；支架基础在受载后的非弹性沉陷4；超静定结构由混凝土收缩
24、、徐变及温度变化而引起的挠度5。预应力张拉产生的上拱度。纵向预拱度的设置，最大值为梁跨的中间，桥台支座处、桥墩与箱梁固结处为测定的支架弹性形变值，按二次抛物线计算确定。另外，为确保箱梁施工质量，在浇筑前对全桥采用吨袋进行等载预压以消除其不可恢复得变形，并观测其弹性变形值，根据该值对上述预拱度数值进行修正以确定更适当的预拱度。根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。5.2.5满堂支架验算1）相关荷载值现浇段折算成每延米均布荷载：S126.5=64.23KN/m2倾倒砼时产生的冲击荷载：2.0 KN/m2振捣砼时产生的荷载：2.0 KN/m2模板自重产生的荷载：0.18
25、KN/m2小横梁：0.050.11/0.316=0.804 KN/m2大横梁：0.150.151/0.616=0.225 KN/m2人和机具活载：4.0 KN/m22）梁及立杆计算（1）小横梁计算：小横梁断面尺寸10cm10cm.跨度为60cm,间距为0.2m，则小横梁荷载分布如下：则沿小横梁方向承受的组合荷载：q=1.2(+)+1.40.3=17.732KN/m则跨中弯矩为：M=ql2/8=0.47KNmW=bh2/6=0.10.12/6=M/W=5.67Mpa=12mPa抗弯刚度：E=9.0106KN/m3I=bh3/12=0.10.13/12f=ql4/350EI=0.09mmf=l/4
26、00=1.5mm小横梁符合要求。（2）大横梁计算大横梁断面尺寸：15mm15 mm,间距60cm，跨度60cm,大横梁承受荷载：P=1.2（+）+1.4 0.20.6=10,67KN则跨中最大弯矩为（实际模型为连续梁，计算用简支梁更为保守）M=Pl/4=7.920.6/4=1.188KNmW=bh2/6=0.154/12=M/W=2.112mPa =12mPa抗弯刚度：E=9106KN/m2I=bh3/12=0.154/12f=0.15mmf=l/400=1.5mm（3）立杆计算每根立杆承受的组合荷载：P=1.2（+）+1.4 0.60.6=32.01KN立杆步距为0.9m碗扣脚手架：=48m
27、m,臂厚为3.0mm，则，=l/i=900/15.98=56查表：=0.925F= A=0.926140424=51.7KNPF满足要求3）基础承载力验算根据上述计算立杆承受上部最大荷载为32.01KN，底托面积为0.12m0.12m，混凝土垫层厚度20cm，上部荷载沿基础按45扩散，则混凝土底面基础受力面积为（0.12+0.22）（0.12+0.22）=0.27m2。地基承载力，考虑1.5倍的安全系数，要求现场基础处理地基承载力必须大于177kpa。5.3 劲性刚支撑施工 测量放线桩基施工条形承台施工钢管立柱安装分配梁安装斜撑焊接图5-3 劲性钢支撑施工流程图5.3.1基础施工5.3.1地基
28、处理桩基施工前，先清除表层软土及淤泥，为了方便打桩机械进入，一般铺设一条宽度为6m的施工平台。打桩设备进场后，进行安装调试，移机就位，管桩采用3300mm长度12m管桩。场地清理完毕，进行桩位放样。每根钢管立柱下配3跟钢管桩，管桩及钢管立柱正面布置图见图5-4。图5-4 管桩及钢管立柱正面图图5-5 管桩及钢管立柱横断面图桩机按预定线路移至一个桩位，利用桩架上的滑轮组将首节桩吊起、管桩离地0.30.5m；调整吊索，把桩顶送入桩帽内，把桩身调至垂直状态，缓缓落下桩锤和桩身，在锤重和桩身自重的作用下，把管桩准确地落到桩位点上。桩机施工每根桩时要求连续一次打完，施工过程要求详细记录打桩过程中各种参数
29、包括：作业时间、每打入0.51.0m的锤击数、桩位置的偏斜、最后10击的平均贯入度和最后1.0m的锤击数等。每个钢管柱下部采用三根管桩进行支撑，在打桩过程中，管桩顶面高程需严格进行控制，保证同基础内的三根管桩面高程一致。如果出现高度不一致的情况下，需对较低的管桩进行调整。 管桩施工完成后，在管桩顶部绑扎钢筋并浇筑混凝土做承台5.3.1.3钢筋绑扎及混凝土浇筑基础顶部及底部配双向单层钢筋网片，钢筋采用直径16mm螺纹钢筋，底部保护层厚度30cm。基础钢筋绑扎，钢筋在钢筋加工棚内加工，载重汽车运输至工地，在现场进行绑扎和焊接成型。承台钢筋绑扎的同时，绑扎钢管立柱下预埋钢筋。预埋钢筋顶面预埋80cm
30、80cm钢板，用于焊接固定钢管立柱。混凝土采用C20砼由拌和站集中拌制，采用罐车运输，溜槽送料送入模，插入式振捣器振捣。5.3.1.4支架施工5.3.1.4.1主要构造现浇梁贝雷支架自下而上由钢管立柱、分配梁、贝雷梁及底模、侧模及支撑等组成。单套主要材料用量表序号名称规格单位数量备注1钢板（节点板）2080cm（高长）块241钢板（节点板）2040cm（高长）块402钢管立柱630米1453工字钢H56b米964钢板（法兰盘）80cm80cm块405纵向分配梁【10槽钢米4806剪刀撑【12槽钢3555.4.1.4.2主要构件功能1）钢管立柱钢管立柱采用直径630mm，壁厚10mm，起着将梁结
31、构自重、支架荷载和施工荷载等传到基础的作用。为了确保钢管立柱的稳定，相临钢立柱间用12#槽钢连接。立柱顶部支承着分配梁，下部支承在承台或处理的地基上。2）分配梁分配梁起着将结构荷载、支架荷载和施工荷载分配到钢管立柱上同时受力的作用。分配梁采用2根I56b工字钢并排布置在支柱顶部作为横向分配梁，并在两工字钢拼缝处点焊连接，在双I56b工字钢上沿纵桥向布设I22工字钢，最后沿横桥向布设15cm15cm方木。5.4.1.4.3支架搭设在施工现场集中进行钢管立柱的焊接，待支架基础承台砼强度达到100%要求后，吊车配合人工进行钢管立柱的安放；在D#两端每侧各设个劲性支撑，在每个条形基础上各设置两排立柱，
32、共四排。每排安放5根钢立柱，每排钢立柱顶部垂直桥向安放2根H56b工字钢，工字钢顶安放【10槽钢。为了确保钢管支架的稳定，相临钢立柱间用12#槽钢连接，增强钢管柱的横向和纵向稳定性，安装时严格控制钢管柱的倾斜度小于0.1%。分配梁吊装必须有专人指挥，起吊和下落必须平稳，避免对立柱等结构造成冲击，以确保安全。5.3.1.5劲性钢支撑验算1)支架主要构件验算（1）劲性支撑主要材料第一层木楞A-2:宽120mm，高150mm抗弯强度：13N/mm2，弯曲剪应力：2N/mm2， 弹性模量：10000N/mm2第二层工字钢：22b惯性矩I=3570cm4,抵抗矩W=325cm3，面积矩S=190.9cm
33、3,截面积 A=46.53cm2，自重：36.5kg/m。第三层工字钢：56b惯性矩I= 68500cm4,截面模量W=2450cm3，面积矩S=1451cm3,截面积 A=146.58cm2，自重：115kg/m。立杆：63cm螺旋焊管，壁厚1cm惯性矩I=93615.54 cm4,截面模量W=2971.92cm3，截面积 A=194.78cm2，。回转半径 i=21.92cm。48mm3.2mm 钢管：惯性矩 I=11.36cm4，截面模量 W=4.732cm3，截面积 A=4.504cm2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值：
34、f=215N/mm2，抗剪强度125 N/mm2，弹性模量： E=2.06105N/mm2。（2）计算荷载D段总方量331.09m3，在混凝土浇筑完成，强度达到95%后，进行张拉，在张拉过程中，梁体产生上拱，D段受力状态发生改变，由原先的均布荷载转化为向两个端头集中，则D段两端要承受全部梁体重量，由于张拉前已将内膜和侧模拆除，不考虑模板重量，D段两端需承受的重量为331.09/226KN/m3=4304.17KN。由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，将箱梁分为左翼缘1.6m宽，腹板1.62m宽，中间底板3.46m宽，右翼缘2.65m宽。箱梁横断面总面积为13.585m2，各部分所占面
35、积如图所示。1）劲性支撑在左翼缘板处承受的重量：0.826/13.5854304.17KN=261.70KN；2）劲性支撑在腹板处承受的重量：4.071/13.5854304.17KN=1289.83KN；3）劲性支撑在底板处承受的重量：（1.386+2.069）/13.5854304.17KN=1094.66KN；4）劲性支撑在右翼缘板处承受的重量：1.15/13.5854304.17KN=364.36KN； D段两端各设置一处劲性支撑，支撑由10根630mm螺旋焊管组成，每排5根，共两排，排间距1.5m，钢管上沿横桥向布设56b工字钢，顺桥向间距1.5m，56b工字钢上面沿顺桥向布设22b
36、工字钢，横桥向间距0.4m，再在22b工字钢上横桥向满铺布设1215cm方木，最后铺设1.5cm厚竹胶板。 左翼缘板处受力状况：261.70KN/（2m1.6m）=81.78KN/m2；腹板处受力状况：1289.83KN/（2m1.62m）=398.1KN/m2；底板处受力状况：1094.66/(2m3.46m)=158.19KN/m2；右翼缘板处受力状况：364.36/(2m2.65m)=68.75KN/m2；（3）受力计算 底腹板受力计算 A、第一层木楞验算（120mm150mm方木，底腹板中心间距0.12m即满铺） 恒载只有混凝土重量，分项系数取1.3m，偏于安全， 120mm150mm
37、方木受到的均布荷载标准值如下图。 由于箱梁底、腹板横向为对称结构，为简化计算可取一半进行木楞计算。第一层木楞长度为4m，下部支撑为间距0.3m的第二层22b工字钢，故木楞的受力可以简化为受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算，计算简图如下。底腹板荷载分布图 弯矩图 剪力图由以上计算模型可得，第一层木楞所受最大弯矩 为MMax=0.7KNm，最大剪力为QMax=18KN。弯曲正应力：剪应力腹板下挠度 挠度允许值 ，故挠度满足要求。底板下挠度 挠度允许值 ，故挠度满足要求。第一层木楞的支反力R17.3KN，R218KN，R314.9KN，R415.7KN，R515.9KN，R615.3KN，R712.
38、4KN，R810.7KN，R912.7KN，R104.9KN，(1-10按从左到右的顺序排列)。B、第二层工字钢验算（22b工字钢，腹板中心间距0.3m，底板间距为0.5m）第二层分配工字钢承受上层木楞传递的支座反力，最不利受力状态为在上层木楞R2支座下工字钢的受力。第二层工字钢长度2m，下部支撑为I56工字钢，间距为1.5m，简化后计算模型如下图所示。22b工字钢承受荷载图 弯矩图 剪力图挠度图由以上计算模型可得，22b工字钢所受最大弯矩 为MMax=35.2KNm，最大剪力为QMax=170.1KN，挠度。弯曲正应力：剪应力 挠度允许值 ，故挠度满足要求。第二层22b工字钢的支反力R115
39、8.6KN，R2170.1KN翼缘板受力计算 A、第一层木楞验算（120mm150mm方木，在翼缘板下中心间距0.24m，净间距0.12m） 恒载只有混凝土重量，分项系数取1.3m，偏于安全， 120mm150mm方木在翼缘板处受到的均布荷载标准值如下图。 由于箱梁悬臂切翼，导致左、右翼缘板荷载不同，左侧翼缘板受力较大，为简化计算可取左侧翼缘板劲性计算，右侧按左侧计算的结果进行布置，偏于安全。第一层木楞为1215cm方木，顺桥向中心间距0.24m，下部支撑为间距0.6m的第二层12#工字钢，故木楞的受力可以简化为受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算，计算简图如下。 翼缘板下第一层方木荷载图 弯矩
40、图 剪力图由以上计算模型可得，翼缘板下第一层木楞所受最大弯矩 为MMax=2.0KNm，最大剪力为QMax=18.9KN。弯曲正应力：剪应力腹板下挠度 挠度允许值 ，故挠度满足要求。第一层木楞的支反力R16.6KN，R212.7KN，R318.9KN， (1-3按从左到右的顺序排列)。B、第二层工字钢验算（12.6cm工字钢，顺桥向布置，横桥向间距0.6m）第二层分配工字钢承受上层木楞传递的支座反力，最不利受力状态为在上层木楞R3支座下工字钢的受力。第二层工字钢长度2m，下部支撑采用碗扣式脚手架，间距为0.3m，简化后计算模型如下图所示。12#工字钢承受荷载图 弯矩图 剪力图 挠度图由以上计算
41、模型可得，12#工字钢所受最大弯矩 为MMax=1.9KNm，最大剪力为QMax=33.2KN，挠度。弯曲正应力：剪应力 挠度允许值 ，故挠度满足要求。第二层12#工字钢的支反力R133.2KN，R217.5KN，R3=6.0KN，R4=25.2KN，R5=18.9KN，R6=31.6KN。 C、第三层碗扣式脚手架受力计算碗扣式脚手架立杆横桥向间距0.6m，顺桥向间距0.3m，横杆步距0.6m。依据碗扣式脚手架生产厂家提供的数据：步距为0.6m时，立杆能承受40KN的荷载，而立杆实际承受的最大荷载为33.2KN，能够满足要求。D、22b工字钢验算22b工字钢承受的荷载为碗扣式脚手架产生的支反力，最不利状况与12#工字钢相同。计算模型见下图。 弯矩图 剪力图 挠度图由以上计算模型可得，翼缘板下22b工字钢所受最大弯矩 为MMax=16.1KNm，最大剪力为QMax=36.5KN，挠度。弯曲正应力：剪应力 挠度允许值 ，故挠度满足要求。翼缘板下22b工字钢的支反力R131.8KN，R236.5KN钢架只要杆件内力验算通过大型通用计算软件sap2000对劲性钢支撑进行验算：（4）轴力验算轴力图1轴力图2轴力图3双I56工字钢Nmax=27.53KN(压) Nmax=18.43KN(拉)轴力
