超过一定但规模的大梁施工方案.doc

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1、5-9交R轴标高21.00米-26.00米大梁 超过一定规模的大梁施 工 方 案 一、 概况 重庆北部都市广场工程是一栋综合性建筑，由于其综合性，在A栋酒店门口处，出于立面效果的需要，导致在5-9轴交R轴在标高21.00米处开始往上至26.00米，出现大梁梁抬柱情况，大梁宽1.10米，高5.00米。钢筋配置比较大，由于大梁是KZL梁，导致梁上部钢筋大量锚入5、9轴柱子，到达标高20.00米处，给钢筋的准确就位带来了难度。二、 方案总体思路 根据大梁的特点，在施工中的总体思路是（1）、采用叠合梁方式进行施工；（2）、钢筋连接采用直螺纹连接；（3）、砼强度等级为C40，等级较高，按照大体积砼控制程

2、序对砼生产的所有环节进行严格控制；（4）、严格控制砼内外温差，对砼进行内外温差测量；（5）、支撑体系采用钢管扣件脚手架，模板为普通钢模，采用对拉螺杆加固（螺杆不取）。三、 具体施工方案（一）、叠合梁浇注的可行性 由于大梁总高度达到5.00米，宽度1.10米，如果一次性浇注，势必造成支撑系统的搭设难度加大，在22.80米与梁板相交处的施工缝留设，也将造成梁22.80米上部的支护的难度；所以经与设计单位、监理、业主单位研究，决定采取叠合梁浇注方式，对于叠合部位的处理，由设计单位经过统一验算，给出加强处理意见附后。 根据大梁的标高情况，将叠合部位选在22.80米处，第一次浇注与22.80米处梁板同时

3、进行，在22.80米处砼强度等级达到设计强度等级的90%后，再进行从标高22.80米-26.00米的大梁的砼浇注。这样第一次浇注高度只有1.80米，支撑体系的搭设显得简单了，用第一次浇注后的大梁的下半部分支撑上部第二次浇注的砼，经过验算是可行的；当然，在第二次浇注时，整个下部支撑体系依然保持完好。（二）、模板支撑体系的设计1、 第一次浇注时的模板支撑体系（1）荷载计算荷载组合：1+2+3+5（GB50204-92、P6）荷载取值及荷载分项系数：（50204-92附录一）梁荷载实际取值计算式：（取1m为计算单元）A、模板自重标准值(1.1+1.82)138.541.210-2=2.17 KN/m

4、(根据平板P2012，d=2.75质量为38.54kg；1.2为未考虑完全系数；1.1、1.8分别为梁宽、梁高)C、 支架自重标准值3.8410-2200=7.68KN/m（根据核算，初步估计折合为200m长钢管重量。3.84kg/m为钢管自重）D、 扣件自重标准值13.210-3120=1.585KN/m（根据核算，初步估计折合为120个直角扣件重量，13.2N/个为扣件自重）E、 梁钢筋自重标准值70*4.83+20*2.98+52*2.47+30.8*10*1.21=899.52*1.1*0.01=9.89KN/M（根据梁配筋剖面图计算，1.1为未考虑完全系数。）F、 砼自重标准值241

5、.11.8=47.52KN/mG、 活荷载标准值31.1=3.3KN/m(因采用商品砼，故取了3KN/m2)荷载设计值：P=1.2Gk+1.4QkP=1.2(2.17+7.68+1.585+9.89+47.52)+1.43.3=87.23KN/m此梁总重为：87.2310.8(中跨)=942.08KN（2）模板支架计算：A、直角扣件抗滑承载力及小横杆设计942.08/(8.00.85)=138个（8.0KN为扣件抗滑承载力设计值，0.85为设计安全富余系数）设计确定梁同一断面由4根立杆（即4个直角扣件）支承，则130/4=35排，故小横杆间距=10800/34=318mm。B、 立杆稳定承压验

6、算设计确定纵横向水平杆步距1.5m，则长细比l=L0/i=kuh/i=1.155*1.05*1.5/1.5810-2=115 (公式详见JGJ130-2001、P50页。i=1.5810-2 查表c=0.483)设计确定立杆数量为（35+1）/2=18排（即间距为10800/18=600mm）每根立杆承载力为设计值=N/n =942.08/(184)=13.08KN13.08KNcfA=0.532054.8910-1=48.418KN故立杆稳定承载力满足设计要求。（3）梁板承载力计算：A、 楼板局部承压验算13.08KNF=fa=3210-34.89102=15.65KN （32Mpa为C40

7、达80%强度值）故满足局部承压要求。B、 楼板抗冲切验算据公式：0.6ftumb0=0.61.53.14154820010-3=27.14KN（1.5Mpa为C30砼的轴心抗拉设计值，200为板厚，48为钢管直径）13.08KN27.14KN故满足局部抗冲切要求。C、 梁抗弯曲承载力验算楼板模板及支架设计值：1.21.51.4-(0.35+1.1)/2=1.22KN/m(结合实际层高及板厚度，参照GB50204-92确定为1.5KN/m2)。活载设计值：1.421.4-(0.35+1.1)/2=1.89KN/m(根据GB50204-92计算支架及其它支承构件时取1.0KN/m2，考虑采用商品砼

8、，故取2.0KN/m2)。计算18.000m层梁承载力线荷载设计值q=1.89+1.22+82.19+1.2(250.8750.2+250.350.7)=97.90KN/m1.2(250.8750.2+250.350.7)为18.000层梁板自重设计荷载根据设计规范计算x=fyAs/(fcmb)=3102945/(16.5350)=158mmj=X/h0=158/860=0.1830.644(故可按适筋梁考虑)Mu= fcmbX(h0-X/2)=16.5350158(860-158/2)10-6=713KN.mqf=8Mu/L2=8713/62=158KN/m97.90KN/m（为计算简便，实

9、际按单筋矩形截面、简支梁、砼强度值达C30计算）故梁抗弯曲承载力满足。D、 梁抗剪切承载力验算Vu=0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/S=0.0715300840+1.5210450.2840/100=795.92KN97.906/2=293.7KN/m795.92KN故梁抗剪切承载力满足。E、 楼层承载力层数的确定（系数及荷载取值详GB50204-92）新浇板砼自重设计值：1.20.225=6.0KN/m2模板及支架设计值：1.21.5=1.8KN/m2活荷载设计值：1.420.85=2.38KN/ m2按两层复核：6+1.82+2.38=11.98KN/ m211.98 KN/

10、m23.5+4=7.50 KN/ m2结合实际情况，板净跨仅有1.05m，而梁承载力完全满足要求（根据砼筋计算，承载力满足）故只考虑2层支架承重。由于小横杆支撑间距较密，采用钢模板，刚度满足要求，故刚度验算略。2、 第二次浇注砼时方案模板抗测压力计算1、对拉螺栓确定根据GB50204-92、P72公式：F=0.22rct0b1b2V1/2=0.222471.021.45131/2=193.21KN/m2(商品砼初凝时间为t07h ，坍落度在160-190mm内，系数取b2=1.45，浇灌进度13m/h)F1=rch=24(25.2-22.8)=57.60 KN/ m257.60193.21所以

11、：f=1.2F1=69.12 KN/ m2设计按600600mm成正分型布置螺栓，采用M16拉螺栓和蝶型扣件为26型。69.120.60.6=24.85KN24.50KN(组合钢模板按技术规范GB50214-2001)满足要求。3、 模板支撑系统施工中的要求和注意事项（1）、从下部升到21-26米处的支撑杆件，在20.5米处，与此处夹层梁相连，利用剪刀支撑将部分荷载卸至20.5米夹层梁上；（2）、从0.00米处下部升上的所有支撑用脚手架，在到达以上给楼层时，利用斜向支撑，向各层楼面梁卸载，增加支撑体系的保险系数；（3）、与梁底板接触的钢管立柱相交扣件，全部采用双扣件，保证支撑传力钢管不至于发生

12、下滑现象；（4）、扣件必须拧紧，严禁倒扣；（5）、支撑体系搭设完成，必须经过技术负责人验收合格方能使用，在浇注砼再次检查无误，方能浇注砼；（6）、未详尽之处，严格按照国家有关规范进行施工。（三）、钢筋制作安装施工工艺设计1、 大梁钢筋采用机械连接接头，即等强直螺纹接头工艺；必须严格按照等强直螺纹接头工艺的要求，保证机械接头的质量。2、 为满足钢筋准确就位的要求，在钢筋安装时，严格按照如下程序进行钢筋的安装工作：（1）完成20.50米夹层梁钢筋和模板；（2）用钢管沿大梁底板方向采大梁21.00米标高底板，并将脚手架搭设到标高25.83米处，垂直于大梁方向用钢管搭设支护大梁第三排钢筋的架子，间距不

13、大于1000；在标高21.00米，22.80米，25.60米处从3轴-5轴，9轴-11轴搭设钢筋安装辅助脚手架；（3）完成大梁相关的柱子的钢筋安装工作，随后将大梁上部三排钢筋，依照3、2、1的顺序下插钢筋，完成整个上部钢筋的主筋基本就位工作；（4）浇注20.50米夹层的梁砼；（5）进行大梁钢筋安装工作中难度最大的箍筋就位工作，为满足箍筋的准确就位，箍筋弯钩经过与设计研究，采用90度弯钩，并用电弧焊将弯钩焊接牢固，焊接长度满足钢筋搭接的长度；（6）进行大梁下部钢筋的安装工作和腰筋的安装就位工作，最后完成大梁的钢筋安装工作；（7）大梁的叠合面加强钢筋在砼浇注至22.80米标高时进行附加钢筋就位。（

14、四）、砼施工方案设计 1、原材料的质量保证 （1）选用低水化热的水泥水泥水化热是大体积混凝土中的主要温度因素。因此大梁必须采用低水化热的水泥作胶凝材料。水泥的水化热又主要取决于水泥的种类、水泥熟料的矿务组成和水泥掺合料的种类和掺量。根据对重庆地区的主要水泥委托了水电部成都勘测设计院科研所进行了检测，结果是重矿42.5R水泥的水化热最低，其次是地维普通42.5R水泥。但由于环保等问题，重庆水泥厂老线已经停止生产，而新线主要生产普通42.5R水泥，因此在重庆地区已经基本上没有矿渣42.5R水泥了。根据重庆地区的这种资源状况，选用水化热较低的地维水泥有限公司生产的普通42.5R水泥，其3d水化热值在

15、255KJ/kg左右，7d约275KJ/Kg，并且这种水泥的性能比较稳定，质量可靠，适合在重要的工程和重要的结构部位选用。（2）掺用UEAH膨胀剂采用掺用12UEAH的方式使混凝土变成收缩补偿混凝土，这除了产生微膨胀对混凝土的收缩进行补偿外，还相应降低水泥用量和水化热，可使大梁内部最高温度降低35左右，从而促进最大温升值的控制。决定采用重庆江北特种建材厂生产的UEAH，此种产品在重庆地区应用广泛，使用经验丰富，便于操作和控制。（3） 严控粗细集料的质量大体积混凝土使用的粗细集料除了按照本公司一贯坚持的“精料”方针控制质量外，细集料除了满足相应国家标准的要求外必须严格控制含泥量和细度模数，粗集料

16、除了满足相应国家标准的要求外必须严格控制含泥量、泥块含量和压碎指标。决定采用渠河特细砂和歌乐山机制砂配合的混合砂作本大梁混凝土的细集料，并严格控制混合砂的细度模数1.8，含泥量1.5。本公司采用歌乐山水洗01优质石灰石碎石和小泉生产的12优质石灰石碎石，并经过人工严格控制级配作本大体积混凝土的粗集料，并严格控制其压碎指标12，含泥量1，泥块含量0.5。由于水洗碎石不含石屑、泥粉等杂质，能够满足本工程大梁混凝土高质量的要求。（4）合理选用泵送剂，延长混凝土的凝结时间大体积混凝土施工必须采用适当的泵送剂与之配合，以便控制水泥的水化速度，延缓水泥水化热的释放过程。在泵送剂的方面，将控制泵送剂的缓凝性

17、能，使混凝土的凝结时间延长到30h以上，工程现场混凝土的凝结时间在20h左右。（5）优化配合比，降低水泥用量在配合比方面，一方面严格控制水泥用量，适当掺入粉煤灰，优化配合比设计，降低水化热。另一方面相应提高混凝土中粗粒径碎石所占的比例，以减少混凝土本身的收缩。2、生产运输环节（1） 水泥的存化水泥从水泥厂生产出来后，需要经过相应的存化期后其性能才能均匀和稳定。为了避免水泥没有经过充分存化就应用于大体积混凝土的情况发生，严格控制所使用的水泥在本公司内的存化时间，原则上控制在7d以上。（2） 原材料的降温原材料的降温主要针对粗集料，因为细集料一般含有一定的水份，本身的温度不会上升到过高的程度。当平

18、均气温在30以上时，粗集料在烈日曝晒下可能会导致出机混凝土拌合物的温度过高。本次大梁浇注在高温季节进行，所以采用对粗集料洒水的办法进行降温，特殊情况下可以采用在拌合水中加冰块的降温方式，严格控制混凝土拌合物出机温度。（3） 生产线的选择大体积预拌混凝土的生产供应，关键在于保证工程连续浇筑的需求。对于本工程的大梁混凝土，由于体量较小，选用日本进口的75生产线进行生产，国产60生产线预备使用，以保证工程需求的混凝土量及时供应。生产部届时将在备料、设备、生产和运输等各个环节做好了充分的准备，保证其预拌混凝土的连续生产和供应。（4） 坍落度控制根据大梁钢筋布置情况，本次大梁用混凝土的坍落度在1822c

19、m范围内，严禁超过22cm。（5） 运输时间根据届时的气温情况限定搅拌运输本把预拌混凝土运输到工地上的时间，严禁在烈日曝晒下在运输途中停留时间过长。做好充分的施工准备，避免搅拌运输车把预拌混凝土运输到现场后被迫停留过长时间的现象出现。（6） 车辆配置根据JGJ/T1095混凝土泵送施工技术规程、泵机泵送能力和运输距离计算，使用4辆混凝土搅拌运输车就可以满足本工程的预拌混凝土的运输需要。预备2辆5m3的混凝土搅拌运输车。计划投入6辆搅拌运输车来保证本次大梁浇注混凝土的运输需求，并根据工程需要随时增减搅拌运输车的数量。（6） 泵机的配置根据本公司的泵机情况和工程的具体情况，对于大梁砼施工，本公司计

20、划投入1台HBT60C“三一重工”电动泵，并后备一台90m3/h的柴油泵，以防停电，确保工程预拌混凝土的泵送需求。（7） 输送管降温措施由于在气温较高的情况下泵送施工，应在混凝土输送管道上铺设湿麻袋，并定期淋水，保持覆盖麻袋处于湿润状态，避免烈日曝晒输送管导致出管预拌混凝土温度过高的情况出现。4、 现场振捣成型保证砼输送到作业面后，严格按照振捣作业要求进行分层振捣；大梁浇注采取分层连续浇筑的方法，每层混凝土的摊铺厚度不超过500mm。这种浇筑方法是目前大体积混凝土施工中普遍采用的方法，一方面便于振捣密实，容易保证混凝土的浇筑质量，避免插筋位移，另一方面可利用混凝土层面散热，降低混凝土块体温升。

21、但分层浇筑的层面间隔时间要严格控制在混凝土的初凝时间以内，避免施工缝的形成。大梁混凝土工程的浇筑总时间确定：由于第一次大梁浇注量不大，只有35.64立方米，本次大梁混凝土的浇筑总时间控制在1.5-2.0h之间。第二次浇注量为63.36立方米。浇注时间控制在3.5-4.5小时为宜。在浇筑前，为了在养护阶段便于对大梁内外的温度差、升降温速度等进行监测，委托建科院编制相应的测温方案，合理布置温度检测元件并保护性集中引出引线。温度检测点的数量和布置以能真实反映出混凝土块体的里外温差、降温速度及环境温度为原则。混凝土的浇筑过程中，要避免混凝土料直接冲击测温元件和引出线；振捣密实过程中，也严禁振捣器接触温

22、度检测元件。测温元件的测温误差应小于0.3，测温仪表的记录误差不应大于1。施工前，密切注意近期的气象情况，避免爆热等突发天气袭击，并做好防雨措施的准备。5、 养护环节保证措施大梁混凝土浇筑、振捣和初平完毕，应立即用塑料膜覆盖养护。并根据混凝土的凝结情况，适时揭开塑料膜进行夯压、滚压等二次处理，处理完后也应立即用塑料膜覆盖，再在薄膜上用湿麻袋全部覆盖。利用支撑脚手架搭设挡风控温棚进行控温养护。控温棚内设置足够功率的碘钨灯等加温设施，并根据实际检测得到的温度变化适时加温，控制混凝土块体内外温度差不超过25。为了保证混凝土各段温度的均匀性，水泥水化热释放的集中时间在3d5d龄期，但对温度的检测和保温

23、养护的时间不得少于10天。在后期的保温养护过程中随时保持混凝土表明的润湿状态。保温养护完成后，保温措施的拆除应依次逐步进行，使大梁混凝土块体温度均匀降低，并严格控制好降温速度在1.5/d以内，防止出现贯穿性裂缝。（五）、测温方案 测温工作拟委托重庆市建筑科学研究院进行，具体测温方案由建科院形成上报。四、 组织保证措施 为保证大梁各项工作的顺利实施，重庆北部都市广场项目部进行了明确的组织分工安排，具体工作安排如下： 由项目经理梅龙华同志负责大梁方案实施过程中的组织、安排、协调工作，技术负责人汪志强负责对方案落实过程中出现的问题进行协调处理，必要时汇同监理、业主和有关方面的专家进行研究处理。 由李建军负责模板和支撑系统方案的实施和检查；杨旭东负责钢筋工程施工方案的落实和检查；质量检查组随时进行方案落实过程中的日程检查，随时向项目经理和技术负责人汇报检查和落实情况，强调必须严格按照施工方案进行施工作业； 各具体作业班组在各工长的指挥下，严格按照方案进行施工作业，发现问题及时向工长反馈，工长随时向项目经理和技术负责人反馈发现的问题，绝对禁止擅自对方案进行处理。五、 操作中注意事项 14