预应力锚条索毕业设计.doc

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1、预应力锚索毕业设计 某公路边坡支护设计 摘要 滑坡是现阶段公路工程建设过程中经常遇到的地质灾害现象，随着中国国民经济的迅速发展，工程滑坡灾害问题更是日趋严重，如何解决象滑坡这样的地质灾害现象，是公路建设者面临的一个严峻的问题。 在公路工程建设中，涉及到大量边坡防护工程。用于边坡防护的结构体系多种多样，比如预应力锚索、锚杆、抗滑桩、挡土墙等等。 抗滑桩支护是加固治理滑坡的一种行之有效的方法，它施工简便、快速、加固效果好，己经在世界各国的滑坡治理中得到比较广泛的应用。 近年来，一种结合锚和坡面结构的新型边坡防护体系，即混凝土格构锚固体系，已大量运用于边坡防护工程中，它是通过钢筋混凝土格构梁将锚固力

2、传递给坡体，改善坡体应力状态，使坡体受压，产生抗滑力，从而达到稳固坡体的目的。 本设计通过方案的选择，主要采用格构锚固体系对拟加固边坡进行治理。经过施工工艺、工程量、造价等方面进行比选，确定格构梁锚固体系支护方案。 关键词:边坡治理，预应力锚索，格构梁 A Way Slope Support Design Abstract Landslide is a common geological disaster which we usually met in our speedway project. It induce a large number of loss every year. With

3、 the rapid development of China's national economy, the problem of landslide disasters is growing. How to deal with such thing is a serious challenge for way builders. Slope retaining is an important problem which is usually involved in the speedway project. Many kinds of measure have been used

4、for the slope retaining, such as anchor bar, prestressed anchor, pile and retaining wall. As for its simple and fast construction and its good strengthening effect，anti-slide pile is a very efficient measure in the measures of landslide treatment, which is widely used all over the world. Nowadays，a

5、new compound structure of lattice beam and prestressed anchor is widely used for preventing and remedying landside. The anchor force is transferred by the lattice beam to the slope body, and results in the compressive stress in the slope body and the stress distribution in the body is improved. The

6、treatment scheme, of slope reinforcement mainly adopts Framed anchor Structures and Anti-slide Pile Retaining Structure in the . through comparing Study of Construction Technology, Engineering Amount and Engineering Cost, and the Supporting Scheme. Keywords: Landslide Treatment, anti-slide pile, pre

7、stressed anchor lattice beam. 1 绪论 1.1 问题的提出 随着我国西部大开发的推进，长江三峡库区、三江地区、红水河等能源基地的兴建加快，同时由于经济发展的要求，我国公路的建设也日益加快，因而边坡加固在国民经济建设中占有日益重要的位置。支档加固工程作为滑坡防治的有效方法因而备受关注。 公路建设对国民经济增长起到了巨大的推动作用，提高了人们的生活质量，但同时对生态环境造成了一些负面影响：工程建设引起岩土体的移动、变形，增加了边坡的不稳定性，容易诱发边坡失稳；由于植被和表土的破坏流失，容易引起坡面上壤侵蚀，山体滑塌，河流阻塞等灾害。我国是一个滑坡灾害相当严重的国家，滑

8、坡在长江流域及云贵川等地分布相当广泛。当公路经过山区时，由于公路建设要求的特殊性，其线路选择范围不大，这就意味着公路必须经过一些地质灾害易发地段，如何解决象滑坡这样的地质灾害，这是公路建设者面临的一个严峻的问题。 1.2 国内外支护结构发展过程 边坡病害防治的支挡工程的结构类型丰富多样，其发展可大致分为以下几个阶段： 第一阶段（20世纪50年代以前），大量采用抗滑挡墙结合支撑锚杆，曾取得一定效果，但由于滑坡推力大，致使抗滑挡墙体积庞大、胸坡缓，墙基必须置于滑面以下一定深度， 施工开挖对滑体稳定影响大。 第二阶段（20世纪60、70年代），在相应疏截滑带水的情况下，采用抗滑桩支挡，工程效果明显；

9、国外多采用钢筋混凝土钻孔桩和钢桩（直径小），用群桩加承台共同受力。国内采用矩形截面的钢筋混凝土挖孔桩（最大截面4m7m，长达46米），抗滑桩因提供的抗力大，施工对滑体的扰动小、安全、见效快，在这一时期曾被广泛采用。 第三阶段（20世纪80年代以后），随着锚固技术的发展，在滑坡前缘使用群孔疏干前部岩土，预应力锚索在边坡加固中得到了广泛的应用，在工程实践中演化出了各种各样的结构形式，主要有：预应力锚索地墩或地梁；预应力锚索抗滑挡墙；预应力锚索抗滑桩；预应力锚索抗滑桩板墙；预应力锚索格构。预应力锚索的应用大大地改善了抗滑结构的受力状态，降低了工程造价。据不完全统计，在同样的条件下，锚索抗滑桩比普通抗

10、滑桩节约投资30%左右。 1.3 几种常见支护手段的分析 1： 预应力锚索 预应力锚索加固是主动地利用岩土体本身的强度去加固岩土体，是一种主动加固方法，同时具有施工中不破坏原有边坡的整体性、造价低等特点，因此在滑坡治理中已被广泛应用。 预应力锚固技术的最大特点，是尽可能少地扰动被锚固的土体或岩体，即不能破坏原有结构，并通过锚固措施合理地提高可利用岩体或土体的强度。所以预应力锚固技木是最为高效和经济的加固技术，因此受到工程界的高度重视并得到迅速的发展。 预应力锚固技术，在力学作用和施工工艺方面都有其鲜明的特点： (1) 受力合理。能充分利用岩土体的抗剪强度平衡结构物的拉力，积极调用岩土体的自身强

11、度和自稳能力，因而能大量节约建筑材料和工程投资。 (2) 主动抗衡。锚索安装后即能提供足够的抗力，有效的限制岩土体的位移。 (3) 改善岩土体的应力状态，能有效控制岩土体及工程结构的变形，增强了岩土工程的稳定性，并能使较弱结构面上或滑移面上的抗剪强度得以提高，同时能保证工程的长期稳定性。 (4) 锚固力的作用点和作用方向可以根据需要选取，从而获得最佳的稳定效果。 (5) 在深基坑开挖工程中使用锚索可免去大量支撑，节约工作量，给机械化施工创造了良好条件。 2： 格构锚固结构 格构锚固结构是一种复合抗滑护坡结构，它利用浆砌块石、现浇钢筋混凝土或预制预应力混凝土格构梁进行坡面防护，同时由于格构梁与坡

12、面接触面较大，与格构梁相连接的锚杆或锚索进行深层加固的效果很好，使得格构锚固结构既能保证深层加固又可兼顾浅层护坡。另外格构锚固结构可以与绿化防护措施相结合，比如在格构框架内植草，在稳固边坡的同时，还起到绿化边坡环境的作用。因此格构锚固结构是一种很有发展前途的抗滑护坡结构。近年来我国也开始推广应用格构锚固结构措施。 3： 预应力锚索格构梁 预应力锚索格构梁，是近十余年来我国开始应用的一种新型抗滑支挡结构。1993年在深圳市罗沙公路西岭山大开挖引起的滑坡治理中较早地应用了这一结构，继这一成功实例之后，深圳市进行大规模的推广和应用，以后逐渐推广到公路、铁路边坡灾害的治理中，自2000年以来，预应力锚

13、索格构梁在三峡库区边坡灾害治理中得到了广泛的应用。 4： 抗滑桩 抗滑桩是防治滑坡的一种工程建筑物，设于滑坡的适当部位，桩的下段均必须埋置在滑动面以下稳定地层一定深度。根据抗滑桩类型的不同，兼有以下优点： (1) 抗滑能力强，污工数量小，在滑坡推力大、滑动带深的情况下，能够克服抗滑挡土墙难以克服的困难。 (2) 桩位灵活，可以设在滑坡体中最有利于抗滑的部位，可以单独使用，也能与其它建筑物配合使用。 (3) 可以沿桩长根据弯矩大小合理地布置钢筋。因此，在相同条件下，比一般不能分段布置不同数量钢筋的桩(如管形桩、打入桩)要经济。 (4) 施工方便，设备简单。采用混凝土或少筋混凝土护壁，安全、可靠。

14、 (5) 通过开挖桩孔，能够充接校核地质情况，进而可以检验和修改原来的设计，使之更切合实际。发现问题，易于补救， 2 工程简介 2.1 工程概况 本工程地处万州区大周镇，位于长江左岸，距万州主城区约16km，查区内西侧有碎石公路直通万州城区，北侧有万州至云阳的老公路通过，交通较为方便。本工程边坡坡度约为60。 该边坡为永久性边坡，边坡工程重要性等级为一级。 2.2 自然地理 2.2.1 地形、地貌 由于受万县复式向斜（即万县向斜、新场背斜、黄柏溪向斜）的制约，长江在本段内由南向北流过。长江北岸大周（WZ-4-1）一带形成总体向东倾斜的低山斜坡地形，测区最高地形238.6m，最低地形139m，最

15、大相对高差99.6m，河谷呈“V”字形，总体上形成以（二级）台地及缓坡、斜坡、冲沟及阶地为主的浅中切割低山地貌景观。 2.2.2 水文、气候 本工程地段属亚热带暖湿气候区，气候温和，雨量充沛，雨热同步，多年平均气温18.1，极端最低气温3.7，最高气温42.1，具四季分明、垂直分带显著的特征。全年雨日140天左右，年均降雨量1191.3 mm，多年最大年降雨量1635.7 mm，主要集中在59月份(表2-1)，暴雨日数较多， 日降雨量可达100 mm以上。 多年平均江水位107 m, 最高水位156.04 m (1870年7月12 日)，最低水位99.13 m (1979年3月7 日)；多年平

16、均流量1080015900 m3/s ，最大流量76400 m3/s (1981年7月7日)，最小流量2690 m3/s (1979年3月7日)。本段长江极限水位变幅达50 m以上，极端流量变化达28倍；长江全年中以低水位为主，夏秋汛期以瘦峰型高水位为特征。 万州区各月降雨量及雨日表 2.3 工程地质条件 2.3.1 地层岩性 万州区出露的地层有侏罗系中统上沙溪庙组第二、第三段（J2s2、J2s3）和上统遂宁组（J3s）部分层位，以及不同成因类型的第四系松散堆积层，包括人工堆积、河流冲积、残坡积、崩坡积和滑坡堆积等，见表2-2。 区 域 地 层 表 表2-2 2.3.2 岩土构成 (1) 覆盖

17、层 亚粘土（Qel+dl）：黄色、褐黑色，含少量灰岩、炭质页岩碎块及植物根系。零星分布于坡体上部位置，厚度变化：02.4m。 杂填土（Qme）：主要成分为灰岩、炭质页岩弃渣堆积，粒径约1200cm，大小不等。 (2) 基岩 基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）砂、泥岩组合地层，以砂质泥岩、泥岩为主，砂岩呈夹层状产出。基岩在公路西侧陡坎及临江陡坡局部范围出露，其余大部分区域内被第四系土层覆盖。 砂质泥岩：紫红色、暗紫色，中厚层状，泥质结构，以粘土矿物、碎屑物质为主。据钻探揭露，上部1.808.90m为强风化，岩体破碎呈碎块状、颗粒状，局部风化呈土状，风化裂隙较发育，岩质极软，用手可捏碎，岩体在临

18、江侧风化程度相对较高；下部中等风化，岩体较完整，岩芯多呈438cm节柱状。岩芯采取率达80%以上，岩石质量指标RQD为2283，质量差较好。岩体基本质量等级为级。岩石共有的特性为遇水易软化，失水易干裂崩解。于勘查区零星分布，钻探揭露厚度约2.705.30m。 砂岩：浅黄色、灰色、紫灰色，中厚层状，中细粒结构，钙、泥质胶结，以长石、石英为主。据钻探揭露，岩体较完整，裂隙较发育，岩芯多呈节柱状、薄饼状，节长514cm，采取率达90%以上。岩石质量指标RQD为7583，属较好的，该层分布不稳定，仅在场地局部地段于砂质泥岩中呈夹层、互层状产出，揭露厚度约0.502.20m；岩体基 本质量等级为级。于勘

19、查区零星分布，钻探揭露厚度约2.705.30m。 2.3.3 水文地质 (1)地表水：根据地质调绘，勘查区地表水主要由池塘等组成。 (2)地层含水特征及地下水类型：勘查区地下水按其赋存形式可分为松散岩类孔隙水与基岩裂隙水。 赋存于第四系崩坡积层中，赋存条件受崩坡积物分布范围与厚度控制，无统一地下水面。该类地下水主要受大气降水补给，向下渗透补给基岩裂隙水或顺坡向缓慢流动，其水量受季节暨大气降水影响较为明显。 赋存于基岩裂隙中，赋存条件受岩性与裂隙发育程度控制，主要接受土层孔隙水及查区外地下水补给，埋藏较深。 3 设计思路 3.1 主要设计方案思路 本设计为公路边坡支护设计，在设计之前，首先了解了

20、关于边坡支护的各种方案，从中分析各种方案的优缺点，根据本工程实际边坡支护的发展现状初步选取的方案为锚索加格构梁（地梁）。经过方案选定之后，进行正式的设计与计算。 设计的步骤、过程要符合规范要求，参数的选取要有依据。 计算完成后根据自己的计算结果绘制相关图纸。 3.2 设计依据资料 1 GB/T50279-98，岩土工程基本术语标准S.中国计划出版社，1998. 2 GB50330-2002，公路路基设计规范(JTG D302004)S. 3 GB50021-2001，岩土工程勘察规范S.中国建筑工业出版社，2001 4 李海光等，新型支挡结构设计与工程实例M.人民交通出版社，2004. 5 尉

21、希成，支挡结构设计手册M.人民交通出版社，2004. 6 长江三峡库区滑坡防治工程设计与施工技术规范DB.2000. 7 GB/T5224-1995，预应力混凝土用钢绞线 S.中国标准出版社.1996. 8 袁聚云，基础工程设计原理M. 同济大学出版社.2007. 9 郑颖人，陈祖煜，王恭先等，边坡与滑坡工程治理M.人民交通出版社.2007. 10 GB50086-2001，锚杆喷射混凝土支护技术规范 S，中国建筑工业出版社. 11 GB50010-2002，混凝土结构设计规范 S，中国建筑工业出版社. 12 顾慰慈，公路挡土墙设计 M.人民交通出版社，1999.10.30. 13 GB503

22、30-2002，建筑边坡工程技术规范S. 14 JTJ07695，公路工程施工安全技术规程 S.人民交通出版社.2004. 15 闫莫明，徐祯祥，苏自约，岩土锚固技术手册 M.人民交通出版社.2004. 16 黄求顺，张四平，胡岱文，边坡工程 M.重庆，重庆大学出版社，2004. 17 GBJ50204-92，混凝土结构工程施工及验收规范 S. 18 GB/T50104-2001，建筑制图标准 S.中华人民共和国建设部.2002. 3.3设计原则 1、本边坡工程为永久性支护，边坡等级为一级； 2、采用不平衡传递系数法计算滑坡推力； 3、设计本着安全、经济的原则进行。 3.4设计参数 锚杆（索）

23、设计参数选择： Kt锚杆（索）杆体的抗拉安全系数，由于是永久预应力锚杆（索），最小安全系数取2.2； Nt锚杆（索）的轴向拉力设计值，本工程取40kN； ，取3.35?105kPa； fptk钢筋抗拉强度标准值（kPa） K锚杆（索）锚固体的抗拔安全系数，该工程属锚杆（索）损坏的危害程度大，会构成公共安全问题，且为永久锚杆（索），故取安全系数为2.2； La锚杆（索）锚固段长度（m），经验选择，选取锚杆（索）锚固段长度为8m； fmg锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，锚固土层为软塑粘性土，取锚固 段注浆体与土层的粘结强度标准值为30kPa； fms锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值，由于

24、锚杆选取螺纹钢筋，故粘结 强度标准值选取2.0MPa； ，设计选取0.1m； D锚杆（索）锚固段的钻孔直径（mm） ，设计采用锚索单根钢绞线直径d=0.0152 m； d钢筋或钢绞线的直径（mm） ?采用2根或2根以上钢筋或钢绞线时，界面的粘结强度降低系数，取0.60.85； ?锚固长度对粘结强度的影响系数，查规范根据锚固长度8m选取?=1.0； 4 边坡稳定性分析及滑坡体稳定性计算 4.1边坡土体设计参数 计算参数的选取合理与否，是评价库岸坡体稳定性的关键，其中潜在滑面抗剪强度参数的选取更是至关重要。计算时，浸润线以下采用饱和固结快剪强度；水面以上采用天然抗剪综合值；暴雨入渗至滑面，该滑面采

25、用，采用饱和抗剪综合值。 (1)潜在滑体重度： 潜在滑体为物质成份为粉质粘土夹碎块石，平均碎、块石含量30%，粉质粘土含量70%，室内测试滑体粉质粘土天然重度19.63KN/m3，饱和重度20.45KN/m3，据万州区枇杷坪库岸经验，砂岩岩块天然重度：24.50KN/m3，饱和重度24.85KN/m3，按土石含量(土石比约为7:3)计算得潜在滑体天然重度为21.09KN/m3，饱和重度21.77KN/m3。 (2)潜在滑带抗剪强度： 本设计潜在滑带抗剪强度参数c为10kPa，为9。 4.2边坡设计工况 因本地区地震基本烈度为VI，根据有关规范可不考虑地震力对库岸稳定性的影响，所以该库岸稳定性及

26、推力计算考虑的荷载主要为库岸坡体体自重、库岸坡体上的地表荷载、地下水及三峡库水位变化产生的荷载，分述如下： 库岸坡体自重：现状条件下，现状的地下水位以上滑体部分用天然重度计算，地下水位以下滑体部分用浮重度计算（滑体渗透系数达大于1010cm/s）；暴雨条件，降雨入渗深度范围内用饱和重度计算，地下水位以下滑体部分用浮重度计算，降雨入渗深度范围内以下地下水位以上用天然重度计算。据经验采用，二十年一遇(汛期)降雨量入渗深度为取7m，非汛期时降雨量入渗深度适当减小取4m。 库岸坡体上建筑物产生的附加荷载按：计算中按有建筑物或可能修建建筑物的条块(高程180m以上，坡度小于15缓坡地带),按8kN/m的

27、线荷载考虑。 地下水及三峡库水位变化产生的荷载：地下水产生的荷载主要包括静水压力和动水压力。 -6 4.3边坡分析方法 (a) Bishop法 如图1所示，Ei及Xi分别表示法向及切向条间力，Wi为条块自重，Qi为水平力，Ni、Ti分别为条块底部的总法向力（包括有效法向力及孔隙水压力）和切向力，其余符号见图 4.1所示。 i-Xli 图4.1 Bishop法计算图式 Bishop法的安全系数可以通过下式计算： 1?m?ci?bi?Wi?uibi?tan?i? aiFS?eiWsina?Q?ii?iR (1) (b) Janbu法 如图4.2所示，作用的集中荷载包括P、Q及均布荷载q，W为条块自

28、重，在条块两侧作用有条间力T、E及T+T、E+E，S及N为滑动面上的作用力。通常，T、E、S及N为基本未知量。 （a）计算简图 （b）条块上的作用力 图4.2 Janbu法计算图式 Janbu法的安全系数通过下式确定： FS?Ea?Eb?x?1?tana?Q?p?t?xtana? (2) 2f ?f?c?u?tan? ?c?p?t?u?tana?tan? ?f?c?p?t?u?tana?tan?Fs? (c) Morgenstern-Price法（简称M-P法） 如图4.3所示，坡面线、侧向孔隙水压力和有效应力的推力线及滑动面分别以函数y?z?x?、x?h?x?、y?y?x?及y?y?x?表示

29、。 (a)任意形状的滑动体 (b)作用于微分条块上的力 图4.3 Morgenstern-Price法计算图式 每一条块满足力的平衡微分方程为： （a） （b） dE?tan?dy?dX?tan?dy? ?1? dx?FSdx?dx?FSdx? 2 c?dy?dU?1?FS?dx?dx ?tan?dy? ?1? Fdx?S? dW ?dx ?dy?2?tan?tan?dy? ?r1?u?FdxdxF?S?S? (21) 式中，FS为抗滑安全系数，ru为孔隙应力比。 求解上述方程，可以求得 ?1N?x2 Ei?1?EL?P?x?i? L?K?x?2? (25) 于是就可以从上到下，逐条求出法向条

30、间力E。然后根据式 X?f?x?E 求出切向条 间力X。当滑动体外部没有其它外力作用时，对最后一条块必须满足条件 En?0。 En?0及 为了找到满足所有平衡方程的及FS值，通常先假定一个及FS值，然后逐条块积分得到En及Mn，如果不为0，再用一个有规律的迭代步骤不断修正，直到 dy?Mn?X?E?dx?0dx?x0? (d) 传递系数法 xn得到满足为止。 传递系数法又称不平衡推力法，该方法是我国铁路与工民建等部门在进行边坡稳定验算中经常使用的方法，计算不繁杂，具有方便适用的优点。 在滑体中取第i块土条，如图，假定第i-1块土条传来的推力Pi?1方向平行于第i-1块 土条的底滑面，而第i块土

31、条传递给第i+1块土条的推力Pi平行于第i块土条的底滑面。即 是说，假定每一分界上推力的方向平行于上一土条的底滑面。第i块土条承受的各种作用力如图4.1。 将各作用力投影到底滑面上，其平衡方程如下： Pi?(Wisin?i?Qicos?i)?ciLi(Wicos?i?UiLi?Qisin?i)tan?Pi?i KsKs 其中：?i?1?cos(?i?1?i)?tan?isin(?i?1?i)/Ks 图4.4 Pi第i块滑体剩余下滑力； Pi-1第i-1块滑体剩余下滑力； Wi第i块滑体的自重； Qi土条的水平作用力，这里取0； Ui第i块孔隙应力，这里取0； Ni第i块滑床反力； ?i第i块滑

32、体滑面的倾角； ci、?i第i块滑体滑面的抗剪强度指标； Fs边坡稳定安全系数； Li第i块滑体的滑面长度； 4.4滑坡推力计算 ?i?1传递系数。 经过选择与比较，设计采用传递系数法进行滑坡推力的计算。 图4.5 断面潜在滑动面示意图 各潜在滑动平面倾角取10，安全系数Ks取为1.3，因为滑动面为平面，所以传递系数i=1，结构面抗剪强度指标：c为10kPa，为9。 各潜在滑动面层分块依据：土块分得越多，计算的结果越精确，划分土块尽量接近规则形状便于计算。 由公式：Pi?Wisin?i?(Wicos?itan?iciLi?)?Pi?1?i计算各断面的剩余下滑力，计算结KsKs 果如表4.14.

33、4。最大下滑力2139.46kN/m 各滑动面示意图及分析数据 图4.6 断面第一潜在滑动面示意图 第一潜在滑动面分析数据 表4.1 编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 w 153.35 620.34 1131.65 2909.63 1377.52 1775.91 1669.26 1636.56 989.45 733.62 30.83 196.56 c ? 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 l ? 3.92 10 5.84 10 8.73

34、 10 22.35 10 11.10 10 11.43 10 11.80 10 12.53 10 13.60 10 8.92 10 7.61 10 3.82 10 Ks sin? Ks?w?sin? 1.3 0.17 34.31 1.3 0.17 137.23 1.3 0.17 250.65 1.3 0.17 643.59 1.3 0.17 304.23 1.3 0.17 392.36 1.3 0.17 369.54 1.3 0.17 362.85 1.3 0.17 218.61 1.3 0.17 162.35 1.3 0.17 7.60 1.3 0.17 43.31 c?l 39.2 58.

35、4 87.3 223.5 111.0 114.3 cos?tan? w?cos?tan? 0.15 23.65 0.15 93.26 0.15 169.70 0.15 436.40 0.15 206.60 0.15 266.63 ? 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 P -28.11 -14.20 -6.90 -16.80 -12.90 12.30 118.0 125.0 125.3 89.2 76.1 38.2 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 250.64 245.40 148.30 110.52 4.50 29.40 1.0 1.0 1.0 1.0

36、 1.0 1.0 12.60 3.80 -62.30 -36.70 -67.90 -23.80 小结： 由计算结果知道，第一潜在滑动面的下滑力为23.8KN/m，该滑动面处于 稳定状态。 图4.7 断面第二潜在滑动面示意图 第二潜在滑动面分析数据 表4.2 编号 1 2 3 4 5 6 7 8 w 310.34 1385.43 2109.56 4350.92 2362.83 2456.35 2702.31 2684.16 c ? 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 10.0 9 ? l 9.34 10 5.82 10 8.73 10

37、 22.34 10 11.07 10 11.37 10 11.88 10 12.49 10 Ks sin? Ks?w?sin? 1.3 0.17 188.48 1.3 0.17 267.69 1.3 0.17 459.71 1.3 0.17 1163.36 1.3 0.17 561.78 1.3 0.17 616.69 1.3 0.17 667.64 1.3 0.17 657.70 9 10 11 12 2831.64 2290.65 1350.53 280.43 10.0 10.0 10.0 10.0 9 13.69 10 9 8.87 10 9 7.00 10 9 7.54 10 1.3

38、1.3 1.3 1.3 0.17 0.17 0.17 0.17 675.60 591.84 323.54 173.49 P -32.80 -69.10 -106.00 271.00 -134.00 -139.00 -146.00 -152.00 -164.00 -113.00 -83.20 -82.50 c?l 93.4 58.2 87.3 223.4 110.7 113.7 118.8 124.9 136.9 88.7 70.0 75.4 cos?tan? w?cos?tan? 0.15 127.93 0.15 277.97 0.15 478.43 0.15 1211.01 0.15 584

39、.66 0.15 641.37 0.15 964.83 0.15 684.48 0.15 703.11 0.15 615.94 0.15 336.72 0.15 180.55 ? 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 小结： 由计算结果知道，第二潜在滑动面的下滑力为82.50KN/m，该滑动面处 于稳定状态。 图4.8 断面第三潜在滑动面示意图 第三潜在滑动面分析数据 表4.3 w c 编号 ? 1 281.35 10.0 9 2 1414.26 10.0 9 l 5.53 7.81 ? 10 10 Ks 1.3 1.3 sin? 0.

40、17 0.17 Ks?w?sin? 62.26 312.57 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 2678.62 2727.92 6950.34 3376.62 3648.52 3917.43 3981.36 4084.73 2583.61 1992.16 1353.64 161.94 127.62 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5.80 8.76 23.35 11.16 11.40 11.93 12.54 13.6

41、2 8.97 7.05 7.54 2.31 3.56 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 592.61 602.52 1536.32 746.26 806.37 865.72 866.35 902.65 570.93 440.37 299.26 35.89 282.16 c?l cos?tan? w?cos?tan? 55

42、.3 0.15 42.19 78.1 0.15 240.41 58.0 0.15 455.38 87.6 0.15 463.75 233.5 0.15 1181.53 111.6 0.15 574.03 114.0 0.15 620.19 119.3 0.15 665.94 125.4 0.15 666.15 136.2 0.15 694.32 89.7 0.15 439.13 70.5 0.15 338.69 75.4 0.15 230.16 23.1 0.15 27.51 35.6 0.15 21.71 ? 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1

43、.0 1.0 1.0 1.0 1.0 P -34.78 -40.66 78.39 217.51 571.97 744.18 930.24 1130.02 1329.87 1538.16 1669.90 1771.51 1840.54 1848.81 1855.33 小结： 由计算结果知道，第三潜在滑动面的下滑力为1855.33N/m，该滑动面处于 潜在滑动状态，需要用锚索或抗滑桩等方法进行支护处理。 图4.9 断面第四潜在滑裂面示意图 第四潜在滑动面分析数据 表4.4 编号 w c ? l ? 1 318.25 10.0 9 7.65 10 2 2102.34 10.0 9 7.79 10 3

44、 2194.35 10.0 9 5.82 10 4 3421.56 10.0 9 8.73 10 5 8612.71 10.0 9 22.34 10 6 4103.16 10.0 9 11.07 10 7 4195.43 10.0 9 11.38 10 8 4216.35 10.0 9 11.83 10 9 4253.92 10.0 9 12.49 10 10 4301.26 10.0 9 13.62 10 11 3216.46 10.0 9 8.87 10 12 2519.46 10.0 9 7.01 10 13 2046.82 10.0 9 7.54 10 14 210.43 10.0 9 2.03 10 15 263.46 10.0 9 6.08 10 c?l cos?tan? w?cos?tan?