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1、注：括号内为活荷载值，未用括号的为恒载值。3.4 风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：Wks s z 0 (hihj )B / 23.4.1基本风压：由建筑结构荷载规范（ GB50009 2012），该工程所在地南宁50 年一遇的基本风压0 =0.35KN/m。3.4.2风荷载体型系数 S：风载体型系数由建筑结构荷载规范 （ GB50009 2012）第 7.3 节查得： 迎风面取 0.8，背风面取 0.5，合计为 s1.33.4.3 风压高度变化系数z：因建设地点位于有密集建筑群的城市
2、市区， 所以地面粗糙度为 C 类，根据楼层离地面高度查表分别取值。3.4.4风振系数 z：基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n（n 是建筑层数）估算，大约为 T1=0.087=0.56s0.25s，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，1z ，由 T 2（0.62）2，z010.350.56 =0.068z查表的=1.20；由 H/B=24/5.15=4.7，H30m，查表的 =0.47；z的计算结果见表 2。1表 2风振系数 z层号离地面高度相对高度1z（m）zzz/Hzz14.50.191.20.470.070.741.05328.10.341.20.470.210.
3、741.160311.70.491.20.470.370.741.282415.30.641.20.470.600.741.457518.90.791.20.470.730.831.496622.50.941.20.470.910.851.6043.4.5 各层楼面处集中风荷载标准值表 3 各层楼面处集中风荷载标准值计算离地层 面高w0h 下受风面z s z B(h下zzsh 上 (m)宽度 BWk号度（ kN/m 2）(m)2（ m）(kN)（m）14.50.741.0531.30.354.53.65.157.3928.10.741.1601.30.353.63.65.157.24311.7
4、0.741.2821.30.353.63.65.158 .00415.30.741.4571.30.353.63.65.159.09518.90.831.4961.30.353.63.65.1510.47622.50.851.6041.30.353.635.1510.542轴横向框架在风荷载作用示意图（左右风荷载大小相同）3第四章楼板设计所选计算的楼板为标准层 s-p、5-8 轴间的楼板，位如图 4.1 所示 B1 区格板。5000004B12004B220042B2图 4.1 所选 B1 双向板位置示意图 根据混凝土结构设计规范（GB50010 2010），楼板长边与短边之比小于 2 时，宜
5、按双向板计算。楼板长边与短边之比大于2，但小于 3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。楼板 B1 按双向板计算，楼板按照弹性方法进行。 双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩： 为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载 g+q/2 及间隔布置q/2 两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上， 对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。 分别求得各区格板的弯矩，4然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。多跨连续双向板支座最大负弯矩： 支座最大负弯矩可
6、按满布活荷载时求得。4.1荷载计算标准层楼面荷载（板厚100mm）荷载种类荷载标准值（ kN/m2 ）20 厚水泥砂浆抹灰20恒 0.02=0.425 0.1=2.5100 厚钢筋混泥土楼板荷20 0.12=0.24顶棚抹灰载g3.14恒载合计活载q2.0恒荷载设计值： g=1.2 3.14=3.77（kN/m 2）活荷载设计值： q=1.4 2.0=2.8（ kN/m2）g+q/2=3.77+2.8/2=5.17（kN/m 2）q/2=2.8/2=1.4kN/m 2）g+q=3.77+2.8 =6.57（ kN/m 2）4.2内力计算计算跨度： l x 5.0m ， l y2.4m ， l
7、x l y 2.08 。按双向板计算，沿长边方向布置足够的构造钢筋。 查得四边嵌固时的弯矩系数和四边简支时的弯矩系数如下表：laxa yy支承条件lxaxay0.48四边嵌固0.00380.0400-0.0570-0.0829四边简支0.01740.0956取钢筋混凝土的泊松比为0.2 ，则可求得 A 区格板的跨中和支座弯矩如下：单位板宽跨中弯矩mx （0.00385.17+0.01741.4）= 2.4 2=0.25 （ kN m/m） my=（ 0.0400 5.17+0.0956 1.4 ） 2.4 2=1.96 （kNm/m）5mx( ) =0.25+0.2 1.96=0.64 （ k
8、N m/m）my( ) =1.96+0.2 0.25=2.01 （ kN m/m）单位板宽支座弯矩2mx =- 0.0570 6.57 2.4=-2.16 （ kNm/m）2my =- 0.0829 6.57 2.4=-3.14 （ kN m/m）4.3截面设计板保护层厚度取20mm，选用 8 钢筋作为受力主筋，则l x 短跨方向跨中截面有效高度 （短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧， 以获得较大的截面有效高度）hox=h-c-d/2=100-20-4=76(mm)l oy 方向跨中截面有效高度hoy=h-c-3d/2=100-20- 3 8/2=68 （mm）支座处 h0 为 76mm4.
9、4配筋计算截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量，取内力臂系数rs，=0.95s0 y，板筋选用 HPRB400，fy=360N/mm2，配筋计算结果见表 41。A =M/0.95h f表 41双向板配筋计算位置截面h0A s选配钢实配钢筋（ mm）M（kNm/m）筋（mm2）（mm2）跨中lox 方向760.64258200251loy 方向682.01868200251支座lox 方向76-2.168382002516loy 方向76-3.141218200251第五章楼梯结构设计该工程中采用双跑平行现浇板式楼梯，选用 C25 混泥土， fc=11.9N/mm2,HRB400 钢筋， fy=
10、360N/mm2。5.1 楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用， 斜板跨度可按净跨计算。对斜板取 1m 宽作为其计算单元。5.1.1 确定斜板厚度 t斜板的水平投影净长ln =2860mm，斜板的斜向净长lnln28603301mm260 / 2602cos1502斜板厚度t=（1/25 1/30） l n =110132（ mm）取 t=120mm5.1.2 荷载计算表 42楼梯梯段斜板的荷载计算荷载种类荷载标准值（ kN/m ）恒栏杆自重0.2荷锯齿形斜板自重25（0.150/2+0.12/0.87）=3.48载20 厚水泥砂浆200.2 （ 0.26+0.
11、15）=0.637板底 12厚抹灰200.012/087=0.2合计4.6活荷载3.55.1.3 荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.24.6+1.43.5=10.42（ kN/m2）由永久荷载效应控制的组合p=1.354.6+1.4 0.73.5=9.64（kN/m）所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取p=10.64（kN/m ）5.1.4 计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为l n 的水平梁替代， 其计算跨度取水平投影净长 l n =2.86m.5.1.5 内力计算斜板内力一般只需计算跨中最大弯矩即可， 考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取M=1
12、/10 10.64 2.862=8.52（ kN m）5.1.6 配筋计算h0=t-20=120-20=100mmM8.52 106=0.088s2=1.0 11.9 100010021 f cbh0s 0.5(112 s ) =0.5（ 1+ 12 0.088 ）=0.9548M8.52106As=303（ mm2）f y sh0360 0.954 100选用受力钢筋10200， As=393（mm2）；选用分布钢筋 8260。5.2 平台板设计5.2.1 平台板计算简图长宽比为 3800/（ 1850-240）=2.362，近似按短跨方向的简支单向板计算。取 1m 宽作为计算单 元 。平台
13、梁的截面尺寸 取 b h=240mm 400mm，由于平台板两端均与梁整结， 所以计算跨度取净跨 l 2n =1490mm，平台板厚度取 t2=100mm。5.2.2 荷载计算表 43楼梯平台板的荷载计算荷载种类荷载标准值（ kN/m）平台板自重250.1 1=2.5恒200.2=0.420 厚水泥砂浆荷板底 12 厚抹灰200.012=0.24载合计3.14活荷载3.55.2.3 荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.23.14+1.43.5=8.67（kN/m ）由永久荷载效应控制的组合p=1.353.14+1.40.7 3.5=7.83（ kN/m ）所以选可变荷载效应控制的组合来
14、进行计算，取p=8.67（ kN/m ）95.2.4 内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取228.671.49p 2n=1.92（kN m）M l10105.2.5 配筋计算ss0.5(1Ash0=t-20=100-20=80mmM1.92 1062 =0.0252=1 fcbh01.0 11.9 1000 8012 s ) =0.5（1+12 0.025 ）=0.987M1.92106=68（mm2）360 0.98780f ysh0选用受力钢筋8200，As=251（mm2），选用分布钢筋6300。5.3 平台梁设计5.3.1 计算跨度和尺寸平台梁的两端搁置在梯柱上，所以计算
15、跨度取净跨ll 3n =3560mm，平台梁的截面尺寸为bh=240mm 400mm。5.3.2 荷载计算表 44楼梯平台梁的荷载计算荷载种类荷载标准值（ kN/m ）恒由斜板传来的恒荷载4.6 2.86/2=8.58荷由平台板传来的恒荷载3.14 1.49/2=2.34载平台梁自重250.4 0.24=2.440平台梁底部和侧面的抹灰0.012 200.24+2 (0.4-0.1)=0.34合计11.66活荷载3.5 1（2.86/2+1.49/2+0.24）=8.455.3.3 荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.211.66+1.4 8.45=25.82（kN/m ）由永久荷载效
16、应控制的组合p=1.3511.66+1.4 0.78.45=24.02（ kN/m ）所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取p=25.82（kN/m ）5.3.4 内力计算最大弯矩 Mp225.823.223 nl 8840.9 kN m最大剪力 V= pl 3n25.823.2 46.38 46 kN225.3.5 截面设计（1）正截面受弯承载力计算ss 0.5(1 Ash =h-35=400-35=365mm0M40.9 106=0.107=1 fcbh021.0 11.924036521 2 s ) =0.5（ 1+12 0.107 ）=0.943M40.9106=333（ mm2）
17、360 0.943365f y s h0考虑到平台梁两边受力不均匀，会使平台梁受扭， 所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用314，实配钢筋 As=461mm241（2）斜截面受剪承载力计算Vc0.7 h ft bh0 =0.71.0 1.27240 365=77.9kNV=46kN所以按构造配置箍筋，取8250 双肢箍筋。第六章柱下独立基础设计6.1 设计基本资料地质资料：表土以下为粘土，地基承载力特征值fa=250KPa。设计概况：选取轴C 柱下基础进行设计，柱的截面尺寸为bh=550mm550mm，经 PK 建模后获取了作用于基础顶面的竖向荷载：荷载效应标准
18、组合值：Nk =1948kN，M k =44kN m 荷载效应基本组合值：N=2510kN，M=-51kN m6.2 基础类型、材料6.2.1 基础类型选择：柱下钢筋混凝土独立基础常见的地基基础方案有：天然地基或人工地基上的浅基础、深基础、深浅结合的基础。当建筑场地的浅层土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的要求，而又不适宜采取地基处理措施时， 就要考虑采用深基础方案，本设计中表土以下为粘土， 该土层能够满足建筑物对地基承载力和变形的要求，故考虑采用浅基础方案。浅基础根据结构形式可分为扩展基础、联合基础、柱下条形基础、柱下交叉条形基础、筏形基础、箱形基础和壳体基础等。柱下独立基础的抗弯和抗剪性
19、能良好，本设计的竖向荷载较大、地基承载力不高，选用柱下钢筋混凝土独立基础合适。426.2.2 材料选择采用 C30 混凝土， ft=1.43N/mm 2， fc =14.3N/mm2。选用 HRB400 级钢筋 ,fy =360N/mm2。6.3 确定基础埋深根据地质资料确定基础埋深 d=1.5m，选择粘土为持力层。持力层承载力特征值为 250KPa。6.4、 计算基础底面尺寸基础及回填土的平均重度为g =20kN/m3。考虑竖向荷载作用，基础底板面积A1.2Fkg d 250Kpa1948kN=10.63m2fa20kN / m31.5mblA3.25 m,试取 bl 3.3m6.5 计算基
20、底净反力设计值由于该基础两侧分别为室外土体和地下室， 则考虑外侧土体自重对柱下独立基础的作用Gk =20kN/m33.3m(1.65-0.55/2)m3m=272kN 相应于荷载效应基本组合的地基净反力p jFk Gk1948 272bl204 （ KPa）3.32净偏心距044 0.963 2720.138mb3.30.55me272194866基底最大压力43pk maxF6e0) =255pk min(1（KPa）lbl1536.6 验算地基承载力对基础底面： GkG dA201.53.3 3.3327kNpkFkGk1948327 =209（KPa） fa=250（KPa）A3.33.
21、3且 pk max255(KPa)1.2 fa300(KPa)地基验算满足要求，基础底面尺寸选择合理。6.7 基础的冲切破坏验算试取基础高为 h=600mm，基础做成台阶形，取两个台阶，每个台阶高 300，上台阶边长为 1500mm，如图 6.1 所示。基底有垫层，则ho=h-45=600-45=555mmho1=300-45=255mm6.7.1上阶冲切验算bc2h00.5520.5551.66m Fl 518.6(kN )满足要求。6.7.2下阶冲切验算b12h011.520.2552.01m Fl437(kN )满足要求。6.8 底板配筋计算6.8.1 截面p jIp j minlac
22、( p j maxp j min )2l=1523.30.55 (255 152) =212（KPa）123.32M I( p j maxp jI )(2bbc ) ( p j max p jI )b(l ac )4845AsI=1/48(255+212)(2 3.3+0.55)+(255-212)3.3(3.3-0.55)2 =548.4（ kN m）M I6548.4 10)4067（mm2）0.9 f y h00.9 360 0.555选用16150，As=4197mm26.8.2 截面pj p j minl a1 ( p j maxp j min )2l1.5 (255 152) =227（ KPa）=1523.3123.32M II( p j maxp jII )(2bb1 ) ( p j max p jII )b(l a1 )48=1/48(255+227)(2 3.3+1.5)+(255-227)3.3 (3.3-1.5)2 =269（ kN m）AM II6269 10)sII0.9 3603265（ mm2）0.9 f y h0255比较 AsI和 AsII ，应按 AsII配筋，选用16150，As=4197mm2，在另 一方向的配筋相同。详见图6.1。46图 6.147
