【建筑施工方案】砖混多层脚手架施工方案.doc

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1、封丘县幸福小区2014公共租赁住房建设项目脚手架施工方案编制： 审核： 审批： 河南省城安建筑工程有限公司幸福小区工程项目部2014年8月22日目 录一、 编制说明1二、 工程概况2三、 工程特点2四、 脚手架设计验算2五、 操作工艺2六、 安全防护措施4七、脚手架的验收5八、 脚手架使用过程中的管理5九、 脚手架的拆除6十、 施工注意事项6十一、其他注意事项7十二、高空作业安全防护8十三、脚手架立面示意图9十四、钢管外脚手架计算书10需要修改页脚，下面写建筑公司及地址一、 编制说明1.1编制说明 我项目部在阅读施工图纸，依据设计图纸,经过充分的研究和论证，结合本工程特点和设备、材料、人员安排

2、，以科学的态度编写本工程外脚手架工程施工方案。本方案主要针对砖混多层结构的落地式外脚手架而编制的.1。2编制目的 本脚手架施工方案体现了我公司项目部对本工程外脚手架施工防护的部署与做法，为外脚手架施工提供参考依据,指导施工和管理.在保证施工安全的前提下，确保高效的完成该项计划任务。1。3编制依据（1）封丘县市政建设工程有限公司的封丘县幸福小区公共租赁住房建设项目施工图纸;（2）封丘县幸福小区公共租赁住房建设项目施工图纸审纪要及相关的设计变更资料;（3）施工场地实地勘察情况；（4）国家、行业、地方现行施工及质量验收规范、规程和法规；(5）行业、设计单位指定的各类标准、规范、规程、图集；（6）本公

3、司颁布的质量手册、程序文件、项目管理文件；（7）公司现有人员、材料、设备、资金等资源配置情况。（8）拟使用国家规范清单 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011) 建筑地基基础设计规范（GB 500072002） 建筑结构荷载规范（GB 500092001) 钢结构设计规范（GB 50017-2003） 建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99） 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091）二、 工程概况工程名称：封丘县2014年幸福小区公共租赁住房建设项目建设单位：封丘县市政建设工程有限公司设计单位：安阳市建筑设计研究院监理单位：河南省建筑科学研究院有限公司施工单位：

4、河南省城安建筑工程有限公司建设地点:封丘县工业二路中段北侧项目技术经济指标： 本工程为砖混结构多层住宅楼，包含1#11楼,总建筑面积按标段划分，计算一下！ 。 其中1、2#、3#、5#、6、7、8、9#、10、11楼为砖混结构多层住宅楼，住宅楼工程等级:三级,地上6层、设计使用年限：50年，抗震设防烈度：7度，基础形式:筏板基础，结构类型：砖混结构，建筑高度：11.80m.三、 工程特点 本工程外脚手架在主体施工阶段作为外防护架,装修阶段做为外装修施工用脚手架。由于本工程为多层住宅楼,坡屋面最高点为+17.25米，且目前场区原始土平面基本位于2。00米左右,故架体高度基本上应按17.25+2.

5、00+1.50此处1.5米为设计规范，要求比最高点多出1.5米。=21。85米考虑。故本外脚手架计算按照架体24米高落地式脚手架计算。四、 脚手架设计验算本工程外脚手架计算按照装修阶段施工荷载进行计算.详见计算书。五、 操作工艺1、脚手架搭设顺序：搭设架体之前,架体基础应硬化或素土夯实。摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆立杆小横杆扣紧安第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安挡脚杆拦腰杆安第N步小横杆设连墙杆接立杆加设剪刀撑铺竹耙片脚手板挂安全网。2、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架，且不小于1。2m。双排脚手架每根钢管的固定扣件不应少于两个。3、若架

6、体基础采用素土夯实，则采用的垫板底座，垫板均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.15，宽度不宜小于100，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于40。若采用混凝土硬化地面则垫板可取消或者采用长度200mm的方木作为垫板.4、搭设纵向水平杆应符合下列要求：a、纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨；b、接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻头应错开一跨,其错开的水平距离不应小于500，各接头中心距立杆轴心线距离应小于纵距的1/3。c、当采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应小于800,扣件中心至杆端的距离不应

7、小于150；d、纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定；e、沿建筑物周围搭设的脚手架应采用闭合形式，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。5、搭设横向水平杆应符合下列要求：a、采用竹笆脚手板时宜架设在纵向水平杆的下方。凡立杆与纵向水平杆相交处均必须设置一根横向水平杆,严禁任意拆除.跨度中间的横向水平杆根据需要设置；b、脚手架横向水平杆外端伸出纵向水平杆不应小于250，靠墙的一端距墙装饰面的距离400(满足工程装饰阶段的使用)。由于本工程外墙造型较多、较复杂局部距装饰面的达到500mm，方可满足使用要求。6、每根立杆的底座向上200处,应设置纵、横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。7、搭设

8、剪刀撑应符合下列要求：a、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应少于4跨，也不应超过7根，与纵向水平杆呈4560角；b、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆机横向水平杆的伸出端上，其交点距主节点的距离不应大于150。杆件接头采用搭接连接，其搭接长度不应小于1m，不少于2个扣件固定,固定间距不应小于800。8、从第二步起，在脚手架操作层的外侧应设置栏杆，搭设栏杆应符合下列要求：a、顶部上栏杆高度宜取1。11.2m,腰杆应居中设置；b、上栏杆、中栏杆、挡脚板均应架设在立杆内侧,并保持足够的刚度；9、脚手架在搭设、使用中应经常检查下列项目：a、支承体系、连墙件等是否符合脚手架工程的要求；b、各

9、主节点处的诸杆件是否符合脚手架工程；c、地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；d、扣件螺栓是否松动；e、安全防护措施是否符合要求：10、连墙件采用在主体结构中预埋钢管与架体通过扣件连接。六、 安全防护措施1、本工程在起脚手架时满铺一层脚手板并固定，操作层必须满铺脚手板，每隔三层要求每6米设置层间平网设置层间平网。架体外侧设封闭的密目式安全网.2、脚手板铺设：脚手板搭设时，搭接长度不小于200mm，对接时接头下面应设两根小横杆，保证板端距小横杆不大于200mm。3、 结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆,使用材料采用483.5钢管。其高度不低于1.2m,立杆间距不大于

10、1.5m，竖向每隔0。9m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架.沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯.4、 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设,侧边沿楼梯坡度方向做一道1。2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板.5、 防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 4688）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针,避雷针采用12镀锌钢筋制作,高度1.5m,设置在脚手架四角立杆上,并将所有

11、最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络.接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠,与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接,螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2,并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个(本工程按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方,以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲击电阻不大于10，同时注意检查

12、与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故.七、脚手架的验收架子每搭设和组装一层,使用前必须由项目技术负责人组织项目经理、工长、安全员、质检员、架子班组长组成验收小组对架体逐段逐层按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)中第8章的有关要求进行验收，并填写验收单,对存在的问题责令限期整改并及时进行二次复验，验收合格后方可投入使用。八、 脚手架使用过程中的管理1、脚手架在使用过程中，项目安全员要每周对脚手架的质量进行定期检查。特别要注意连墙杆是否漏设或被拆除而未补设、脚手架是否超载、安全防护设施是否到位等.2、大风雨雪过后要全面对脚手架进行检查，保修

13、。3、架体内的垃圾、积雪等杂物必须及时清除.九、 脚手架的拆除1、为保证脚手架拆除中的稳定性,拆除脚手架必须完成下列准备工作：a、全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；b、进行技术交底，交底双方均应在交底书上签字；c、根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并派专人看守；d、清除脚手架上留存的材料、电线等杂物。2、脚手架的拆除应符合下列要求:a、拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险的构配件;b、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法；c、连墙件应在位

14、于其上的全部可拆杆件拆除之后才能拆除。当拆除至最后一节立杆时，应先搭临时支撑加固后，方可拆连墙件和支撑件；d、拆脚手架宜一步一清，分段拆除时高差不应大于2步，如高差不得已大于2步，应采取临时稳定措施； e、拆剪刀撑和纵向水平杆时,应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆扣件时，应有防止杆突然附落的措施。3、拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷.4、运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养，根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。十、 施工注意事项1、搭脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施不得积水浸泡，铺放垫木必须平稳，不得悬空,安放钢管底座时应拉线和标位，按规定间距尺寸摆放后加以固定.2

15、、注意杆件的搭投顺序，搭设规格必须符合规定要求,及时采取与建筑物拉接的稳定措施。3、脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板、空隙板、板端应有可靠的固定。4、扣件安装时的注意事项:（1）开口朝向：直角扣件安装时开口不得向下，以防松动脱出；用于连拉接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上,以雨水进入。（2）装螺栓时应将根部放正，保持适当的拧紧程度，要求扭力矩控制在3949N.m(45kgf.m)之间为宜,但最大不得超过5.5kgf.m。（3）当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm。5、双排脚手架搭设高度不宜超过50m;且不得在如下部位留置架眼：（1)过梁与梁呈60角的

16、三角形范围内;（2）砖柱或宽度小于740mm的窗间墙；（3）梁和梁垫下及其左右各370mm范围内；（4）门窗洞口两侧240mm和转角处420mm的范围内；（5）厚120mm与180mm墙体及空墙体和砂浆标低于10的砖墙；(6)设计图纸上不允许留架眼的部位。6、各杆件节点相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防扣件松动杆件脱落。7、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，并应按照脚手架的拆除方案并派专人看守,按措施要求与安全操作规程实施.十一、其他注意事项1、脚手架在使用过程中的均布荷载不超过2700N2。2、架子工必须持证上岗。3、搭设脚手架前由项目安全员向工人详细技术交底。4、脚手架在四角应同结构

17、避雷设施连接，接地电阻10.5、在施工过程中设专人管理负责脚手架的检查维修工作。6、作业层不允许二步架同时施工。7、架体设专人定期进行检查,发现问题及时处理.8、凡上岗人员应经常体检，高血压、心脏病不允许上岗.9、架体的搭设和拆除作业必须符合高处作业技术规范的有关规定。十二、高空作业安全防护1、高空作业人员必须经医生体检合格,不适合从事高空作业的人员一律禁止从事高空作业。2、高空作业区域应划出禁区，并设置围栏，禁止闲人、行人通过和闯入.3、高空作业人员必须按规定路线行走,禁止在没有防护的情况下攀登和行走.4、高空作业应布置足够的照明设备和避雷设施。5、高空作业用的机具、设备等，必须根据施工进度

18、,随用随运，禁止超负荷。6、六级以上大风及大雨、大雪、浓雾停止露天作业.7、高空作业面要设材料机具堆放区,确保材料机具堆放平稳。操作工具用完应随手放入工具包内，严禁乱堆放和从高处抛掷材料、工具、物件等.8、高空作业要正确佩戴安全帽和正确使用安全带。十三、脚手架立面示意图搭设完立面示意图施工过程示意图十四、钢管外脚手架计算书搭设高度24米落地脚手架计算书一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:横距Lb为 0.85m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0。40m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的

19、钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处河南郑州市，基本风压0。4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。150;安全设

20、施与安全网（kN/m2）:0。005；脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0。038；脚手板铺设总层数:8；5。地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）:90.00；立杆基础底面面积（m2）：0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 k

21、N/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.85/（2+1）=0.085 kN/m ;活荷载标准值： Q=20.85/(2+1）=0。567 kN/m;静荷载的设计值： q1=1。20。038+1.20。085=0。148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.567=0。793 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080。1481.52+0。

22、100。7931。52 =0.205 kNm;支座最大弯距计算公式如下： M2max = 0.10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0。100.1481.52-0。1170.7931.52 =0。242 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.205106，0.242106)/5080=47。638 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 47。638 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0

23、。990q2l4)/100EI其中:静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.567 kN/m; 最大挠度计算值为： = 0。6770。12315004/（1002。06105121900）+0.9900.56715004/（1002.06105121900） = 1.299 mm；大横杆的最大挠度 1.299 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5。2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支

24、座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381。5 = 0。058 kN;脚手板的自重标准值:P2=0。30.851.5/(2+1)=0。128 kN；活荷载标准值:Q=20.851。5/(2+1） =0。850 kN;集中荷载的设计值: P=1。2(0.058+0。127）+1.4 0.85 = 1。412 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03

25、80.852/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 1。4120.85/3 = 0.4 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.404 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0。404106/5080=79.579 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =79。579 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIq

26、max=50.0388504/（3842.06105121900） = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。127+0。85 = 1.035 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 4l2/9）/72EIpmax = 1035.1850（38502-48502/9 ） /（722.06105121900) = 0.899 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+0.899 = 0.909 mm；小横杆的最大挠度为 0.909 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.

27、667与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0380.85/2=0。016 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30。851。5/2=0

28、。191 kN；活荷载标准值： Q = 20.851.5 /2 = 1。275 kN；荷载的设计值: R=1。2(0.058+0.016+0。191）+1。41.275=2.103 kN;R 8。00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8024。00 = 3。763kN；(2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3kN/m2 NG2= 0。381.5（0.

29、85+0.4）/2 = 2.25 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581。5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051。524 = 0。18 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.093 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20。851。52/2 = 2.55 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0

30、.851。4NQ = 1.27。093+ 0。851。42.55= 11.546 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1。27.093+1.42.55=12.082kN；六、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2; z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用：z= 0.74； s 风荷载体型系数:取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0。7 0

31、。40.740.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40.0441。51.82/10 = 0.026 kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.546 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12。082kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5。3.3得 :

32、k = 1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5。3.3得 : = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比： L0/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11546.34/（0.186489）+25644.058/5080 = 131。995 N/mm2；立杆稳定性计算

33、 = 131.995 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12081。84/(0.186489）=132.835 N/mm2；立杆稳定性计算 = 132.835 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W）)/1.2Gk构配件自重标准值产生的

34、轴向力 NG2K(kN)计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.33 kN;活荷载标准值 ：NQ = 2.55 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0.125 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40.85） = 0。026 /（1.4 0.85） = 0.022 kNm；Hs =( 0。1864。89104205103（1.23.33+0.851。4(2。55+0。1864.891000.022/5.08）/（1.20.125)=74.492 m;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3。6条脚手

35、架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /（1+0。001Hs)H = 74.492 /(1+0。00174。492）=69.328 m;H= 69.328 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0。214，00.4,Wk = 0.7zs0=0。7 0.920.2140。4 = 0。055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风

36、面积 Aw = 16。2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 1。25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6。25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 400/15。8的结果查表得到 =0。933，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为

37、 Nf = 0。9334。89104205103 = 93。529 kN；Nl = 6。25 Nf = 93。529，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 90 kPa; 其中,地基承载力标准值：fgk= 90 kPa ;脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =57.732 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 11。546 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=57.732kPa fg=90 kPa 。地基承载力满足要求！