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1、万华金河湾住宅8#、9#楼工程 钢管落地脚手架专项施工方案钢管落地脚手架专项施工方案本工程为万华金河湾8#、9#楼工程；位于衢州市书院东路以北，府东街以西；属于框剪结构；8#楼为地下一层、地上十四层，建筑面积为22339，9#楼为地下一层、地上十四层，建筑面积为20914，总建筑面积：43253平方米；总工期：300天；本工程建设单位为衢州市万华房地产有限公司,设计单位为衢州市建筑设计院有限公司,勘察单位为江山市建设工程勘察有限公司，监理单位为浙江新世纪工程咨询有限公司，施工单位：浙江江鑫建设有限公司。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)
2、、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 500172003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为45 m，7层以下立杆采用双立杆，7层14层立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1。05m，纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为483。5；横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为
3、双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江衢州市，基本风压0.32 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s为0。214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0.038；
4、脚手板铺设总层数：13；5。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa)：120.00；立杆基础底面面积(m2)：0.20；地基承载力调整系数：1.00。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。31。05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1）=1。05 k
5、N/m;静荷载的设计值： q1=1。20.038+1。20。105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。41。05=1。47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080.1721。52+0。101。471。52 =0.362 kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max = 0。10q1l2 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max=
6、-0.100.1721。520.1171.471。52 =-0。426 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =Max(0。362106，0。426106）/5080=83。858 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 83。858 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0。105=0。143 kN/m；活荷载标准值： q2= Q =1.05 k
7、N/m;最大挠度计算值为： = 0。6770。14315004/（1002。06105121900）+0.9901.0515004/(1002。06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度2.291 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381.5 = 0。058 kN；脚手板
8、的自重标准值:P2=0.31。051.5/（2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31。051.5/（2+1） =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1。2(0.058+0.158)+1.4 1。575 = 2。463 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kNm ；最大弯矩
9、M = Mqmax + Mpmax = 0。868 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0。868106/5080=170。953 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/（3842。06105121900) = 0。024 mm;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1
10、。575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = Pl（3l2 4l2/9)/72EIpmax = 1790。11050(310502-410502/9 ） /(722。06105121900） = 2。929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2。929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为2。953 mm小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载
11、力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0381。52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0。02 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.31。051。5/2=0.236 kN;活荷载标准值: Q = 31。051.5 /2 = 2。362 kN;荷载的设计
12、值： R=1。2（0。058+0。02+0。236）+1。42。362=3。684 kN；R 16。00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0。1248+（1。502/2）0.038/1。8025.00 = 3.920kN；(2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。3131。5(1。05+0。3)/2 = 3。949 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板
13、挡板,标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网：0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051。525 = 0。188 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9。519 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 31。051。52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1.29.519+ 0。851。44。725= 17。0
14、45 kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1。4NQ=1。29.519+1.44.725=18。038kN;六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：0 = 0。32 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0。74；s - 风荷载体型系数：取值为0.214;经计算得到,风荷载标准值为: Wk = 0。7 0.320.740.214 = 0。035 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆
15、段弯矩 MW为： Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1。40.0351.51。82/10 = 0。021 kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 17.045 kN;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A） f立杆的轴心压力设计值：N = N= 18.038kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）表5。3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13
16、0-2001）表5。3.3得： = 1.5 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m；长细比： L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 17045。25/(0.186489)+20515.247/5080 = 191。444 N/mm2；立杆稳定性计算 = 191.444 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求
17、!不考虑风荷载时 = 18037.5/(0。186489)=198.315 N/mm2;立杆稳定性计算 = 198。315 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs = Af (1.2NG2k + 0.851。4(NQk + MwkA/W)）/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5。599 kN;活荷载标准
18、值：NQ = 4。725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40.85) = 0.021 /(1.4 0。85) = 0.017 kNm;Hs =（ 0。1864。8910-4205103-(1.25.599+0.851。4(4.725+0。1864.891000。017/5。08)/(1。20。125)=39。643 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /（1+0。001Hs
19、)H = 39。643 /(1+0.00139。643）=38。132 m；H= 38.132 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =38.132 m。脚手架单立杆搭设高度为25m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0。92，s0。214，00.32,Wk = 0。7zs0=0.7 0。920.2140。32 = 0.044 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302
20、001)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 1 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6 kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到=0。949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。8910-4205103 = 95.133 kN;Nl = 6 Nf = 95
21、。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6小于双扣件的抗滑力 16 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa;其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =85。226 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 17.045 kN;基础底面面积：A = 0。2 m2.p=85。226kPa fg=120 kPa
22、.地基承载力满足要求！十、脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人,均有上岗作业证书. 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。十一、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术
23、规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中”外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查.填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用. 4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。十二、 脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆,形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全. 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件
24、、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡. 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体. 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 1
25、1、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。 13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟,以防雨水浸泡地基。十三、 脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等. 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋. 4、拆架程序应遵守由上而下,先搭
26、后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除. 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。浙江江鑫建设有限公司
