不锈钢装饰架脚手架搭设安全专项施工方案.doc

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1、一、工程概况移动综合楼屋面+55。20m(十二层）以上计划在外墙外侧面安装装饰与功能相结合的不锈钢构架，由边长为2。40m的等边等角形状构造而成，高度为18m，支附于+55。20m+61.50m机房外墙,悬高为11m；由于目前综合楼结构外脚手架搭设的高度不能满足此不锈钢构架安装要求，特制定本方案，拟准备在原脚手架的基础上继续往上搭设不锈钢装饰安装操作平台脚手架，以满足不锈钢构架的安装需要。二、编制依据1安全网（GB 5725-1997)2密目式安全立网（GB169091997）3建筑施工安全检查标准（JGJ591999)4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5建筑施工

2、高处作业安全技术规范（JGJ80-1991)6广州市建委文件关于印发关于加强建设工程安全文明施工管理的若干规定的通知 穗建筑200294号三、施工前的准备材料的选用按相关规定进行，并对钢管、连接构件、脚手板等材料监督管理。严禁使用残旧材料，确保购买钢管、连接构件、脚手板的质量可靠，供货能力有保证。施工员、质安员负责对进场的每一批钢管、连接构件、脚手板要认真检验,对不合格的坚决不能进场。四、劳动力组织和员工培训1特种工作人员（架子工)必须接受专门培训，经考核合格取得劳动部门核发的操作资格证书方可上岗作业。2进入本工程施工的所有人员必须经过劳动安全卫生培训，并经考核合作，持证上岗。3质安员对进场的

3、工人要严格按照新工人进场安全教育制度对班组人员进行安全教育，并填写好安全教育登记卡。4悬挑脚手架施工前，项目部技术负责人必须对工人进行安全和技术交底。五、安全要求根据中华人民共和国行业标准建筑施工安全检查标准（JGJ591999）的安全要求：确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力.普通脚手架的构造应符合有关规定，特殊工程脚手架，重荷载(同时作业超过两层等)脚手架,施工荷载显著偏于一侧的脚手架和高超过30m的脚手架必须进行设计和计算。根据以上要求，本工程的脚手架仅用于不锈钢装饰架安装等之用，没有较重的物料堆卸，且比建筑物高度不超过15m,施工过程中控制同时作业层在两层以下，脚手架只要按构造要求搭

4、设即可满足安全要求。相对综合楼建筑物总高度，施工作业中必须严格遵守安全文明施工细则。六、材料的质量标准1钢管构件要有出厂合格证，有脆裂变形、滑丝的禁止使用，有严重锈蚀、弯曲、压扁和裂纹的钢管不得使用。2安全网必须使用厂家已在市质量安全监督站备案的产品，可燃和有破损的不得使用.36m长483.5mm钢管，主龙骨横梁使用全钢管成架，平桥使用不小于483。5mm钢管，面铺建筑专用夹板，使用扣件固定.七、悬挑外脚手架的搭设（一）施工工序:大横杆连接悬挑层斜撑杆施工搭设底架立杆架体施工铺设踏脚板斜拉杆施工安全网。（二)搭设方式：1由于外露附墙尺寸为2400mm等腰等角的三角形构架,为安装需要搭设脚手架外

5、形为三角形方能满足使用要求，脚手架搭设前，先认真加固原来外墙脚手架和该部位以下的各层卸荷.2以+55.20m开始为脚手架悬挑起点，用6m长48钢管悬挑，搭设三角形不锈钢架安装操作平台脚手架，悬挑斜拉杆（斜撑）部分长度为6m，悬挑成“燕子窝”形状，每一道斜拉杆（斜撑）采用并排两条48间距800mm，用三道横杆依附原综合楼脚手架主龙骨。参见如下附图 3悬挑底架形成后，立杆纵距为8001200mm，步距为1800mm，平桥宽为500800mm，面铺建筑专用脚手板作安装踏脚板；4由于在+61.5m以上,有接近12m的高度无建筑物作外脚手架的扶墙，因此，为了保证悬挑脚手架的稳定性，将梯屋的脚手架继续往上

6、5m,约搭设到+66.5m的高度，使梯屋位置的脚手架的高度约占不锈钢装饰架总高度的2/3，内部用48钢管纵横搭设剪刀撑，以加强整个梯屋外脚手架的整体刚度，保证外脚手架的稳定性,确保整个脚手架在荷载计算系数内。5小横杆贴近立杆设置,搭于大横杆下。在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。6梯屋位置的外脚手架连墙杆全部采用刚性连接，采用2步2跨设置，四周尽量使小横杆与墙体顶紧,使整个脚手架稳定。7在悬挑平台位置及脚手架转角等重要受力位置，应该采用双扣的方法进行加固,以防止扣件打滑.8剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为4560,每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两

7、端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设24个扣结点。9立杆、大横杆的接头位置采用十字扣连接，架设时应注意挑选钢管长度。10水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面,以加强外架的横向刚度。11为了防止悬挑脚手架往外倾斜失稳,在悬挑脚手架的最顶部四个角位，各采用14的钢丝绳与屋顶的独立柱子或梁连接起来作缆风绳，缆风绳的角度尽可能呈45度.12悬挑脚手架范围满挂安全网，梯屋范围内的脚手架张挂安全网,高于梯屋的连接脚手架部分可不挂安全网,以降低脚手架的风阻力。（三）构造要求：1材料：主要采用外径48mm、壁厚3。5mm的钢管，其材质符合GB700-79 3号钢的技术条件.扣件式联接采用铸铁扣件，采用KT

8、-33-8可锻铸铁扣件,绝对不能用铅丝绑扎。材料部门订货采购的钢管、扣件等，规格统一，材质优良，并具有出厂证明书和合格证书.连墙件的材质符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006)中Q235A级钢的规定.该脚手架所用材质与主楼脚手架相同。2构造:脚手架立杆纵距1.20m，横距0。9m，步高为1.80m,共六步架,全高约12.5m左右。里排立杆离墙面30cm，小横楞里端离墙面15cm，另一端伸出牵杠外边15cm.大横楞每步4根，上铺脚手板（胶合板须锁紧)。脚手架的外侧,每步均在外立杆里侧设0.2m高踢脚杆和1m高防护栏杆，外挂安全网。三角挑脚手架底部与主楼脚手架主龙骨相连接的斜拉撑（杆

9、），水平方向每二根斜撑间距（不大于0。8m），垂直方向在+55.20m下2.55.5m处各设斜撑点,拉撑连杆用钢管，与主楼脚手架主龙骨紧固连接，斜撑在立杆与横楞交接处，悬挑3。0m，三角架整体成“燕子窝”形状。自下而上循序连续设置悬挑立杆及横拉杆.斜杆用长钢管与水平成45或60夹角。钢管搭接长度不小于100cm，且不少于3个扣件。详细的计算书见附页(四）脚手架材料质量标准：1立杆：主柱采用钢管，上下垂直。为使接长后的立杆位于同一平面内，上下立杆的接头应沿纵向左右错开。2大横杆：1）大横杆采用无弯曲变形的钢管.用直角扣将大横杆与纵向排列的主柱连接，扣接要稳固、平直,与立柱互成900。2）大横杆的

10、垂直间距为0。9m。3)大横杆绑扎在立杆的内侧,沿纵向平放。大横杆必须按规定进行接长，接头置于立杆处，接头位置应上下、里外错开一倍的立杆纵距。4)同一排大横杆的水平偏差不得大于脚手架总长度的l300，且不大于20mm。3小横杆:1)小横杆应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的短钢管.小横杆两端用直角扣分别与内、外主柱连接，扣接要稳固,与主柱和大横杆互成90。2)小横杆垂直墙面.面铺夹板作脚踏板时，小横杆应置于大横杆下，且大横杆应等间距设置，间距不大于400mm；当采用纵向支承的脚手板，小横杆位于大横杆之上。水平间距不大于立杆间距的1/2，操作层的小横杆应加密,垂直间距不大于2。1m(一层平桥的高度)。

11、4斜撑：1)设置斜撑应选用挺直的钢管.不得采用有严重锈蚀、弯曲、曲折、表面明显凹陷的钢管.2）斜撑应与脚手架的主柱和大、小横杆的交点连结，不得支撑在非受力点处。斜撑与脚手架杆件的连接采用回转扣.5扣件:扣件安装应符合下列规定: 扣件规格必须与钢管外径相同； 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150; 对接扣件开口应朝上或朝内； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。6脚手板：采用钢管面铺夹板，用8钢筋短料间疏排列焊接制成脚手板铺设在搁栅上，小横杆上。操作层脚手板

12、必须铺满，每块脚手板用铁丝与搁栅绑牢，搭接必须在小横杆上，搭接长度应大于200，脚手板端伸出小横杆长度为l00150mm。7护栏和挡脚板：脚手架搭到三步架以上，操作层必须设防栏杆和挡脚板，护栏高1。2m，挡脚板高不小于0。18m。8安全网:严格按照国家有关规定，在双排脚手架的外侧挂密目防火安全网，安全网与钢管之间必须用铁丝绑扎牢固。八、脚手架的拆除（一)脚手架拆除的规定1施工完毕由专业架子工拆除脚手架。2钢管挑竹、吊杆与脚手架锚固的钢筋拉杆等,未经专业脚手架施工单位施工员、质安员同意，现场任何操作人员不得随便拆除，以免影响脚手架的质量和安全。3脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置警戒标志,派

13、专人指挥，严禁非作业人员进入。4拆除的杆件应自上而下传递或用吊笼运至地面,不得高空抛掷，以确保安全，并注意保护不锈钢装饰架的成品保护.（二）拆除脚手架前的准备工作全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结构及现场情况编制拆除方案并经有关部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。（三）脚手架拆除的施工工艺1脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先搭的后拆，后搭的先拆。各层拆除顺序：栏杆脚手板剪刀撑斜撑小横杆大横杆立杆等。严禁上下同时进行拆除作业。2杆件拆除时注意事项：（1)立杆,先抱住立杆再解开最

14、后两个扣。(2)大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣。(3）抛撑,先用临时支撑加固后,才允许拆除抛撑. （4）剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆除。（四） 其他注意事项1外排栅搭设好后需经验收合格及使用的安全网必须经检测合格后方可使用。2施工现场必须做好防火管理工作:在显眼处配备足够的灭火筒.3现场动火作业需经防火责任人审批同意后；建筑垃圾，特别是易燃物品，需及时清理；4在排栅上禁止挂设碘钨灯等.5该外脚手架仅作为施工平台和操作平台,禁止悬挑脚手架部位堆放重物、材料、焊机等荷载较重的物品。九、安全技术措施1脚手架搭设人员必须是符合建筑施工特种作业人员管理规

15、定（建质202175号 ），经考核合格领取了特种作业人员操作证的专业架子工.2操作人员操作时必须戴安全帽，绑好安全带，穿防滑鞋，并配带工具袋，工具使用后装入袋中,不能放在架子上，以免落下伤人。3施工前做好技术及安全交底，要求有关人员及架子工人熟悉施工方案。操作人员严禁酒后上班,严禁在现场吸烟。4作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域,并设专人监护，及时疏导地面施工人员。5对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的配件不得使用，严禁48钢管和51钢管混合使用。6作业面的脚手板必须满铺。平桥上的施工活荷载不大于2kN/m2，外脚手架不得同时超过两层满荷.搭设中严禁堆放大量材料在

16、外脚手架或平板上,严禁在架子上打闹。7遵守安全生产施工规范,认真贯彻执行安全技术操作规程的有关规定，做到安全生产.8每天（次）收工前，所有上架材料应全部搭设，不要存留在架子上。9外脚手架在连续使用超过六个月或停止使用超过15d后继续使用前,必须先进行检查,合格后方能使用。十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架按双排脚手架计算,搭设高度为18。0m，立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆的纵距1。20m，横距为0。9m,立杆距离墙体0。20m,立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为483。5，连墙件采用2步2跨，竖

17、向间距3.60m，水平间距2.40m。由于该脚手架主要为屋面不锈钢天线安装的操作脚手架，仅作操作脚手架考虑，施工均布荷载为2。0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用钢管483.5mm，其中建筑物外悬挑段长度2。80m,建筑物内锚固段长度0。20m。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2。80m，支杆采用钢管48.03。5mm。计算时,先考虑外侧一排双排脚手架作为计算单元.一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准

18、值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0。3000.900/3=0。090kN/m活荷载标准值Q=2.0000。900/3=0。600kN/m静荷载的计算值q1=1。20.038+1。20。090=0.154kN/m活荷载的计算值 q2=1。40。600=0.840kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=（0。080。154+0。100。840)1。2002=0。139kNm支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=

19、（0。100.154+0.1170。840)1.2002=-0。164kNm我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.164106/5080.0=32。28N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0。090=0.128kN/m活荷载标准值q2=0。600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。6770.128+0。9900。600）1200.04/（1002。06105121900。0）=0。562mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10m

20、m,满足要求!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0。0381.200=0。046kN脚手板的荷载标准值P2=0。3000。9001。200/3=0。108kN活荷载标准值Q=2.0000。9001。200/3=0.720kN荷载的计算值P=1。20。046+1。20。108+1.40.720=1。193kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大

21、弯矩计算公式如下:M=（1。20.038）0。9002/8+1.1930。900/3=0。363kNm=0.363106/5080。0=71。457N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。00.038900.004/(3842.060105121900.000）=0。01mm集中荷载标准值P=0。046+0。108+0.720=0.874kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=874。080

22、900。0(3900。024900.02/9）/（722.06105121900.0）=0.901mm最大挠度：V=V1+V2=0.914mm小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）:RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0380。900=0。035kN脚手板的荷载标准值P2=0.3000.9001.200/2=0.162kN活荷载标准值Q=2。0000.9001.200/2=

23、1。080kN荷载的计算值R=1。20.035+1.20。162+1。41。080=1.748kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);查表得0.1161kN/mNG1=0。116118.000=2。090kN（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

24、NG2=0.30041.200（0.900+0.000）/2=0。648kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0。1101.2004/2=0。264kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.0051.20018.000=0.108kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。110kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2。00021.2000。900/2=2.160kN风荷载标准值应按照

25、以下公式计算其中W0基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：取计算高度h=74m，则W0=0。450Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：Uz=1。860Us风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70。4501。8601.000=0。586kN/.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ1。23。110+0。851.42.166.3024kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。851。4Wklah2/10=0.851。40.58

26、61.21。82/10=0。271kN。m其中Wk-风荷载基本风压标准值(kN/m2）；la立杆的纵距(m);h-立杆的步距（m）.五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N=1。2NG+1。4NQ1.23。110+1。42。166.756kN其中N立杆的轴心压力设计值,N=6.756kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i=374/1.58=237，查表得到=0。13；i-计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm;l0-计算长度（m)，由公式l0=kuh确定,l0=3.74m；k-计算长度附加系数，取1。155；u计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.80;A立杆

27、净截面面积，A=4。89cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3;钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算6.756103/(0。134.89102)=106。28N/mm2f钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算f，满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-立杆的轴心压力设计值,N=6.3024kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.13；i计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm；l0计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3。74m;k计算长度附加系数，取1。155;u计算长度系数,

28、由脚手架的高度确定；u=1。80A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。271kN。m；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2);经计算得到=106.28+0.271106/5.08103=159。63N/mm2f-钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体刚性连接。经过计算得到Nl=10.088kN，采用双扣件，则扣件的抗滑力为12。0kN，满足要求！七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢管按照带悬臂的连续

29、梁计算,出于安全考虑，暂不考虑上拉杆对水平钢管的作用，以提高安全系数。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=12。19cm4,截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4。89cm2。重量M3.84Kg/m.受脚手架作用的联梁传递集中力N=6。756kN水平钢梁自重荷载q=1。24。891047.8510=0。05kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）悬挑脚

30、手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=6.756+0。0256。781kN；R2=R3=13。512+0.04=13。552kN；R4=6。756+0。046。796kN；R5=0.01kN最大弯矩Mmax=0.004kNm抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0。004106/（1。055080.0)+4.2091000/489.0=9.329N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算：水平支撑钢管计算最大挠度V=0。007mm水平支撑钢管最大挠度小于2800。0/150与10mm，满足要求!立杆

31、与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N2N3=13.512kN8kN,但在水平支撑钢管上立杆处采用双扣加强可满足要求！水平支撑钢管下面支点最大支撑力R2=R313.552kN8kN，但在水平支撑钢管下斜撑杆处采用双扣加强可满足要求!为增加安全系数，在平台上增加一道钢丝绳卸荷。九、斜支杆和悬挑水平钢管梁的受力计算：各支点的支撑力Ni=Ri/sini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为N1=R1/sin=6.781/sin60=7.830kNN2=N3=R2/sin=13。552/sin60=15。649kNN4=R4/sin=6.

32、796/sin60=7.847kN水平钢管梁的最大轴力RAB和斜支撑杆的轴力Ni关系按照下面计算（7。830+15。6492+7.847）cos60=23.489kN其中Nicosi为支撑杆的顶力对水平杆产生的轴压力.十、斜支杆和悬挑水平钢管梁的强度计算：斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力N2我们均取最大值进行计算，为N2=N3=15。649kN下面压杆每道以2条钢管48.03.5mm作为支撑计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N-受压斜杆的轴心压力设计值,N=15。649kN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=190/1。64=116，查表得到=0。544；i计算受压斜杆的截面回转

33、半径，i=1。64cm；l受最大压力斜杆计算长度，l=1。90m；A-受压斜杆净截面面积,则2条钢管的净截面面积A=5.09cm2210.18cm2受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是=15。649103/(0.54410。18102）=28.26N/mm2f-受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2;受压斜杆的稳定性计算f，满足要求!悬挑水平钢管梁的最大轴力NAB=23。489kN则水平钢管梁的容许压力按照下式计算：其中N-受压水平杆的轴心压力设计值，N=23.489kN；轴心受压水平杆的稳定系数，由长细比l/i=120/1。64=74，查表得到=0。755；i计算受压水平杆的截面回

34、转半径，i=1.64cm；l-受最大压力水平杆计算长度，l=1。20m；A受压水平杆净截面面积,则钢管的净截面面积A=5.09cm2受压水平杆受压强度计算值，经计算得到结果是=23。489103/（0.7555.09102）=61。12N/mm2f受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压水平杆的稳定性计算f，满足要求!4。2工艺管道施工方法及技术要求4。2。1根据现场各种管线布置情况和流程顺序，根据施工现场作业条件结合设备具体情况尽量采取整体吊装方法进行施工。设备现场水平运输，根据设备的重量、规格、形状采取不同规格汽车拖运，地面结合现场设置3t、5t手动葫芦吊装，8t、16t、25t

35、液压汽车起重机配合吊装。焊接电源设备及焊接材料的选择4.2。2。1焊接电源设备焊接不锈钢根据其性能应采用直流电源,焊接设备我们采用国产逆变式DC500弧焊电源。该焊机具备下向焊、TIG焊等功能，也可实现普通焊。可实现打底焊、填充焊和盖面焊，是一种环境适应性强、综合性能优异的新一代弧焊设备,完全可满足本工程要求。4。2。2。2焊丝采用和管材（1Cr18Ni9Ti）相同或相近的牌号焊丝（0Cr20Ni10Ti)作为填充材料，以确保焊缝金属组织和机械性能。根据管材厚度，焊丝直径采用2.5mm。4.2。2.3氩气应选用纯度为99。95%的氩气，若杂质含量过多,会削弱氩气的保护效果,直接影响焊缝质量。4

36、。2。2.4电极材料采用国产WCe20型铈钨极。钨极的端头形状和直径对焊接过程的稳定性和焊缝成型有很大的影响。实践证明采用圆锥形平端效果最佳，见图一。根据所焊接管道的厚度和焊接电流的大小,采用直径为3.0mm的钨极。 图一 20180mm焊接工艺参数选择1焊前准备焊前准备是获得优良焊缝的重要环节.为了保证钨极能伸到坡口根部,并保证焊缝余高,满足质量要求，此不锈钢管采用V型坡口焊接，坡口采用机械切削。焊前对坡口及焊丝的清理是不锈钢管焊接的重要工艺措施。清理坡口采用电动钢丝轮或半圆锉刀，然后用丙酮清洗，去除油污。清理时，严禁用砂 图二轮、砂纸打磨,以防止将沙粒镶嵌在坡口表面，给焊接带来困难，见图二

37、.组对时,点固焊以35点为宜。要求点固焊缝薄而均匀,长度在510mm即可.采用氩弧焊进行点焊,只用钨极将管材熔化结合起来，不加焊丝或少加焊丝，（见图 三) . 图三2焊接工艺参数主要根据母材厚度，接头形式及操作方法等因素选择.3）焊接电流焊接电流打底层焊为135A、盖面层焊为120A.焊接电流太大，不仅易烧穿、焊缝容易出现下塌和咬边，而且会导致钨极烧损;焊接电流太小，电弧不稳定和偏吹，易产生未焊透、夹渣和气孔等缺陷。4）焊接速度焊接速度应根据焊接电流的大小来选择。速度太快，气体保护效果受到破坏,焊缝金属和钨极易氧化、易和气孔等缺陷.5）电弧电压在不产生短路的情况下,采用短弧焊接，气体保护效果好

38、、热量集中、电弧稳定、焊透均匀，变形小;电弧电压过高时,气体保护效果不好，会使焊缝金属氧化、产生未焊透等缺陷。6）喷嘴孔径焊枪选用PW150型风冷枪，喷嘴孔径的大小直接影响保护效果，我们这里喷嘴孔径选用10mm。7）氩气流量氩气流量由气体流量计控制，现场施焊时取58L/min.焊接操作技术1）焊接时，焊枪与焊缝之间相对位置见图四,对接焊头质量见表4-3。水平位置 垂直位置图四2)打底层焊法焊前，先在不锈钢管坡口上引弧,检验保护效果.如出现银白或金黄色圆形，且有轻微“沙沙的气体流动的声音，则保护良好，否则检查焊枪的胶管是否堵塞.施焊时,以腰部为中心,上体半径为动力，转动上体由右向左旋转。这样焊接

39、即易观察熔池，又能更好的保护熔池。待电弧正常燃烧形成熔池后，电弧作横向小锯齿形摆动并向前运弧，以控制熔池大小及熔池温度。钨极伸出长度为4-8mm,钨极端部距工件距离为11.5mm，喷嘴到焊缝距离为5-10mm。施焊中间停弧或焊接结束时，要用衰减法熄弧。即收弧时，将焊枪轻移至坡口外,使电弧熄灭，再立即将焊枪收至收弧处，继续送气35秒,使焊接熔池在延时气体的保护下冷却，以防止产生缩孔和裂纹.3）盖面层焊法施焊时起点应与打底层的接头错开50mm以上，待电弧正常燃烧形成熔池后,少量填充焊丝,送丝速度要均匀。电弧作锯齿形横向摆动，其幅度要一致,电弧摆动到坡口两边缘时要稍作停顿，使焊缝熔合良好，同时避免咬

40、边，要控制好熔池的形状和大小,使盖面层焊缝的波纹均匀，宽窄整齐.送丝时用手断续点滴送丝,即焊丝在氩气层内作往复、断续地（点滴)送入熔池。接头部位在收弧处后端5mm处引弧,预热、逐渐将电弧移到弧坑，待形成熔池后，继续运弧施焊,直至结束焊接完毕。环境要求在以下条件下，若无防护措施应停止焊接作业：a. 在雨天；b. 风速超过8m/s;c. 相对湿度超过90%。焊后检查管道焊接完毕后，经外观检验，焊缝余高均在11。5mm之间,焊缝鱼鳞波纹均匀，宽窄整齐，焊缝与管材圆滑过渡;焊缝内部质量经100%X射线检验，全部达到级片标准以上，完全符合设计要求。4。2.2.5采用的施工规范、检验标准见附录1。6材料验

41、收 管道施工所用的所有材料必须按相应的国家标准验收,合格后方可使用。 钢管材料为235、20#、12cr1mov， 钢材性能符合现行国标碳素钢号和一般技术条件700-88；钢板符合碳素结构钢及低合金钢热轧钢板技术条件324-88.4。2.2。7预制a对预制好的管线应按顺序编号堆放.对预制完的法兰面要求涂上黄油，并加硬纸板用塑料包扎，预制完的管口也必须用塑料包扎，以防杂物进入,造成二次清渣。b管道坡口型式按管材厚度遵照5023597要求执行。坡口加工宜采用机械方法,也可采用等离子弧,氧乙炔焰等热加工方法。采用热加工方法加工坡口后，应除去坡口表面的氧化皮、熔渣及影响接头质量的表面层，并应将凹凸不平

42、处打磨平整。 c管道组对在地面焊接时，需制作活动托架。 4.2。2。8管道刷油及防腐对于暴露在空气中的钢管,防腐做法均为除锈后,内防腐为环氧煤沥青漆两遍,外做防腐涂层，涂层结构为环氧煤沥青漆两遍，面漆两遍.涂漆后，表面在纹理、颜色、光泽上都均匀，没有跑偏、倾斜或波纹等现象。焊缝及其标记在压力试验前不应涂漆，管道安装后，不宜涂漆的部位预先涂漆.4。2.2。9支吊架安装 按图纸的位置安装支吊架，地脚螺丝、垫圈及螺帽，间距应符合规定。支吊架的焊接由合格持证焊工施焊，不得有漏焊、欠焊或焊接裂纹等缺陷。若需要管道与支架焊接，管子不得有咬边、烧穿等现象。 安装支吊架、地脚螺栓、软管、减震器和斜支撑等，防止

43、各个方向的压力负荷传到管子所连接的设备上。10管道连接 (）焊接 焊接施工应按设计文件、现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范及有关标准施焊。焊工必须经过考试合格才能进行焊接工作。碳素钢管道焊接采用E4303型焊条，直径3.2或。0。 金属材料焊接采用型坡口，单面焊接双面成型全熔透；非金属材料焊接采用熔剂焊；不锈钢管采用氩弧焊或氩电联焊方法焊接。 （）法兰、丝接 法兰连接时，螺栓必须同方向,紧固螺栓时对角均匀紧固。 对提前预 制的管螺纹，应在加工 面上涂防锈油，用塑料包扎封闭管口,妥善保护。成品螺纹表面不得有裂纹、凹陷、毛刺等缺陷。 (）阀门安装 a阀门在安装前按国家标准要求做压力试验和密封实验并做好记录，交业主一份。 b必须搞清阀门的操作方向,一般为操作螺母按反时针方向转动打开。 c所有阀门和操作器，必须严格按照制造商的施工图和说明安装。4。2。2。11试验及验收 管道试压，吹扫及清洗应按给排水管道工程施工及验收规范GB5026897执行.当管道工作压力大于或等于0。1MPa时，应进行管道的强度及严密性试验，试验介质采用水。（）管道水压试验前应符合下列规定:a试验之前必须清除管道中的杂